Chỉ dẫn thiết kế và thi công Kết cấu bê tông cốt sợi thép

Hội đồng nghiên cứu quốc gia (Italia) Ủy ban cố vấn Về kiến nghị kỹ thuật thi công Chỉ dẫn thiết kế thi công Kết cấu bê tông cốt sợi thép CNR-DT 204/2006 Tài liệu có quyền Không phần ấn phẩm phép cất giữ hệ thống lưu trữ truyền bá hình thức cách nào: điện từ, học, ghi âm không cho phép văn từ trước Hội đồng Nghiên cứu Quốc gia Italia Việc chép tài liệu phép cho mục đích cá nhân phi thương mại Mục lục • Lời nói đầu Sự lắng nghe công chúng Nội dung mục đích dẫn Các tiêu chuẩn tham chiếu Ký hiệu/biểu tượng Các tính chất kết cấu ứng xử (làm việc) phần tử bê tông cốt sợi thép • Vật liệu Sợi (Fiber) 1.1 Chiều dài sợi 1.2 Đường kính tương đương 1.3 Tỷ lệ co/hệ số co (aspect ratio) 1.4 Cường độ chịu kéo sợi 1.5 Mô đun đàn hồi 2.2.Sợi thép 2.3 Sợi bon sợi polime 2.4 Ma trận 2.5.Bê tông cốt sợi 2.5.1.Các tính chất trạng thái tươi 2.5.1.1.Các tính chất từ biến 2.5.1.2 Tính đồng hỗn hợp 2.5.1.3 Sự co ngót dẻo 2.5.2 Các tính chất học trạng thái đóng rắn (đông cứng) 2.5.2.1.Sự ứng xử (làm việc) chịu nén 2.5.2.2 Sự làm việc chịu kéo 2.5.2.3 Qui luật (đường cong) chủ yếu ứng suất- biến dạng 2.5.2.4 Mo đun đàn hồi 2.5.3 Các tính chất vật lý trạng thái (đã) đóng rắn 2.5.3.1 Co ngót khô 2.5.3.2 Sức chịu (độ bền) đóng băng tan băng 2.5.3.3 Sự xuyên thấm ion công 2.5.3.4 Sự cacbonat hóa 2.5.3.5 Sự ăn mòn sợi thép 2.5.3.6 Sức chịu lửa 2.6 Thép 3.Những nhận thức thiết kế vấn đề đặc biệt 3.1 Khái quát 3.2 Những yêu cầu 3.3.Tuổi thọ phục vụ thiết kế 3.4 Những quy tắc thiết kế 3.4.1.Khái quát 3.4.2.Các giá trị thiết kế 3.4.3.Tính chất vật liệu 3.4.4.Độ bền thiết kết 3.5 Các giá trị đặc trưng cường độ vật liệu 3.6.Các hệ số an toàn cục (hệ số an toàn riêng phần) 3.6.1.Các hệ số an toàn cục vật liệu 3.6.2 Hệ số cục cho mô hình chịu lực (resistance models) 3.7 Những yêu cầu độ bền Thẩm định Trạng thái giới hạn cực hạn (ULS) 4.1.Trạng thái giới hạn cực hạn (ULS) cho phần tử (bộ phận) đơn-chiều (mono-dimentional elements) 4.1.1.Khái quát 4.1.2 Uống với lực dọc trục 4.1.3 Cắt 4.1.3.1 Khái quát 4.1.3.2.Phần tử/bộ phận cốt thép chịu cắt theo thiết kết cốt thép dọc theo truyền thống 4.1.3.3 Phần tử/bộ phận cốt thép chịu cắt theo thiết kết có cốt thép dọc theo truyền thống 4.1.3.4 Phần tử/bộ phận có cốt thép chịu cắt cốt thép dọc theo truyền thống 4.1.3.5.Cốt thép chịu cắt tối thiểu 4.1.4 Xoắn 4.1.4.1 Phần tử/bộ phận cốt thép dọc chịu xoắn cốt đai (cốt ngang) theo truyền thống 4.1.4.2 Phần tử/bộ phận có cốt thép dọc chịu xoắn cốt đai (cốt ngang) theo truyền thống 4.2.Phần tử bản/tấm (plate elements) 4.2.1 Phần tử bản/tấm cốt thép (theo) truyền thống 4.2.2 Phần tử bản/tấm có cốt thép (theo) truyền thống 4.3 Phần tử sàn (slab elements) 4.3.1 Phần tử sàn cốt thép truyền thống 4.3.2 Phần tử sàn có cốt thép truyền thống Trạng thái giới hạn khả phục vụ (SLS) 5.1 Thẩm định ứng suất 5.2 Chiều rộng vết nứt 5.3.Cốt thép tối thiểu để kiểm soát (khống chế) vết nứt Thi công 6.1 Thành phần hỗn hợp 6.2 Chi tiết hóa cốt thép 6.3 Các kích thước tối thiểu 6.3.1.Độ dày tối thiểu phần tử/bộ phận kết cấu 6.3.2.Giá trị tối thiểu khoảng cách cốt thép lớp bê tông bảo vệ 6.4 Đổ/đúc bê tông Sức chịu lửa Thử nghiệm sơ việc kiểm soát (quá trình) sản xuất 8.1 Thử nghiệm sơ 8.2 Kiểm soát sản xuất ứng dụng loại A 8.3 Kiểm soát sản xuất ứng dụng loại B Phụ lục A (về cường độ chịu kéo): nhận biết tham số cấu trúc: constitutitive parameter) 9.1 Vật liệu ứng xử /làm việc (bị) mềm hóa chịu kéo nhận biết qua thử nghiệm chịu uốn (câu phải xem lại) 9.1.1 Mô hình đàn hồi tuyến tính 9.1.2.Mô hình dẻo-cứng 9.1.3 Viên mẫu cắt khấc/rãnh (theo UNI 11188) 9.1.4 Viên mẫu kết cấu không cắt khấc/rãnh (theo UNI 11188) 9.2 Vật liệu nhận biết thử nghiệm chịu kéo 9.2.1 Viên mẫu cắt khấc/rãnh (theo UNI 111039) 9.2.2 Viên mẫu cắt khấc/rãnh 10 Phụ lục B (các tiêu chuẩn kiểm soát chất lượng) 10.1 Thử nghiệm chịu uốn vật liệu ứng xử mềm hóa (softening behaviour material) 11 Phụ lục C (về thử nghiệm đặc trưng học cho vật liệu ứng xử cứng hóa: hardening behaviour materials) 11.1 Thử nghiệm kéo 11.1.1 Chuẩn bị viên mẫu 11.1.2 Thiết bị thử nghiệm 11.1.3 Đặt tải trọng 11.2 Thử nghiệm chịu uốn 12 Phụ lục D (Cường độ vật liệu: tính toán giá trị đặc trưng cho thiết kế kết cấu) 13 Phụ lục E (xác định thực nghiệm hệ số hư hỏng hỏa hoạn/cháy) Lời nói đầu Tài liệu đóng góp vào loạt ấn phẩm Hội đồng nghiên cứu Quốc gia Italia xuất khoảng thời gian năm qua liên quan tới việc sử dụng kết cấu vật liệu compoite, với Những dẫn n.200 năm 2004 Những tài liệu xuất bản, đề cập/giải vấn đề sau đây: mạ phủ (bọc ngoài/plating) bê tông cốt thép bê tông ứng suất trước kết cấu/công trình thể xây thông qua việc sử dụng vật liệu composit gia cường (đặt cốt) sợi thép dài (FRP) (CNR-DT 200/2004), bọc phủ kết cấu gỗ (CNR-DT 201/2005), kết cấu kim loại (CNR-DT 202/2005), cuối là, việc sử dụng (bars) FRP làm cốt cho kết cấu bê tông (CNR-DT 203/2006) Đối tượng tài liệu việc sử dụng với mục đích chịu lực (structural use) vật liệu composit có khác biệt hoàn toàn : Bê tông cốt sợi (Fiber Reinforced Concrete)/FRC Nó chất gốc/matrix polime giống Polime cốt sợi (Fiber Reinforced Polymer/FRP), lại chất gốc kết dính để người ta đưa thêm sợi ngắn vào Những sợi thép, vật liệu polime, vật liệu vô khác cacbon, thủy tinh vật liệu tự nhiên Thêm vào loại thép cốt bình thường (thép) ứng suất trước dùng làm cốt có mặt Việc cho thêm sợi vào bê tông đem lại cường độ dư có ý nghĩa sau (kết cấu) bị nứt Tính chất phụ thuộc vào nhiều yếu tố, kể tỷ lệ co (tỷ lệ chiều dài đường kính tương đương, sợi sử dụng), hàm lượng % theo thể tích sợi tính chất lý chúng Kết cấu FRC trở nên sử dụng rộng rãi toàn giới qua năm vừa Điều dẫn tới việc cần thiết phải đưa dẫn kỹ thuật liên quan Những tài liệu quốc tế có ý nghĩa đề cập đến FRC tài liệu sau đây: -RILIEM, 2000, “Phương pháp thử nghiệm thiết kế cho bê tông cốt sợi thép: thử nghiệm dầm”, Khuyến cáo RILIEM TC 162-TDF, Vật liệu Kết cấu, 33: 3-5; -RILIEM, 2000, “Phương pháp thử nghiệm thiết kế cho bê tông cốt sợi thép: Phương pháp thiết kế xichma-epxilon ”, Khuyến cáo RILIEM TC 162-TDF, Vật liệu Kết cấu, 33: 75-81; -RILIEM, 2001, “Phương pháp thử nghiệm thiết kế cho bê tông cốt sợi thép: thử nghiệm kéo trục cho bê tông cốt sợi thép”, Khuyến cáo RILIEM TC 162-TDF, Vật liệu Kết cấu, 34: 3-6; -RILIEM, 2002, “Phương pháp thử nghiệm thiết kế cho bê tông cốt sợi thép: thiết kế bê tông cốt sợi thép sử dụng phương pháp xich ma-w: nguyên tắc việc áp dụng”, Khuyến cáo RILIEM TC 162-TDF, Vật liệu Kết cấu, 35: 262-278; -ACI Committee 544, 1999, “Đo đạc tính chất Bê tông Cốt sợi”, ACI 544.2R-98, American Concrete Institute, ACI Farmington Hills, MI; -ACI Committee 544, 1996, “Những xem xét thiết kế Bê tông cốt sợi”, ACI 544.4R-88, American Concrete Institute, ACI Farmington Hills, MI; -ACI Committee 544, 1996, “Báo cáo tổng quan Bê tông cốt sợi”, ACI 544.1R-96, American Concrete Institute, ACI Farmington Hills, MI; -JCI, 1984, “Phương pháp thử nghiệm cường độ chịu uốn độ bền uốn bê tông cốt sợi:, JCI Standard SF-4, Tiêu chuẩn JCI phương pháp thử nghiệm bê tông cốt sợi, Viện bê tông Nhật Bản Một số số ví dụ liên quan thú vị việc ứng dụng FRC bao gồm: - Tấm mặt trước chịu tải trọng (front panels); - Bản sàn nhà; - Lớp bọc phủ đường hầm truyền thống theo đoạn (segmental); - Dầm; - Mối nối chịu lực (mối nối kết cấu)- nhằm giảm bớt lượng phần trăm cốt thép theo truyền thống - Các phận mái thành mỏng cốt thép rối rắm/lộn xộn theo truyền thống; - Kết cấu thiết kế để chịu tác động tải trọng gây mỏi chẳng hạn bể chứa (vessels) đường ống chịu áp lực cao, ray đường sắt, cột, vv - Kết cấu che chắn /trú ẩn Mục đích bê tông cốt thép sợi thi công kết cấu siêu tĩnh, nơi mà cường độ chịu kéo dư thừa tăng cường (cải thiện) khả chịu tải kết cấu độ dẻo dai Độ bền dai (toughness) tăng cường nhờ việc đưa sợi cốt ngắn vào hỗn hợp bê tông có dẫn tới việc sử dụng ngày tăng loại bê tông tính cao (high performance concrete), chí với ứng dụng mức đặc biệt tới hạn độ giòn kết cấu (không có sợi) loại kết cấu tiêu biểu cho vật liệu không dùng đến sợi Mục đích dẫn thảo hồ sơ/tài liệu cho việc thiết kế, thi công kiểm tra kết cấu FRC, theo quy chuẩn xây dựng (building codes) Cách tiếp cận đề xuất dựa vào cách tiếp cận việc thiết kế theo trạng thái tới hạn, với việc lập dàn ý theo cách “những nguyên tắc” “những yêu cầu” vạch Eurocodes Trong tài liệu này, nguyên tắc biểu thị biểu tượng/kí hiệu “P” Những dẫn dự định dùng để ràng buộc với quy chuẩn (Codes) mà muốn đại diện cho hỗ trợ kỹ thuật viên để chắt lọc (thông tin) qua lượng lớn tài liệu xuất (đang có sẵn) thời Tài liệu có Phụ lục đề cập đến số chủ đề lý thuyết chi tiết hơn, kể đến cách tóm tắt Chỉ dẫn (Guidelines), chất đổi chúng, với mục đích làm cho chúng trở nên tiếng (được nhiều người biết đến) Tài liệu kỹ thuật biên soạn Nhóm nhiệm vụ mà thành viên Nhóm bao gồm: GS Ascione Lugi: Trường đại học Salerno TS.Berardi Valentino Paolo: Trường đại học Salerno; GS Diprisco Macro: Đại học bách khoa Milano; TS Failla Claudio GS Grimaldi Antonio GS Meda Alberto TS Rinaldi Zila GS Plizzari Giovani GS Savpia Macro Điều phối viên” GS Grimaldi Antonio Tổng Điều phối viên: GS Ascione Lugi Ban thư ký kỹ thuật: GS Feo Luciano, GS Rosati Luciano 1.1.Sự lắng nghe công chúng Sau xuất bản, tài liệu CNR-DT 204/2006 đối tượng để lắng nghe công chúng Tiếp theo việc lắng nghe công chúng, số sửa đổi và/hoặc kết hợp (bố cục lại) thực cho tài liệu, kể việc chỉnh lại cho việc đánh máy (lỗi in ấn/typos), bổ sung đối tượng chưa đề cập đến phiên gốc (đầu tiên), loại bỏ thứ khác coi liên quan Tài liệu kỹ thuật phê duyệt phiên cuối (không sửa nữa) vào ngày 28/11/2007, kể sửa đổi thu từ việc lắng nghe công chúng, “Ủy ban cố vấn Kiến nghị kỹ thuật cho thi công”, mà thành viên Ủy ban gồm: (Phần ko quan trọng, bỏ qua) 1.2.Nội dung mục đích dẫn (1) Đối tương tài liệu Kết cấu bê tông cốt sợi (FRC); (2) P bê tông cốt sợi loại vật liệu composite đặc trưng chất kết dinh ximang sợi phân tán (không liên tục) Chất kết dính cỏ thể làm bê tông vữa, loại thông thường loại có tính cao Sợi làm thép, polime, cacbon, thủy tinh vật liệu tự nhiên (3) P Một hàm lượng sợi tối thiểu phải bảo đảm cho mục đích sử dụng kết cấu (chịu lực) quy định (chỉ rõ) Chương (4) Các loại sợi kim loại, polime cacbon đề cập tới cách riêng biệt tài liệu thời Tuy nhiên quy tắc thiết kế (này) làm theo FRC sản xuất với loại sợi khác thủy tinh/vật liệu tự nhiên, ứng xử (làm việc) mặt kết cấu chúng tương tự với phận bê tông tương tự xem xét tài liệu (5) Tính chất (vật liệu) composite phụ thuộc vào đặc trưng vật liệu thành phần liều lượng vật liệu thành phần Các yếu tố khác bao gồm kích thước hình học tính chất học sợi, liên kết/bám dính sợi hỗn hợp (chất kết dinh) bê tông, tính chất học hỗn hợp bê tông Sợi FRC làm giảm tượng nứt và/hoặc làm tăng đáng kể lượng hấp thụ trình nứt bê tông (6) Một đúc, bê tông cốt sợi đạt thuộc tính mà chúng phụ thuộc vào yếu tố gắn liền với công nghệ thi công kích thước khuôn khổ kết cấu Những yếu tố bao gồm phân tán sợi hỗn hợp, hình dạng kích thước kết cấu, tính bất đẳng hướng có định hướng sợi có liên quan tới hướng đổ bê tông cho kết cấu 1.3 Các tiêu chuẩn tham chiếu Việc tham khảo thực với tài liệu sau đây: CEN EN 1992-1-1, 2004: Eurocode – Thiết kế kết cấu bê tông – Phần 1-1: nguyên tắc chung nguyên tắc Nhà; CEN EN 14721 (2005): Sản phẩm bê tông đúc sẵn – Phương pháp thử cho bê tông sợi kim loại - đo bê tông sợi bê tông tươi bê tông đóng rắn CEN EN 14651 (2005): Phương pháp thử nghiệm cho bê tông sợi kim loại – đo cường độ chịu kéo uốn (giới hạn tỷ lệ (LOP), dư); UNI 11188, 2004: Thiết kế, sản xuất kiểm tra phận kết cấu cốt sợi thép UNI 11039, 2003: Bê tông dùng cốt sợi thép; (1a) Phần I: Định nghĩa, phân loại ký hiệu; (1b) Phần II: Phương pháp thử nghiệm để xác định cường độ vết nứt số độ dẻo; UNI EN 12390, 2002: Thử nghiệm bê tông đóng rắn; UNI EN 206-1, 2001: Bê tông: đặc điểm kỹ thuật, tính năng, sản xuất tuân thủ; 10 Thử nghiệm sơ việc kiểm soát sản xuất 8.1.Thử nghiệm sơ (1) Với phận kết cấu bê tông sợi, nơi đóng góp sợi tham gia vào việc thẩm định độ bền cực hạn, thực nghiệm phải thực nhằm xác nhận giả thiết thiết kế Những thử nghiệm quan tâm đến loại phận và, loại, xem xét đến loại chịu tải nhiều nhất, (nơi được) Các thử nghiệm sơ cần thực hiện, không thử nghiệm cuối phải thực Trong tất trường hợp, tải trọng đặt vào phải tạo tác động cao 20% so với tác động dự đoán (chờ đợi) điều kiện phục vụ (thực tế) Thử nghiệm xem tích cực ứng xử (làm việc) thực nghiệm tương ứng với giả thiết thiết kế 8.2.Kiểm tra sản xuất ứng dụng Loại A (1) Bên cạnh thử nghiệm việc kiểm soát nhìn thấy trước tiêu chuẩn tham chiếu kết cấu bê tông thông thường (ordinary concrete structures), việc sản xuất phận bê tông cốt sợi phải chịu thêm kiểm soát cụ thể, bảo đảm tuân thủ sản phẩm với yêu cầu chức năng, độ bền lâu sức chịu đựng (khả mang tải/resistance) Những việc kiểm soát sản xuất khác, thực giám sát người chịu trách nhiệm thi công liệt kê Bảng 8-1 Bảng 8-1.Những thử nghiệm thực trình sản xuất Đối tượng Tính chất Phương pháp Tần suất Ghi chép FRC tươi Hòa trộn Kiểm tra mắt [xem UNI Hàng ngày đúc hỗn Biểu mẫu phù hợp EN 206-1 2001] hợp đồng *cân trọng lượng sau hỗn Mỗi 50m3 đúc hỗn hợp sợi-matrix (bê tông) tách hợp đồng rời (?) [xem CEN prEN 14721 hai lần 2004] tra/ngày Phụ lục A Phụ lục B Biểu mẫu phù hợp Phụ lục A Phụ lục B Biểu mẫu phù hợp FRC tươi FRC đóng rắn Hàm lượng sợi Cường độ lúc nứt đầu Biểu mẫu phù hợp kiểm tiên FRC đóng rắn Cường độ tương đương *chỉ sợi thép (các dẫn kỹ thuật khác phải thực cho loại sợi khác nhau) (2) Đối với phận chế tạo/sản xuất, phân bố đồng sợi nét đặc điểm bật, việc kiểm tra hàm lượng sợi bê tông đông cứng/đóng rắn nhìn thấy trước Đối với phận chế tạo chứa sợi thép, việc kiểm tra thực cách khoan lấy lõi nhỏ (microcoring) đem cân sau tách rời sợi khỏi chất gốc (matrix – bê tông), phù hợp với CEN prEN 14721 46 Đối với phận chế tạo, làm loại sợi khác, phải thiết lập quy trình phù hợp 8.3 Kiểm tra sản xuất ứng dụng Loại B (1) Đối với ứng dụng loại B (type B applications), quy định mục 8.2, người ta yêu cầu rằng: - thử nghiệm chất tải nhìn thấy trước mục 8.1 phải thực cách sơ trên, là, phận chế tạo lúc hư hỏng, để kiểm tra độ tin cậy giả thiết thiết kế; - việc sản xuất phải thực hệ thống chất lượng công nhận bên thứ ba thông báo Phụ lục A (về cường độ chịu kéo: Nhận biết tham số cấu trúc) 9.1 Vật liệu ứng xử mềm hóa chịu kéo nhận biết (về cường độ) thông qua thử nghiệm uốn 9.1.1 Mô hình đàn hồi tuyến tính Mô hình đàn hồi tuyến tính nhận biết hai giá trị tham chiếu, fFts e fFtu, liên quan đến ứng xử (làm việc) theo SLS ULS, cách tương ứng Chúng phải định rõ thông qua giá trị tương đương cường độ chịu uốn, sử dụng phương trình (9.1) (9.2) sau đây: Trong đó: - feq1 e feq2 là, cách tương ứng, cường độ tương đương sau nứt hữu ích cho trạng thái SLS ULS (Hình 9-1a); k hệ số tương đương với 0.7 tiết diện ngang chịu đầy đủ (toàn bộ) ứng suất kéo trường hợp khác wi2 giá trị trung bình độ mở rộng vết nứt (crack opening) điểm mút khoảng giãn cách (vết nứt) feq2 đánh giá (Hình 9-1) 47 Các phương trình (9.1) (9.2) có hiệu lực (vẫn đúng) khi, thay giá trị trung bình, giá trị cục f1 f2 xem xét, điều kiện wi2 giả thiết tương đương với giá trị lớn khoảng giãn cách xem xét (considered interval) (CTOD2; HÌnh 2-3) Các phương trình suy việc xem xét cân đơn giản liên quan đến tiết diện chữ nhật chịu uốn, tương ứng với tiết diện tới hạn viên mẫu thử nghiệm Cụ thể là, phương trình (9.1) rút cách thừa nhận, giá trị mở rộng vết nứt, điển hình điều kiện khả phục vụ (w ≤0.6mm), giả thiết sau đây: - tiết diện phẳng; ứng xử (làm việc) chịu kéo đàn-dẻo (với giá trị tối đa tương đương với fFts; Hình 9-2a); ứng xử (làm việc) chịu nén đàn hồi – tuyến tính (Hình 9-2a); Cho dù lực kéo fFts độ cong χ, tương ứng với tiết diện tới hạn, có thừa nhận chưa biết (unknown) hay không, mô đun đàn hồi tương tự coi vùng kéo vùng nén, hệ thống (9.4) giải dễ dàng cách thừa nhận giá trị sau biến dạng cánh hạ (cánh giàn): (9.3) Trong đó: - wi1 giá trị trung bình độ mở rộng vết nứt (CTOD0 CTDO1); lcs chiều sâu tới hạn (critical depth) tiết diện ngang, độ sâu dây chằng (ligament) h (Hình 9-3); Hệ thống tương ứng (9.4) sau đây: (9.4) Trong tiết diện tới hạn có chiều sâu thay đổi phạm vi từ 40mm tới 150mm, giá trị số mà tạo tương quan fFts với feq1 (9.1) thay đổi gần với số giả thiết 0.45 Phương trình (9.2) nhận được, (với việc) coi quy luật cấu trúc tuyến tính điểm có hoành độ wi1 wi2, tới điểm có hoành độ wu (Hình 9-2b) Giá trị ứng suất tương ứng với độ mở rộng vết nứt wi2 xác định dựa vào cân (phương trình (9.5)), với giả thiết tổng hợp ứng suất nén đặt vào extrados chord/thanh biên vòm (Hình 9-2b) rằng, ứng xử chịu uốn cứng-tuyến tính: (9.5) Giá trị εF2 = wi2 / lcs có quan hệ với giá trị trung bình khoảng/quãng mở rộng vết nứt (crack opening interval), sử dụng để xác định feq2 48 Hình 9-1 Cường độ chịu kéo xác định thông qua thử nghiệm uốn vật liệu mềm hóa (softening materials) Hinh 9-2 Sơ đồ ứng suất để xác định cường độ chịu kéo 9.1.2 Mô hình dẻo-cứng Mô hình dẻo-cứng nhận biết giá trị tham chiếu nhất, fFtu, dựa vào ứng xử (ở trạng thái) cực hạn Một giá trị xác định công thức: (9.6) Phương trình (9.6) nhận được, từ cân trường hợp trước (có tham chiếu tới ULS), ứng suất kéo không đổi dọc theo tiết diện đưa vào tính toán: (9.7) 9.1.3 Viên mẫu có khía/cắt khấc (Notched specimen) (theo UNI 11188) 49 Với tham khảo tới thử nghiệm chịu uốn diểm, theo tiêu chuẩn UNI 11039, giá trị đặc trưng cường độ tương đương , feq1k feq2k , đánh giá khoảng cách ≤ w ≤ 0.6mm cách 0.6mm ≤ w ≤ 3.0mm Vì vậy, cách sử dụng nghệ thuật diễn đạt tượng trưng tiêu chuẩn UNI 11039, người ta giả thiêt (9.8) (9.9) sau: Những cường độ tương đương tương ứng, cách lần lượt, với độ mở rộng vết nứt wi1 tương đương với 0.3mm độ mở rộng vết nứt wi2 tương đương với 1.8mm, tương đương với giá trị trung bình khoảng cách (intervals) lựa chọn Để xem tới có khía/cắt khấc (trên viên mẫu) (HÌnh 9-3), giá trị cường độ chịu uốn fFt (hình 2-5) giả thiết tương đương với 0.9 lần giá trị thời điểm nứt đầu tiên, rút ta từ thử nghiệm thực nghiệm Hình 9-3 Thử nghiệm chịu uốn điểm viên mẫu có khía (cắt khấc) 9.1.4 Viên mẫu kết cấu khía (không cắt khấc) (theo tiêu chuẩn UNI 11188) Với kết cấu chịu uốn, có độ sâu tiết diện nhỏ thua 150mm, với ứng xử chịu uốn cứng hóa (hardening bending behavour) tốt thực trình nhận biết tính chất vật liệu cách đưa vào tính toán hướng đổ bê tông (casting direction) độ dày nhỏ kết cấu mà không khía/cắt khấc viên mẫu Trong trường hợp này, giá trị đặc trưng cường độ tương đương, feq1k feq2k , đánh giá khoảng cách 3.wI ≤ w ≤ wI 0.8 wu ≤ w ≤ 1.2 wu, wI đại diện cho độ mở rộng vết nứt tương ứng với lúc nứt (?), tính toán nơi mà tải trọng tối đa ghi lại trình thử nghiệm, khoảng cách ≤ w ≤ 0.1mm Với độ mở rộng vết nứt cực hạn, wu, giá trị tương đương với 3mm giả thiết (thừa nhận) cách sử dụng nghệ thuật diễn đạt tượng trưng tiêu chuẩn UNI 11188, người ta giả thiêt (9.10) (9.11) sau: 50 Các cường độ tương đương tương ứng, cách lần lượt, với độ mở rộng vết nứt tương đương với wi1=4 wI wi2= wu Giá trị cường độ chịu uốn, fFt (Hình 2-5), tính toán dựa vào giá trị vết nứt đầu tiên, fctf, rút từ thử nghiệm thực nghiệm: Hình 9-4 Uốn điểm viên mẫu khía (cắt khấc) 9.2 Vật liệu nhận biết thử nghiệm chịu kéo Các tham số cấu trúc (constitutive parameters) hai mô hình đàn hồi-tuyến tính dẻo-cứng (Hình 2-4) nhận biết với thử nghiệm kéo trục, với cường độ danh định xác định trực tiếp từ tỷ lệ tải trọng lựa chọn diện tích tiết diện ngang viên mẫu Hai giá trị tham chiếu cho mô hình tuyến tính, fFts e fFtu, xác định sở giá trị tương đương: 9.2.1 Viên mẫu có khía (cắt khấc) (theo UNI 11039) Vật liệu ứng xử mềm hóa đặc trưng việc thực thí nghiệm kéo trục viên mẫu có khía (cắt khấc) theo tiêu chuẩn UNI 11188 Các giá trị đặc trưng cường độ tương đương, feq1k e feq2k, đánh giá khoảng cách 3.wI ≤ w ≤ wI 0.8 wu ≤ w ≤ 1.2 wu 51 wI đại diện cho độ mở rộng vết nứt tương ứng với xâm nhập nứt truyền thống (conventional cracking onset), thừa nhận dạng tải trọng tối đa ghi lại được, khoảng cách ≤ w ≤ 0.05mm Với độ mở rộng vết nứt cực hạn, wu, giá trị tương đương với 1.5mm thừa nhận Tham khảo tới cách diễn đạt tượng trưng (symbology) UNI 11188, cường độ tương đương là: Những cường độ tương đương tương ứng với, cách lần lượt, độ mở rộng vết nứt tương đương với wi1=4 wI wi2= wu, mà chúng giá trị trung bình khoảng cách lựa chọn Giá trị cường độ chịu kéo, fFt (Hình 2-5), tính toán dựa vào giá trị vết nứt đầu tiên, rút từ thử nghiệm thực nghiệm, tương ứng với giá trị độ mở rộng vết nứt, wI Hình 9-5 Thí nghiệm kéo trực tiếp viên mẫu có khía (cắt khấc) (đo mm) 9.2.2 Viên mẫu khía (cắt khấc) Việc đặc trưng hóa vật liệu có ứng xử cứng hóa (hardening behaviour) thực cách tiến hành thí nghiệm kéo trục viên mẫu khía (cắt khấc) mô tả Phụ lục C Trong trường hợp này, tham số w đặc trưng cho chuyển vị tương đối hai điểm nằm khoảng cách định (Phụ lục C) Các giá trị đặc trưng cường độ tương đương, feq1k e feq2k, đánh giá khoảng cách 3.wI ≤ w ≤ wI 0.8 wu ≤ w ≤ 1.2 wu Giá trị wI đại diện cho chuyển vị tương đối tương ứng với lúc nứt, tính toán nơi mà tải trọng tối đa ghi chép lại trình thí nghiệm, khoảng cách ≤ w ≤ 0.05mm Giá trị cực hạn, wu, ứng với biến dạng trung bình tương đương với 1% (Chương 2, mục 2.5.3.2) và, vậy, tương đương với 0.01 lần chiều dài áp kế (gauge) 52 Những cường độ tương đương này, feq1k feq2k, tương ứng với chuyển vị tương đối tương đương với wi1 = wI wi2 = wu, cách 10 Phụ lục B (các tiêu chuẩn kiểm soát chất lượng) Việc kiểm soát sản xuất khác vật liệu ứng xử mềm hóa cứng hóa Đối với vật liệu ứng xử mềm hóa, thí nghiệm uốn viên mẫu có khía viên mẫu khía, thí nghiệm kéo viên mẫu có khía (cắt khấc) thực Việc kiểm soát sản xuất vật liệu ứng xử cứng hóa phải thực thông qua thí nghiệm kéo trục viên mẫu khía (cắt khấc) Với vật liệu cứng hóa, trường hợp sản xuất liên tục, thực việc kiểm soát sản xuất cách tiến hành thí nghiệm uốn, quy định Phụ lục C, sau chuẩn định (calibrated) mối quan hệ thí nghiệm thí nghiệm kéo trực tiếp viên mẫu khía (cắt khấc) Những thí nghiệm sau phải thực định kỳ, tháng lần đặc biệt là, mà có thay đổi đáng kể trình sản xuất diễn Các tiêu chí lấy mẫu bê tông cốt sợi sử dụng cho ứng dụng kết cấu báo cáo tiêu chuẩn hành liên quan đến cường độ chịu nén bê tông thông thường Một cách tương tự, cường độ chịu nén xác định thông qua tiêu chí báo cáo tiêu chuẩn hành đề cập đến bê tông thông thường 10.1 Thí nghiệm chịu ốn vật liệu ứng xử mềm hóa (softening behavour materials) Việc kiểm soát sản xuất vật liệu phải thực phù hợp với tiêu chuẩn UNI 11039 viên mẫu có khía (cắt khấc) UNI 11188 viên mẫu kết cấu khía (cắt khấc) tiêu chuẩn quốc tế khác Sự tuân thủ với giá trị đặc trưng thời điểm nứt ban đầu, fFt, cường độ chịu uốn tương đương, , feq1k feq2k, phải kiểm tra/đối chiếu cách lựa chọn hình thức kiểm soát A B (Bảng 101) Các mối quan hệ tham số fFt, feq1k feq2k, tham số đưa vào xếp thử nghiệm khác báo cáo lại Phụ lục A 53 Bảng 10-1 Các giá trị hợp lý tối thiểu việc kiểm soát tuân thủ Trong bảng 10-1: - σ độ lệch tiêu chuẩn; ∆ tương đương với 0.5 0.35x feq1k feq2k Khi giả thiết quy luật cấu trúc đa tuyến tính (tạm dịch từ chữ multi-linear) sử dụng tiêu chuẩn khác cho việc đặc trưng hóa vật liệu, tiêu chuẩn nghiệm thu dựa vào tham số liên quan tới cường độ chịu uốn tương đương, coi liệu tham khảo (như trước đây) 11 Phụ lục C (về thí nghiệm đặc trưng hóa (tính chất) học vật liệu ứng xử cứng hóa) 11.1 Thí nghiệm chịu kéo Tham số kết cấu đặc trưng hóa ứng xử kéo xác định thông qua thí nghiệm kéo trực tiếp viên mẫu khía (cắt khấc), quy định sau phù hợp với tiêu chuẩn quốc tế Thí nghiệm nhằm xác định đường cong biến dạng-kéo có tham chiếu đặc biệt tới cường độ chịu kéo thời điểm xâm nhập/xẩy nứt tham khảo cường độ cực hạn biến dạng tương ứng, quy định mục 2.5.2 11.1.1 Chuẩn bị viên mẫu Viên mẫu thí nghiệm phải có kích thước dạng hình học báo cáo hình 11-1 (tổng chiều dài: 330mm) Chiều dày, tp, viên mẫu phải lớn lần kích thước cốt liệu tối đa không 54 nhỏ thua 13mm Chiều rộng, bp, phải lớn lần kích thước cốt liệu tối đa không nhỏ thua 30mm Các viên mẫu thí nghiệm cắt từ phận kết cấu đúc riêng rẽ hay đúc thời (với lúc đổ bê tông) theo phương thức tương tự (kể hướng đổ nữa) áp dụng vào phận kết cấu Nếu viên mẫu đúc riêng rẽ, phải bảo dưỡng theo phương thức sử dụng cho phận kết cấu mà đại diện 11.1.2 Thiết bị thí nghiệm Máy móc thí nghiệm phải tuân thủ với tiêu chuẩn CEN-EN-12390-4 đề cập tới điểm sau đây: - Đo lực; Độ xác số đo lực; Tần suất kiểm định (chuẩn định máy); Sự an toàn Máy thí nghiệm phải cung cấp thiết bị (phù hợp) cho phép thí nghiệm thực kiểm soát chuyển vị Viên mẫu thí nghiệm cố định (kẹp chặt) cách sử dụng kẹp phù hợp định vị đầu mút mở rộng, sử dụng dụng cụ đặc biệt nhằm phân tán ứng suất cục Đồ gá kẹp phải hoàn toàn tự quay hướng Tải trọng phải đo hệ thống đo lường tải trọng với sai số tương đối nhỏ thua ±1%, sai số lặp lại nhỏ thua 1%, sai số tương đối zero (% với mẫu kích thước to thật/ full scale) nhỏ thua ±0.2%, độ phân giải máy móc (chính xác) nhỏ thua 0.5% Thiết bị thí nghiệm đo chuyển vị tương đối hai điểm, cách xa 80mm, bố trí, hai mặt viên mẫu đối diện nhau, HÌnh 11-2 Hình 11-1 Kích thước hình học viên mẫu (mm) HÌnh 11-2 Bố trí thí nghiệm kéo trực tiếp 55 11.1.3 Áp đặt tải trọng Thí nghiệm kéo phải thực hiện, cách kiểm soát chuyển vị hành trình, chuyển vị tương đối điểm tham chiếu Tham số kiểm soát phải tăng lên cách liên tục tốc độ 0.05 ± 0.01mm/phút Các giá trị tải trọng chuyển vị phải ghi chép lại cách liên tục cột/giá điện từ (magnetic supports) Thử nghiệm phải tiếp tục giá trị chuyển vị trung bình tương đối không nhỏ thua 0.8mm Đường cong (biểu đồ) ứng suất-biến dạng danh định xác định cách chia tải trọng cho diện tích danh định tiết diện ngang chia chuyển vị tương đối cho chiều dài áp kế, tương đương với 80mm 11.2.Thí nghiệm uốn Thí nghiệm uốn thực riêng cho việc kiểm soát sản xuất, thay cho thí nghiệm chịu kéo, sau thực thí nghiệm thí sau xác định tương đối tham số tương quan Các tham số kết cấu, (tức cường độ chịu uốn) xác định cách thực thí nghiệm uốn điểm viên mẫu thử, có khía (cắt khấc) khía, rõ cho trường hợp vật liệu ứng xử mềm hóa 12 Phụ lục D (cường độ vật liệu: tính toán giá trị đặc trưng cho thiết kế kết cấu) Trong kết cấu không xác định tĩnh định (siêu tĩnh ?, vùng bị nứt rộng phân bố lại đáng kể xẩy lúc chúng hư hỏng Hậu là, giá trị đặc trưng thu từ viên mẫu (thí nghiệm) kích thước nhỏ không đại diện cho giá trị thấp Vì vậy, ảnh hưởng dư thừa kết cấu (structual redundancy) tới không đồng hình học tô-pô (topological) bê tông cốt sợi đánh giá thực nghiệm qua thí nghiệm định tính (qualification test), thực kết cấu xác (to thật) chép lại kết cấu thực Không có thí nghiệm thực nghiệm phù hợp, tăng cường độ đưa vào tính toán cách sử dụng (phương trình (3.7)): Trong đó: 56 Giá trị k xác định (12.1) thừa nhận tương đương với 1.48 Hơn nữa, phân tích lý thuyết-thực nghiệm cụ thể, giá trị ν, phần tử tỷ số v/v0 (tỷ lệ thể tích phận thể tích đối chứng/tham chiếu), tỷ số αu/α1 (tỷ số tải trọng tối đa tải trọng tương ứng với giới hạn đàn hồi) cho Bảng 12-1 Bảng 12-1 Các giá trị ν, αu/α1 cho ứng dụng kết cấu khác nhau: Ứng dụng kết cấu Ví dụ phận nứt Dầm xác định tĩnh định có cốt thép dọc tối thiểu chịu uốn αu/α1 1.2 Dầm không xác định tĩnh định có cốt thép dọc tối thiểu chịu uốn 1.4* Dầm có cốt thép chịu cắt truyền thống lớn cốt thép tối thiểu theo EC2 1.2 1.3 Bản sàn chống đỡ đơn giản chịu uốn Bản sàn bị kẹp (giữ chặt) chịu uốn 57 ν Bản sàn đất Bộ phận có tiết diện ngang mở (hở) sườn mỏng có cốt chịu cắt tối thiểu chịu uốn ngang 1.2 1.2 Bộ phận có tiết diện ngang mở (hở) sườn mỏng có cốt chịu cắt tối thiểu chịu uốn ngang * dầm không xác định tĩnh định, sử dụng giá trị lớn có kết từ thí nghiệm thực nghiệm cụ thể ** lcs = lcs (ρst) ρst tỷ lệ cốt thép hình học hướng ngang *** lfchiều dài vết nứt Thể tích tham chiếu, ν0, xác định dạng thể tích dính líu đến trình nứt viên mẫu thí nghiệm Đối với viên mẫu theo tiêu chuẩn UNI 11039, mà kích thước 150x150x110 mm3, đem lại kết ν0 =3.375dm3 (Hình 12-1) 58 Hình 12-1 Thể tích tham chiếu viên mẫu chịu uốn điểm phê chuẩn UNI 11039 EN 14651 13 Phụ lục E (xác định thực nghiệm hệ số hư hại cháy gây ra) Việc xác định thực nghiệm hệ số hư hại bê tông cốt sợi thép, KFc(T) KFt(T) , thực thông qua thí nghiệm kéo nén trực tiếp viên mẫu chịu hâm nóng (tác động nhiệt) theo chu kỳ trước đó, mà không xem xét ảnh hưởng nhiệt độ tức thời lên ứng xử (làm việc) học vật liệu Sự đốt nóng theo chu kỳ (cyclic heating) phải thực lò (nung) đạt tới nhiệt đôi tối đa 200, 400, 600 8000C Vật liệu phải hâm nóng tốc độ gia nhiệt 300C/giờ đạt nhiệt độ chu trình (cycle temperatura) tham chiếu tối đa Nhiệt độ phải giữ không đổi tương đương với nhiệt độ chu trình tối đa khoảng thời gian Sau đó, viên mẫu phải làm lạnh tốc độ 120C/giờ đạt nhiệt độ phòng Thí nghiệm chịu nén Hệ số hư hại KFc(T) cường độ chịu nén xác định sau chu trình gia nhiệt, cách tính toán tỷ số cường độ chịu nén cuối vật liệu bị hư hại nhiệt, đánh giá theo tiêu chuẩn báo cáo tiêu chuẩn hành phê chuẩn cho bê tông thông thường (ordinary concrete), cường độ tương ứng vật liệu tương tự chịu đựng xử lý nhiệt Thí nghiệm kéo trực tiếp Hệ số hư hại KFt(T) cường đọ chịu kéo trực tiếp, xác định từ tỷ số cường độ chịu kéo vật liệu bị hư hại nhiệt cường độ tương ứng vật liệu tương tự chịu đựng xử lý nhiệt Nó phải tính toán, có liên quan tới giá trị fFts fFtu, đặc trưng hóa mô hình tuyến tính sau nứt, kể đến Phụ lục A 59 Vật liệu mềm hóa (softening material) Khi vật liệu có ứng xử mềm hóa nhiệt độ phòng, thí nghiệm kéo trực tiếp phải thực viên mẫu chịu gia nhiệt theo chu trình Viên mẫu phải cắt khía (notched) sau chu trình nhiệt Việc chuẩn bị mẫu thử thí nghiệm sau gia nhiệt theo chu trình phải thực phù hợp với phương thức mô tả tiêu chuẩn UNI 1188, liên quan tới viên mẫu bê tông cốt thép sợi chịu đựng xử lý nhiệt Vật liệu cứng hóa (hardening material) Khi vật liệu có ứng xử cứng hóa nhiệt độ phòng, thí nghiệm kéo trực tiếp phải thực viên mẫu không cắt khía chịu gia nhiệt theo chu trình Việc chuẩn bị mẫu thử thí nghiệm phải thực phù hợp với quy trình mô tả Phụ lục C, liên quan tới viên mẫu không bị hư hại nhiệt làm vật liệu (ứng xử) cứng hóa Để đánh giá ảnh hưởng nhiệt độ tức thời lên tính chất học vật liệu, sau chu trình nhiệt, thí nghiệm uốn so sánh thực Với nhiệt độ tham chiếu (200, 400, 600 8000C) thử nghiệm nhiệt độ phòng viên mẫu mà trước phải chịu tác động chu trình nhiệt thí nghiệm viên mẫu lấy nhanh từ lò nung phải thực Với hai thí nghiệm tham chiếu đặc biệt, viên mẫu lăng trụ có đặc điểm chung loại bê tông, phù hợp với UNI 11188 mà không bị cắt khía (có khấc), phải gia nhiệt tốc độ 300C/giờ đạt tới nhiệt độ tham chiếu sau giữ nhiệt độ khoảng thời gian Dưới điều kiện này, phải chịu đựng thí nghiệm uốn sau đó, sử dụng biện pháp phòng ngừa để hạn chế làm lạnh viên mẫu nhanh chóng Quy trình thí nghiệm đòi hỏi viên mẫu không trang bị dụng cụ thử nghiệm tải trọng đặt vào (để) gây tốc độ chuyển vị tương đương với 1mm/phút giá trị ứng suất kéo nhỏ thua giá trị tối đa, tương đương với 2mm/phút trường hợp khác Hanoi, 24/2/2014 Người dịch: Trịnh Thành Huy 60 [...]... hành 3 Những khái niệm/nhận thức cơ bản về thi t kế và các vấn đề đặc biệt 3.1 Khái quát (1)P Chương này đề cập đến kết cấu bê tông cốt sợi (FRC), có thể có hoặc không có cốt thép truyền thống (2)P Thi t kế phải thỏa mãn những yêu cầu về độ bền (sức chịu đựng) và khả năng phục vụ trong tuổi thọ làm việc của kết cấu bê tông cốt sợi (3) Với những ứng dụng kết cấu FRC có sự ứng xử mềm hóa, mối quan hệ... dọc Cường độ chảy dẻo thi t kế của cốt thép dọc Cường độ chảy dẻo thi t kế của thép đai Chiều sâu tiết diện ngang Chiều dày sợi đối với tiết diện chữ nhật Khoảng dãn cách giữa các thanh cốt thép Chiều dài đặc trưng của bộ phận kết cấu Chiều dài sợi Chiều dài phát triển sợi Khối lượng sợi Khoảng cách giữa các thanh thép đai Khoảng cách trung bình của vết nứt Chiều dày bộ phận kết cấu 12 CTOD – Chuyển... Phần tử không có cốt thép chịu cắt theo thi t kế, nhưng có cốt thép dọc truyền thống (1)P Giá trị thi t kế về sức chịu cắt trong những phần tử có cốt thép dọc truyền thống và không có cốt thép chịu cắt được cho bởi công thức: (4.2) Trong đó: - γc là hệ số an toàn riêng phần cho loại bê tông gốc (concrete matrix) không có sợi (cốt sợi) ; k là một hệ số tính đến ảnh hưởng kích thước và tương đương với... tích) của sợi Giá trị thi t kế của khả năng chịu tải trọng cắt của bộ phận kết cấu Sự đóng góp của sợi vào giá trị thi t kế về khả năng chịu tải trọng cắt 11 Sự đóng góp của thép đai vào giá trị thi t kế về khả năng chịu tải trọng cắt Những chữ Roman in thường có chỉ số Bề rộng của một sợi có tiết diện hình chữ nhật Chiều sâu hiệu quả của tiết diện ngang Kích thước cốt liệu tối đa Đường kính sợi (tương... theo phân tích của các bộ phận kết cấu bê tông cốt thép và bê tông ứng suất trước 1.4 Biểu tượng/Ký hiệu: Ý nghĩa của những biểu tượng chính được sử dụng trong tài liệu này được ghi lại dưới đây: Những kí hiệu chính: Khối lượng ( ) ám chỉ/ muốn nói đến bê tông Giá trị thi t kế của khối lượng (.) Giá trị thực nghiệm của khối lượng (.) Khối lượng (.) ám chỉ tới bê tông cốt sợi Giá trị đặc trưng của khối... dạng và thi t kế kết cấu có thể sống sót (tồn tại được) ở mức phù hợp khi tháo dỡ ngẫu nhiên một phần tử riêng rẽ hoặc một bộ phận có hạn chế của kết cấu đó (4)P Những yêu cầu cơ bản cần được thỏa mãn: • Bằng cách lựa chọn vật liệu phù hợp; • Bằng việc thi t kế và chi tiết hóa phù hợp; • Băng việc quy định (chỉ rõ) các quy trình kiểm tra trong việc sản xuất FRC, cũng như trong việc thi t kê và thi công. .. có cốt thép dọc (theo) truyền thống và cốt thép chịu cắt thi t kế (1)P Khi bộ phận FRCs có sự ứng xử khi chịu kéo cứng hóa được sử dụng và những phẩn tử không có cả cốt thép dọc và cốt thép ngang được xem xét, thì ứng suất kéo chính, σ1, không được lớn hơn cường độ chịu kéo thi t kế: (4.1) 34 (2)P Trong những phần tử/bộ phận không có cốt thép dọc hoặc không có cốt thép ngang, FRCs có sự ứng xử mềm hóa... Dựa vào giả thi t của các Quy chuẩn Xây dựng (Building Codes), một kết cấu FRC phải được thi t kế nhằm thỏa mãn, trong suốt tuổi thọ phục vụ mong muốn của nó, những yêu cầu nền tảng sau đây: • Nó phải chịu đựng được mọi tác động được chờ đợi (cho rằng) sẽ xẩy ra, và • Nó sẽ bảo đảm được một độ bền lâu phù hợp nhằm kiểm soát được các chi phí bảo trì (2)P Một kết cấu FRC phải được thi t kế và thi công. .. phía tiếp xúc với sự tấn công bên ngoài so với việc sản xuất trên thực tế (9) Với các bộ phận kết cấu FRC, giá trị mở rộng vết nứt được hạn chế bởi việc đưa sợi vào bê tông Giá trị của lớp bê tông bảo vệ (cover) cũng có thể được giảm xuống đúng cách phù hợp với bất kỳ Tiêu chuẩn nào cho kết cấu làm bằng bê tông truyền thống, như đã được chỉ ra trong mục 6.3.2(2) (10) Việc sử dụng sợi trong polypropylen... huống thi t kế quan trọng, không một trạng thái giới hạn liên quan nào bị vượt quá khi giá trị thi t kế cho các tác động hoặc ảnh hưởng của tác động và sức chịu đựng (độ bền/resistance) được sử dụng trong mô hình thi t kế, bởi vậy: Ed ≤ Rd, (3.3) Trong đó Ed là các giá trị thi t kế của những ảnh hưởng của tác động và Rd là giá trị thi t kế của độ bền tương ứng, với trạng thái giới hạn được đưa vào tính ... nghiệm thi t kế cho bê tông cốt sợi thép: thử nghiệm kéo trục cho bê tông cốt sợi thép , Khuyến cáo RILIEM TC 162-TDF, Vật liệu Kết cấu, 34: 3-6; -RILIEM, 2002, “Phương pháp thử nghiệm thi t kế cho... xuất FRC, việc thi t kê thi công kết cấu 3.3 Tuổi thọ phụ vụ thi t kế (1) Tuổi thọ làm việc thi t kế cần quy định phù hợp với loại hình kết cấu biểu thị 3.4 Những quy tắc cho thi t kế 3.4.1 Khái... dẫn (1) Đối tương tài liệu Kết cấu bê tông cốt sợi (FRC); (2) P bê tông cốt sợi loại vật liệu composite đặc trưng chất kết dinh ximang sợi phân tán (không liên tục) Chất kết dính cỏ thể làm bê