PHỤ LỤC B KẾT QUẢ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CẤU KIỆN 2... SƠ ĐỒ TÍNH MÓNG CẨU THÁP Mô hình 3D... Mặt bằng đài móng Sơ đồ tính toán móng 4... Sơ đồ phần tử và tiết diện khung điển hình K1
Trang 1ThuyÕt minh
tÝnh to¸n phÇn kÕt cÊu biÓn
qu¶ng c¸o
Trang 2NHỮNG NGƯỜI THỰC HIỆN
1 Chủ trì thẩm tra kết cấu ThS.KS Nguyễn Thành Luân
Trang 3A.1 Các tiêu chuẩn và quy phạm
- TCVN 276 : 2003 – Công trình công cộng – nguyên tắc cơ bản để thiết kế;
- TCVN 5574:2012 Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép;
- TCVN 9393:2012 Cọc - Phương pháp thí nghiệm bằng tải trọng tĩnh ép
dọc trục;
- TCVN 9362:2012 Nền , nhà công trình - Tiêu chuẩn thiết kế;
- TCVN 10304-2014: Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế;
- TCVN 2737-1995: Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế;
- Tiêu chuẩn nước ngoài tham khảo: BS 8110-97
A.2 Vật liệu sử dụng
Quy cách vật liệu bê tông dùng trong công trình được trình bày trên Bảng 1
Bảng 1 Bê tông
(kG/cm 2 )
R bt
(kG/cm 2 )
Vật liệu cốt thép dùng trong công trình được trình bày trên Bảng 2
Bảng 2 Cốt thép
1 Cốt thép đường kính Φ < 10mm AI; Rs=2250 kG/cm2
2 Cốt thép đường kính Φ ≥ 10mm AIII; Rs=3650 kG/cm2
A.3 Các trường hợp tải trọng
Trường hợp 1: Tĩnh tải + Hoạt tải + Gió
Trường hợp 2: Tĩnh tải + Hoạt tải - Gió
Trường hợp 3: Tĩnh tải tiêu chuẩn + Gió
1
Trang 4PHỤ LỤC B KẾT QUẢ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CẤU KIỆN
2
Trang 5B.1 SƠ ĐỒ TÍNH MÓNG CẨU THÁP
Mô hình 3D
Trang 6Mặt bằng đài móng
Sơ đồ tính toán móng
4
Trang 7Sơ đồ phần tử và tiết diện khung điển hình K1
Sơ đồ phần tử và tải trọng gió hút tác dụng lên mặt biển 1
5
Trang 8Sơ đồ phần tử và tải trọng gió đẩy tác dụng lên mặt biển 2
6
Trang 9B.2 TẢI TRỌNG GIÓ
TẢI TRỌNG GIÓ THÀNH PHẦN TĨNH
I Đặc điểm công trình
Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo = 0.095 T/m2
II Tính toán tải trọng gió tĩnh tác dụng lên công trình:
Áp lực tiêu chuẩn: Wj=Wo kj c Hệ số tin cậy: γ = 1.20
Áp lực tính toán: Wjtt= γ Wj Hệ số khí động: c đ = 0.8
ch = 0.6
TẢI TRỌNG GIÓ
Tầng Chiều
cao tầng
Cao độ sàn
Hệ số
độ cao
Hệ số khí động
Tải trọng gió đẩy tính toán thành phần tĩnh
Tải trọng gió hút tính toán thành phần tĩnh
Tải trọng gió tiêu chuẩn thành phần tĩnh
Tải trọng gió tính toán thành phần tĩnh
j h(m) z(m) k c Qđ(T/m2) Qh(T/m2) Qtc(T/m2) Q(T/m2)
Cao độ biển 14.00 14.00 0.72 1.40 0.066 0.049 0.10 0.12
7
Trang 10Story Column Load Loc P V3 M2 M3
B.4 NỘI LỰC DẦM
B.3 NỘI LỰC CỘT
Trang 11T4 B638 COMB1 1 1 -2 1 0
9
Trang 12B.5 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC
TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ÉP D200MM
I THÔNG SỐ VỀ CỌC
II SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU CỌC Pvl= 59.61 T
III CAO TRÌNH ĐÀI CỌC & CỌC (TÍNH TỪ MẶT ĐẤT TỰ NHIÊN) Hố khoan: HK11
IV BẢNG TÍNH SỨC CHỊU TẢI TIÊU CHUẨN CHỊU NÉN CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN
THÔNG SỐ VỀ ĐẤT NỀN CÔNG THỨC NHẬT BẢN CÔNG THỨC MEYERHOF
10
Trang 134 Sét 2.0 11.1 2 3 1.63 0 2 2.7 16 4 21 1 8 6 14
Hệ số điều kiện làm việc: γo = 1.15
Hệ số tầm quan trọng của công trình: γn = 1.15
Hệ số tin cậy theo đất: γk = 1.65
GIÁ TRỊ TÍNH TOÁN THEO ĐẤT NỀN
+Theo công thức Nhật Bản: N c,d = 20T +Theo công thức MEYERHOF: N c,d = 11T
SỨC CHỊU TẢI CỌC THIẾT KẾ N c,d = 20T
11
Trang 14B.6 TÝnh to¸n t¶i träng t¸c dông lªn cäc
THÔNG SỐ ĐÀI CỌC & CỌC
NỘI LỰC TÍNH TOÁN VÀ PHẢN LỰC ĐẦU CỌC
Nội lực (đơn vị : T, Tm) : Nội lực đáy đài chuyển về tâm cọc và phản lực đầu cọc:
0.90 (m) 2.40 (m) 1.20 (m)
-0.3 1 1
0.30 1 1
0.9 1 1
Kết Luận : Cọc đủ khả năng chịu tải, lực đầu cọc lớn nhất không vượt quá 20% sức chịu tải của cọc
12
Trang 15* Vật liệu sử dụng :
Bêtông B22.5 > Rb = 13 (MPa) = 130 (daN/cm2)
Cốt thép AIII > Rs = 365 (MPa) = 3650 (daN/cm2)
* Tính toán cốt thép chịu mômen dương theo phương dài của đài:
Mômen : M = 480 (kNm)
0.022
> αm <= αR:
ζ = 0.989 Giá trị cốt thép tính toán :
tính toán cốt thép Đμi
E.7 TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC
2
m
b o
M
R bh
s
s o
M
A
R h
ζ
2
m
b o
M
R bh
s
s o
M
A
R h
ζ
12.09 (cm2) Hàm lượng : μ = 0.08% Chọn : φ 16 > a = 233 (mm)
Bố trí cốt thép :
Bố trí : φ 16 a 200
* Tính toán cốt thép chịu mômen dương theo phương ngắn của đài:
Mômen : M = 320 (kNm)
0.008
> αm <= αR:
ζ = 0.996 Giá trị cốt thép tính toán :
8.00 (cm2) Hàm lượng : μ = 0.03% Chọn : φ 16 > a = 603 (mm)
2
m
b o
M
R bh
s
s o
M
A
R h
ζ
2
m
b o
M
R bh
s
s o
M
A
R h
ζ
13
Trang 16Bố trí cốt thép :
Bố trí : φ 16 a 250
Kết luận: Đài đảm bảo khả năng chịu lực
14
Trang 17B.7 KIỂM TRA LIÊN KẾT BU LÔNG CHÂN CỘT THÉP
Số liệu đầu vào
Cấp độ bền bu lông: 8.8
Bu lông 1 phía 10 bu lông
Cường độ tính toán chịu cắt và chịu kéo của bu lông
Diện tích thiết diện bu lông
Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
Cường độ tính toán của bu lông từ thép độ bền lớp ( N/mm2)
Ký hiệu
Trạng thái
ứng suất
[ ]N tb = A bn * f tb
max
.
b
N
Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
ftb - Cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông
ftb = 4000 kG/cm2
Abn - diện tích thiết diện thực của bu lông
Abn = 5.60 cm2 [ N] tb = 19040 kG
Lực kéo lớn nhất tác dụng vào bu lông:
Khoảng cách hàng bu lông:
= 11029 kG
Ta có: [ N] tb = 19040 kG
Điều kiện: [ N] tb > Nbmax
Hệ số an toàn:
Nhận xét : Liên kết đã chọn đảm bảo khả năng chịu lực
[ ]N tb = A bn * f tb
max
.
b
N
15
Trang 18KIỂM TRA LIÊN KẾT NỐI CỘT THÉP
Số liệu đầu vào
Cấp độ bền bu lông: 8.8
Bu lông 1 phía 4 bu lông
Cường độ tính toán chịu cắt và chịu kéo của bu lông
Diện tích thiết diện bu lông
Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
Trạng thái
ứng suất Ký hiệu
Cường độ tính toán của bu lông từ thép độ bền lớp ( N/mm2)
[ ]N tb = A bn * f tb
max
.
b
N
Khả năng làm viêc chịu kéo của bu lông
ftb - Cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông
ftb = 4000 kG/cm2
Abn - diện tích thiết diện thực của bu lông
Abn = 5.60 cm2 [ N] tb = 19040 kG
Lực kéo lớn nhất tác dụng vào bu lông:
Khoảng cách hàng bu lông:
Ta có: [ N] tb = 19040 kG
Điều kiện: [ N] tb > Nbmax
Hệ số an toàn:
Nhận xét : Liên kết đã chọn đảm bảo khả năng chịu lực
[ ]N tb = A bn * f tb
max
.
b
N
16
Trang 19R b = 130 kgf/cm2
Tầng
Phần
Lực
Hàm lượng
Hệ số
an toàn
TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỔ CỘT B.9 KIỂM TRA THÉP CỔ CỘT
17
Trang 20Engineer Project Subject
Eurocode 3-2005 STEEL SECTION CHECK (Envelope Details)
Units : Ton-m
Element: C215 Section: COT500 Combo : COMB1 Len: 9.000
Frame : C215 X Mid: 25.800 Design Type: Column
Length: 9.000 Y Mid: 2.805 Frame Type: DCH-MRF
Shape: COT500 Z Mid: 6.200 Rolled : No
Country=CEN Default Combination=Eq 6.10 Reliability=Class 2 Interaction=Method 2 (Annex B) MultiResponse=Step-by-Step P-Delta Done? No
GammaM0=1.00 GammaM1=1.00 GammaM2=1.25
An/Ag=1.00 RLLF=1.000 PLLF=0.750 D/C Lim=0.950
A=0.024 Iyy=7.132E-04 iyy=0.171 Wel,yy=0.003 Av,z=0.015
It=0.001 Izz=7.132E-04 izz=0.171 Wel,zz=0.003 Av,y=0.015
Iw=0.000 Iyz=0.000 h=0.500 Wpl,yy=0.004
E=20394323.844 fy=38000.000 fu=45000.000 Wpl,zz=0.004
AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN
N-Myy-Mzz Demand/Capacity Ratio
Governing Load Station N Med,yy Med,zz Total Status
Equation Combo Location Ratio Ratio Ratio Ratio Check
(6.2) COMB1 0.000 0.008 + 0.005 + 0.464 = 0.472 OK
SHEAR CHECK
Governing Shear Load Station Ved Vc.Rd Stress Status
Equation Direction Combo Location Force Capacity Ratio Check
(6.2) Major COMB1 8.950 0.035 339.796 0.000 OK
(6.2) Minor COMB1 8.950 5.750 339.796 0.017 OK
18