THIẾT kế PHƯƠNG án kỹ THUẬT chương 7

Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu chơng Tính toán mố cầu Nguyễn Mạnh Cờng 35 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu I kích thớc hình học kết cấu I.1 Kích thớc thiết kế mố I.1.1 Cấu tạo mố M1 7100 5400 500 1200 12500 5000 8.475 2960 500 1700 600 1700 2800 500 1700 3800 1700 1600 2000 1700 1940 1940 1.25 500 500 5750 6250 500 2000 2960 300 10% 300 300 4% 18.59 Cọc khoan nhồi D=1000mm L=31 m, N=8 cọc -12.41 1000 3000 1250 1000 I.1.2 Các kích thớc mố Tên gọi kích thớc Chiều cao mố Chiều rộng mố Loại gối Hệ số ma sát gối với bê tông Chiều cao tờng đỉnh Bề dầy tờng đỉnh Chiều cao tờng thân Bề dầy tờng thân Chiều dài tờng cánh Chiều cao đuôi tờng cánh Chiều dài tiết diện chân tờng cánh Bề dầy cánh Chiều dài độ Chiều dày độ Chiều rộng độ Chiều cao bệ móng Chiều dài bệ móng Bề rộng bê móng 5500 Kí hiệu hmo bmo Gối f htd dtd htt dtt ltc h1c lcc dtc lqd dqd bqd hm lm bm 5500 Giá trị 820 1250 Cao su 0.30 290 50.0 280 160 550 150 170 50.0 500 20.0 1100 200 500 1350 1250 Đơn vị cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm II Xác định tải trọng tác dụng lên mố II.1 Nguyên tác chung tính toán mố - Các tải trọng tác dụng lên mố - Mố mực nớc thông thuyền hầu nh không ngập nớc nên không tính tải trọng va xô tầu bè không tính tải trọng gió Đất đắp sau mố sử dụng đất tốt đầm chặt có = 1.8 T/m3 = 350 Nguyễn Mạnh Cờng 36 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu - Nên tải trọng tác dụng lên mố gồm : Trọng lợng thân mố Phản lực thẳng đứng trọng lợng KCN Phản lực thẳng đứng hoạt tải đứng KCN Lực hãm dọc cầu Ma sát gối cầu áp lực đất sau mố Phản lực truyền xuống từ độ - Các mặt cắt cần kiểm toán với mố - Mặt cắt I-I : Mặt cắt bệ móng mố - Mặt cắt II-II : mặt cắt chân tờng đỉnh - Mặt cắt III-III : mặt cắt chân tờng thân - Mặt cắt IV-IV : mặt cắt chân tờng cánh I I II II II.2 Xác trọng III dụng lên mố IV IV IV IV III định tải thẳng đứng tác Xác định tải trọng trọng lơng thân mố - Bảng tổng hợp tải trọng trọng lợng thân mố Tên phận mố Tờng thân Tờng đỉnh Tờng cánh +) Khối +) Khối +) Khối Tờng cánh Bệ móng mố Bản độ Gờ kê Đất đắp sau mố +) Khối +) Khối +) Khối Mặt cắt Mặt cắt I-I II - II Ptc e1 M1 e2 M2 T m T.m m T.m 250.84 0.65 163.04 0 31.85 0.05 1.59 -0.6 -19.11 Mặt cắt III - III e3 M3 m T.m 0 0 21.13 22.05 15.75 58.93 280.00 22.00 1.35 0 -0.85 -3.6 -3.6 -0.35 -0.35 252.72 -1 167.83 -3.85 119.88 -3.85 Nguyễn Mạnh Cờng -17.96 -79.38 -56.70 -154.04 0.00 -7.70 -1 -0.47 -1 -252.72 -646.15 -461.54 37 0 0 0 0.00 -22 -1.35 0 Mặt cắt IV - IV e4 M4 (m) T.m 0 0 0 0.00 2.75 60.64 2.75 43.31 0.00 103.9 0 0 -0.4 -8.8 0 -0.4 -0.54 0 0 0 0 0 0 0 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật Đất đắp sau mố 540.43 chơng 7:tính toán mố cầu -1360.41 0.00 0.00 0.00 Xác định tải trọng tĩnh tải hoạt tải kết cấu nhịp - Chiều dài nhịp tính toán : L = 60 m - Sơ đồ xếp tải nhịp nh sau : +) Tổng diện tích ĐAH : S = 263,2 +) Diện tích ĐAH dơng: S+ = 263,2 +) Diện tích ĐAH âm: S- = - Tĩnh tải kết cấu nhịp đợc tính cho toàn cầu +) Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn I : DCTC = 11,231 (T/m) +) Tĩnh tải tĩnh tải giai đoạn I : DCTT = 1,25.11,231 = 14,04 (T/m) +) Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn II : DWTC = 2x2,09 = 4,418 (T/m) +) Tĩnh tải tĩnh tải giai đoạn I : DWTT = 1,5 4,418 = 6,627 (T/m) - Hoạt tải kết cấu nhịp đợc tính cho +) Tải trọng Ngời : qNG = 2.0,6 = 1,2 (T/m) +) Tải trọng : qLan = 2.0,948 = 1,896 (T/m) +) Xe tải thiết kế : PXT = 33,24 = 66,48 (T) +) Xe trục thiết kế : PXT = 22 = 44 (T) - Nội lực hoạt tải đợc lấy với hiệu ứng lớn số hiệu ứng sau : +) Hiệu ứng : Xe tải thiết kế (với cự ly trục sau thay đổi từ 4,3 đến m ) tổ hợp với tải trọng tải trọng đoàn Ngời +) Hiệu ứng xe trục thiết kế tổ hợp với tải trọng tải trọng Ngời - Xếp xe tải thiết kế xe trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có +) Tung độ ĐAH xếp xe tải P (T) 14.5 14.5 Y 1.00 0.867 +) Tung độ ĐAH xếp xe trục 3.5 0.735 Pi.Yi 29.647 P (T) 11 11 Pi.Yi Y 1.00 0.963 21.593 - Bảng tính toán áp lực từ KCN truyền xuống mố Tên gọi đại lợng Kí hiệu áp lực tải trọng áp lực tải trọng Ngời áp lực xe tải áp lực xe trục Tổ hợp : Xe tải + Làn + Ngời Tổ hợp : Xe trục + Làn + Ngời Tổng áp lực hoạt tải max áp lực tĩnh tải giai đoạn I áp lực tĩnh tải giai đoạn II Plan PNg PXT P2T P1 P2 Pht PttI PttII Nguyễn Mạnh Cờng 38 Giá trị TC TT Đơn vị 30.71 53.75 T 19.44 34.02 T 59.29 129.70 T 43.18 94.47 T 109.45 217.48 T 93.34 182.24 T 109.45 217.48 T 181.93 227.42 T 71.57 107.36 T Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Tổng áp lực từ KCN PKCN 362.95 Xác định tải trọng hoạt tải qúa độ - Chiều dài độ : Lqd = 5,0 (m) - Bề rộng độ : Bqd = 11 (m) - Vẽ ĐAH phản lực gối độ vị trí vai kê +) Tổng diện tích ĐAH : S = 2,5 +) Diện tích ĐAH dơng : S+ = 2,5 +) Diện tích ĐAH âm : S- = - Xếp xe tải xe trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có +) Tung độ ĐAH xếp xe tải P (T) 14.5 14.5 Y 0.00 1.00 +) Tung độ ĐAH xếp xe trục P (T) Y 11 0.70 11 3.5 0.00 552.25 T Pi.Yi 14.50 Pi.Yi 18.70 - Bảng tính toán áp lực truyền lên vai kê hoạt tải độ Tên gọi đại lợng Kí hiệu áp lực tải trọng áp lực tải trọng Ngời áp lực thẳng đứng xe tải áp lực thẳng đứng xe trục Tổ hợp : Xe tải + Làn + Ngời Tổ hợp : Xe trục + Làn + Ngời Tổng áp lực từ qua độ Plan PNg PXT P2T P1 P2 Pht bqd Giá trị TC 3.792 2.4 29 37.4 35.19 43.59 43.59 TT Đơn vị 6.64 T 4.20 T 63.44 T 81.81 T 74.27 T 92.65 T T 92.65 II.3 Xác định tải trọng nằm ngang tác dụng lên mố II.3.1 Tính áp lực đất tác dụng lên mố Các công thức tính toán áp lực đất H K B - Công thức tính áp lực đất tĩnh Trong : +) K = Ka (hệ số áp lực đất chủ động ) tờng chắn công xon +) K = KO (hệ số áp lực đất tĩnh ) tờng chắn trọng lực - Công thức tính hệ số áp lực đất : +) Tính hệ số áp lực đất tĩnh KO EH = K O = sin Nguyễn Mạnh Cờng 39 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu +) Tính hệ số áp lực đất chủ động Ka Trong : sin ( + ) Ka = r sin sin( ) sin( + ) sin( ) r = + sin( ) sin( + ) +) : Góc ma sát đất đắp tờng : =24o +) : Góc phơng đất đắp với phơng ngang : =2o +) : Gócgiữa phơng đất đắp với phơng thẳng đứng : =90o +) : Góc nội ma sát đất đắp : =35o +) : Góc nội ma sát đất đắp nhỏ : =30o +) : Góc nội ma sát đất đắp lớn : =40o - Công thức tính áp lực đất hoạt tải sau mố LS = K a heq H B Trong : +) H : Chiều cao tờng chắn chịu áp lực đất +) B : Bề rộng tờng chắn chịu áp lực đất +) K : Hệ số áp lực đất chủ động +) : Trọng lợng riêng đất +) heq : Chiều cao lớp đất tơng đơng hoạt tải - Chiều cao lớp đất tơng đơng hoạt tải xác định theo chiều cao tờng chắn : Chiều cao tờng chắn H (mm) 1500 1500 ữ 3000 3000 ữ 6000 9000 Chiều cao lớp đất tơng đơng heq (mm) 1700 1200 760 610 Bảng hệ số tính toán áp lực đất Tên gọi đại lợng Góc ma sát đất tờng Góc mặt đất với phơng ngang Góc lng tờng với phơng ngang Nguyễn Mạnh Cờng Kí hiệu 40 Giá trị 24 90 Đơn vị độ độ độ Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Góc ma sát có hiệu đất đắp Hệ số Hệ số áp lực đất chủ động (=35 độ) Góc ma sát nhỏ Hệ số Hệ số áp lực đất chủ động (=30 độ) Góc ma sát lớn Hệ số Hệ số áp lực đất chủ động (=40 độ) r1 Ka1 r2 Ka2 r3 Ka3 35 3.005 0.244 30 2.774 0.296 40 3.223 0.199 độ độ độ Tính áp lực đất mặt cắt đáy móng (mặt cắt I-I) - Sơ đồ tính áp lực đất mặt cắt đáy móng : LS EH - Bảng tính áp lực đất mặt cắt đáy móng : Giá trị H m 8.5 Kí hiệu Kí hiệu Giá trị độ 35 30 40 B m 12 r 3.01 2.77 3.22 Nguyễn Mạnh Cờng heq m 0.635 Ka 0.244 0.296 0.199 độ 24 EH T 190.70 230.96 155.52 độ eEH m 3.825 3.825 3.825 độ 90 LS T 28.49 34.51 23.24 41 eLS m 4.25 4.25 4.25 VS T 0.25 0.25 0.25 eVS m -1 -1 -1 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Tính áp lực đất mặt cắt chân tờng thân (mặt cắt II-II) - Sơ đồ tính áp lực đất mặt cắt chân tờng thân : LS EH - Bảng kết tính áp lực đất mặt cắt chân tờng thân Giá trị H m 6.5 Kí hiệu Kí hiệu Giá trị độ 35 30 40 B m 12 r 3.01 2.77 3.22 Nguyễn Mạnh Cờng heq m 0.735 Ka 0.244 0.296 0.199 độ độ 24 EH eEH T m 111.52 2.925 135.06 2.925 90.94 2.925 42 độ 90 LS eLS VS T m T 25.22 3.25 0.00 30.54 3.25 0.00 20.57 3.25 0.00 eVS m 0 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Bảng tính toán áp lực đất mặt cắt chân tờng đỉnh (mặt cắt III-III) - Sơ đồ tính áp lực đất mặt cắt chân tờng đỉnh : LS EH - Bảng kết tính áp lực đất mặt cắt chân tờng đỉnh Giá trị H m 1.98 Kí hiệu Kí hiệu Giá trị độ 35 30 40 B m 12 r 3.01 2.77 3.22 heq m 1.540 Ka 0.244 0.296 0.199 độ 24 EH T 10.35 12.53 8.44 độ eEH m 0.891 0.891 0.891 độ 90 LS T 16.10 19.49 13.13 eLS m 0.99 0.99 0.99 VS T 0.00 0.00 0.00 eVS m 0 Bảng tính toán áp lực đất mặt cắt chân tờng cánh (mặt cắt IV-IV) - Để tính đợc áp lực đất tác dụng lên tờng cánh ta chia tờng cánh thành khối sau tính áp lực đất tác dụng lên tờng cánh khối: Nguyễn Mạnh Cờng 43 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu - Bảng kết tính áp lực đất mặt chân tờng cánh : Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị độ 24 độ độ 90 độ 35 r 3.01 Ka 0.244 Khối H m 6.5 1.5 3.9 B m 1.3 4.2 4.2 heq m 0.74 1.7 1.07 EH T 12.08 2.08 7.03 eEH m 0.33 3.40 2.70 LS T 2.73 4.71 7.70 eLS m 0.33 3.40 2.70 II.3.2 Tính tải trọng lực hãm xe - Lực hãm xe đợc lấy 25% trọng lợng trục xe tải hay xe trục thiết kế tất xe chạy chiều - Lực hãm xe đợc đặt theo phơng dọc cầu , điểm đặt cách mặt đờng xe chạy 1,8 m - Do thiết kế mố đặt gối di động nên lực hãm xe theo phơng dọc cầu : BR = T II.3.3 Tính tải trọng lực ma sát gối cầu - Lực ma sát gối cầu phải đợc xác định sở giá trị cực đại hệ số ma sát mặt trợt Lực ma sát FR đợc xác định theo công thức sau : FR = fmax N Trong : +) fmax : hệ số ma sát bê tông với gối di động cao su : fmax = 0,3 +) Tổng áp lực lớn tĩnh tải hoạt tải KCN truyền xuống mố Nguyễn Mạnh Cờng 44 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 530.8 1400 n Av bt cm2 0.00 KL dv 0.5. 0,1.fc S bt Av cần n As T Vc+Vp bv.dv cm cm2 nhánh cm2 mm 288 16497 12096 30 0.00 0.455 16 Vc Vs Vn Vn Vr độ độ T T T T T 90 45 36660 0.00 30240 30240 27216 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo Kiểm toán khả chống nứt mặt cắt M tc Kí Z hiệu T.m T/cm Giá trị 525.07 25 KL ats cm 6.4 n As ds Es/Ec j cm2 cm k 70 219.91 0.0004 0.0687 0.98 393.6 6.35 dc Abt A 0.6fy fa fs cm cm2 cm2 T/cm2 T/cm2 T/cm2 6.4 17920 256 2.52 2.12 0.62 Đạt Đạt - Kiểm tra ứng suất sử dụng cốt thép chịu kéo : Ta có fsa = 2,12 T/cm2 < 0,6.fy = 2,52 T/cm2 => Đạt - Kiểm tra ứng suất cốt thép chịu kéo : Ta có fs = 0,62 T/cm2 < fsa = ,122 T/cm2 => Đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu chống nứt V.3 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt II II (Mặt cắt chân t ờng thân) V.3.1 Bố trí cốt thép chịu mô men bất lợi phía sông Bố trí cốt thép chịu mô men uốn - Bảng tính toán bố trí cốt thép Mu h Kí b Ag T.m cm hiệu cm cm2 mm Giá trị 1286 170 1300 221000 24 a c Mn Mr cm cm c/ds T.m T.m Giá trị 3.898 4.872 0.030 2089 1880 Nguyễn Mạnh Cờng 61 n n ats ds As hang cm cm cm2 68 6.4 163.6 307.63 Mr/ Pn Pr P 0.03 /Mtt T T fc/fy 1.461 46055 34541 0.001 0.002 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật KL chơng 7:tính toán mố cầu Đạt Đạt Đạt - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 1880 = = 1,461 > 1,33 => Đạt M tt 1286 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,001 < 0,03 fc/ fy = 0,002 => Không đạt Điều kiện hàm lợng cốt thép tối thiểu không đạt diện tích mặt cắt lớn Do ta cần đảm bảo khả chịu lực mặt cắt đợc - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 378.3 1300 n Av bt cm2 0.00 KL dv 0.5. 0,1.fc S bt As Av cần n T Vc+Vp bv.dv cm cm2 nhánh cm2 mm 122 6510.4 4773.6 30 0.422 0.00 16 Vc Vs Vn Vn Vr độ độ T T T T T 90 90 14467 0.00 11934 11934 10741 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo c Kiểm toán khả chống nứt mặt cắt M tc Kí Z hiệu T.m T/cm Giá trị 893.01 25 KL ats cm 6.4 n As ds Es/Ec j cm2 cm k 68 307.63 0.0014 0.1267 0.96 163.6 6.35 dc Abt A 0.6fy fa fs cm cm2 cm2 T/cm2 T/cm2 T/cm2 6.4 16640 244.71 2.52 2.15 1.85 Đạt Đạt - Kiểm tra ứng suất sử dụng cốt thép chịu kéo : Ta có fsa = 2,15 T/cm2 < 0,6.fy = 2,52 T/cm2 => Đạt - Kiểm tra ứng suất cốt thép chịu kéo : Ta có fs = 1,85 T/cm2 < fsa = 2,15 T/cm2 => Đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu chống nứt V.3.2 Bố trí cốt thép chịu mô men bất lợi phía đờng Nguyễn Mạnh Cờng 62 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Bố trí cốt thép chịu mô men uốn - Bảng tính toán bố trí cốt thép Mu h Kí b cm hiệu T.m cm Giá trị -196.7 170 1300 a c cm cm c/ds Giá trị 2.707 3.383 0.021 KL Đạt Ag cm2 mm 2.10 20 Mn Mr T.m T.m -1456 -1310 n n ats ds As hang cm cm cm2 68 6.4 163.6 213.63 Mr/ Pn Pr P 0.03 /Mtt T T fc/fy 6.662 674.2 505.6 0.001 0.002 Đạt - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : Mr 1310 = = 6,66 > 1,33 => Đạt M tt 196,7 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,001 < 0,03 fc/ fy = 0,002 => Không đạt Điều kiện hàm lợng cốt thép tối thiểu không đạt diện tích mặt cắt lớn Do ta cần đảm bảo khả chịu lực mặt cắt đợc - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Tên gọi đại lợng Kí hiệu Vu bv dv Lực cắt tính toán Bề rộng mặt cắt Chiều cao hữu hiệu mặt cắt Góc nghiêng thép đai với trục dọc Hệ số bị nứt chéo bê tông Góc nghiêng ứng suất nén chéo Cờng độ chịu cắt bê tông Cờng độ chịu cắt cốt thép Cờng độ chịu cắt mặt cắt Cờng độ chịu cắt danh định Hệ số sức kháng Cờng độ chịu cắt tính toán Nguyễn Mạnh Cờng Vc Vs Vn Vn Vr 63 Giá trị 13.61 1300 122 90 45 14467 0.00 11934 11934 0.9 10741 Đơn vị T cm cm độ Kết luận độ T T T T Đạt ! Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 13.61 1300 n Av bt cm2 0.00 KL chơng 7:tính toán mố cầu dv 0.5. 0,1.fc S bt Av cần n T Vc+Vp bv.dv cm cm2 nhánh mm 122 6510.4 4773.6 30 0.422 16 Vc Vs Vn Vn độ độ T T T T 90 45 14467 0.00 11934 11934 As cm2 0.00 Vr T 10741 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo Kiểm toán khả chống nứt mặt cắt - Do tổ hợp tải trọng theo TTGH sử dụng gây nội lực bất lợi theo phía sông ta không cần kiểm toán khả chống nứt tiết diện mặt cắt bố trí cốt thép chịu tổ hợp tải trọng Ib (bất lợi phía đờng) V.4 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt III III (Mặt cắt chân t ờng đỉnh) - Đối với mặt cắt chân tờng đỉnh tổ hợp tải trọng theo TTGH cờng độ I Ia Ib gây nội lực bất lợi phía đờng ta tính toán bố trí cốt thép cho mặt cắt để đảm bảo chịu tổ hợp tải trọng Ib (bất lợi phía đờng) Bố trí cốt thép chịu mô men uốn - Bảng tính toán bố trí cốt thép Mu h Kí b Ag cm hiệu T.m cm cm2 Giá trị -19.3 50 1200 60000 a c Mn cm cm c/ds T.m Giá trị 1.46 1.833 0.042 -192 KL Đạt mm 20 Mr T.m -173 n n ats ds As hang cm cm cm2 34 6.4 43.6 106.81 Mr/ Pn Pr P 0.03 /Mtt T T fc/fy 8.96 12577 6.10 0.002 0.002 Đạt Đạt - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 73,01 = = 8,96 > 1,33 => Đạt M tt 19,3 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,002 < 0,03 fc/ fy = 0,002 => Đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Nguyễn Mạnh Cờng 64 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 30.57 1200 n Av bt cm2 0.00 KL chơng 7:tính toán mố cầu dv T 36 độ 90 0.5. 0,1.fc Vc+Vp bv.dv 1767.5 1296 độ 45 S bt cm 30 Vc T 3928 Av cần n cm2 nhánh mm 0.390 16 Vs Vn Vn T T T 0.00 3240 3240 As cm2 0.00 Vr T 2916 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo Kiểm toán khả chống nứt mặt cắt Tên gọi đại lợng Mômen tiêu chuẩn Thông số bề rộng vết nứt Tỉ số mô đun đàn hồi Số cốt thép chịu kéo bố trí Diện tích cốt thép bố trí Hàm lợng thép bố trí Thông số tính toán k Thông số tính toán j KC từ mép bê tông cốt thép chịu kéo Vị trí trọng tâm cốt thép Chiều cao có hiệu mặt cắt Diện tích bê tông bao bọc côt thép Diện tích phần bê tông tính đổi ứng suất SD cốt thép chịu kéo ứng suất cốt thép chịu kéo Giá trị so sánh M tc Kí Z hiệu T.m T/cm Giá trị -0.82 25 KL ats cm 6.4 ds cm 43.6 Kí hiệu My tc Z n n As k j dc ats ds Abt A fa fs 0.6fy Giá trị -0.82 25 6.35 34 106.81 0.002 0.1486 0.95 6.4 6.4 43.6 15360 451.76 1.75 0.019 2.52 Đơn vị Kết luận T.m T/cm cm2 cm cm cm cm2 cm2 T/cm2 T/cm2 T/cm2 Đạt Đạt n As j cm2 k 6.35 34 106.81 0.002 0.1486 0.95 dc Abt A 0.6fy fa fs cm cm2 cm2 T/cm2 T/cm2 T/cm2 6.4 15360 451.76 2.52 1.75 0.019 Đạt Đạt Es/Ec - Kiểm tra ứng suất sử dụng cốt thép chịu kéo : Ta có fsa = 1,75 T/cm2 < 0,6.fy = 2,52 T/cm2 => Đạt Nguyễn Mạnh Cờng 65 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu - Kiểm tra ứng suất cốt thép chịu kéo : Ta có fs = 0,019 T/cm2 < fsa = 1,75 T/cm2 => Đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu chống nứt V.5 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt IV IV (Mặt cắt chân t ờng cánh) Bố trí cốt thép chịu mô men uốn - Bảng tính toán bố trí cốt thép Mux h Kí b Ag cm hiệu T.m cm cm2 127.4 50 Giá trị 650 32500 a c Mny cm cm c/ds T.m Giá trị 2.627 3.284 0.075 184 KL Đạt mm 20 Mry T.m 166 n n hang 33 Mr/ Pny /Mtt T 1.34 Đạt ats cm 6.4 Pry T ds cm 43.6 As cm2 103.6 0.03 P fc/fy 0.003 0.002 Đạt - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : Mr 166 = = 1,34 > 1,33 => Đạt M tt 127,4 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,003 > 0,003 fc/ fy = 0,002 => Đạt Nh ta thấy khả chịu uốn mặt cắt không đảm bảo điều kiện > 1,33 Mtt nhiên lớn Mtĩnh tải ta chấp nhân đợc Hàm lợng cốt thép tối thiểu bố trí nh hợp lý - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 64.90 650 n Av bt cm2 0.00 Nguyễn Mạnh Cờng dv T 36 độ 90 0.5. 0,1.fc Vc+Vp bv.dv 957.41 702 độ 45 66 S bt cm 30 Vc T 2128 Av cần n As cm2 nhánh cm2 mm 0.211 0.00 16 Vs Vn Vn Vr T T T T 0.00 1755 1755 1580 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Đạt ! KL Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo Kiểm toán khả chống nứt mặt cắt M tc Kí Z hiệu T.m T/cm Giá trị 65.55 25 ats cm 6.4 ds cm 43.6 Es/Ec 6.35 dc cm 6.4 KL n As j cm2 k 33 103.6 0.004 0.19 0.94 Abt A 0.6fy fa fs cm2 cm2 T/cm2 T/cm2 T/cm2 8320 252.12 2.52 2.13 1.55 Đạt Đạt - Kiểm tra ứng suất sử dụng cốt thép chịu kéo : Ta có fsa = 2,13 T/cm2 < 0,6.fy = 2,52 T/cm2 => Đạt - Kiểm tra ứng suất cốt thép chịu kéo : Ta có fs = 1,55 T/cm2 < fsa = 2,13 T/cm2 => Đạt Nh ta thấy ứng suất sử dụng cốt thép chịu kéo fsa > 0,6.fy , nhiên không lớn nhiều ta chấp nhận đợc - Kết luận : Mặt cắt đợc coi nh đảm bảo khả chịu chống nứt Nguyễn Mạnh Cờng 67 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu VI Tính toán cọc khoan nhồi VI.1 Sức chịu tải cọc Các thông số kỹ thuật cọc: Đờng kính cọc D = 1m Diện tích tiết diện cọc As = 3.14*12/4 = 0.785 m2 Chiều dài cọc L = 31m Chiều dài cọc chôn đất: L1 = 31m Chi vi cọc P = 3.14*1= 3.14m Sức chịu tải cọc đợc tính theo công thức sau: (10.7.3.2-2 22TCN-272-01 ) QR=pqQP+qsQS với: Qp = qp Ap (10.7.3.2-3) Qs = qs As (10.7.3.2-4) đó: Qp = sức kháng mũi cọc (N) Qs = sức kháng thân cọc (N) qp = sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa) qs = sức kháng đơn vị thân cọc (MPa) As = diện tích bề mặt thân cọc (mm2) Ap = diện tích mũi cọc (mm2) qp = hệ số sức kháng sức kháng mũi cọc quy định cho Bảng 10.5.5-3 dùng cho phơng pháp tách rời sức kháng cọc sức kháng mũi cọc sức kháng thân cọc Đối với đất sét qp = 0.55 qs = hệ số sức kháng sức kháng thân cọc cho Bảng 10.5.5-3 dùng cho phơng pháp tách rời sức kháng cọc sức kháng mũi cọc sức kháng thân cọc Đối với đất sét qs = 0.65, Đối với đất cát qs = 0.55 Khí tính sức kháng thành bên bỏ qua 1.5m chiều dài cọc tính từ mặt đất trở xuống 1D tính từ chân cọc trở lên Số Bảng 10.7.1 Sức chịu tải cọc theo ma sát thành bên Chiều Chiều Loại N Su qs (dính) qs (rời) Nguyễn Mạnh Cờng 68 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Qs Thiết kế kỹ thuật dày thực (m) lớp đất dày tính toán (m) chơng 7:tính toán mố cầu đất (Mpa) Lớp 4.5 Rời 12 Lớp2 7.5 7.5 Rời 23.5 Lớp 9 Rời 35 Lớp 8.5 7.5 Dính 50 0.6 0.35 Tổng 34.5 Sức chịu tải đơn vị mũi cọc đợc xác định nh sau: 0.21 (Mpa) (kN) 0.03 190.76 0.05875 622.6 0.0875 1112.74 3214.58 5140.67 qp = NcSu (10.8.3.3.2-1) Nc = 6[1+ 0,2 (Z/D)] (10.8.3.3.2-2) đây: đó: D = đờng kính cọc khoan (mm) Z = độ xuyên cọc khoan (mm) Su = cờng độ kháng cắt không thoát nớc (MPa), Su = 0.6 Nc = 6[1+0.2(7.5/1)] = 15 > 9, lấy Nc = qp = 9*0.6 = 5.4>4, lấy qp = Sức chịu tải mũi cọc QRmũicọc = =pq qp Ap = 0.55x4x0.785x1000 = 1727kN Tổng sức chịu tải cọc đơn QR = 5140.67 + 1727kN = 6867.67 kN Số cọc cần bố trí N = 1.5x Vu 18912.87 = 1.5x = 4.13 cọc QR 6867.67 Bố trí cọc nh sau: Nguyễn Mạnh Cờng 69 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật 5500 5500 1250 1000 5000 3000 1000 1250 chơng 7:tính toán mố cầu 13500 Hình 10.7.1 Mặt bố trí cọc khoan nhồi VI.2 Kiểm toán sức chịu tải cọc theo đất VI.2.1 Tính toán nội lực cọc theo khung phẳng dọc Các số liệu để tính toán nội lực: Số cọc móng Đờng kính cọc khoan nhồi Khối lợng riêng bê tông cọc khoan nhồi Cờng độ chịu nén bê tông cọc khoan nhồi Modul đàn hồi bêtông chế tạo cọc Khoảng cách cọc theo phơng dọc phơng ngang Chiều sâu hạ cọc đất Chiều dày lớp đất thứ Chiều dày lớp đất thứ hai Chiều dày lớp đất thứ ba Nguyễn Mạnh Cờng 70 N D yc f'c E x y h h1 h2 h3 2400 28 2.68x107 31 7.5 cọc m kg/m3 Mpa KN/m2 m m m m m m Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Chiều dày lớp đất thứ t Chiều dài tự cọc Tính toán nội lực cọc h4 lo Diện tích cọc Mômen quán tính Momen chống uốn Độ cứng chịu nén Độ cứng chịu uốn Hệ số hình dạng tiết diện ngang Hệ số ảnh hởng tơng hỗ Chiều rộng tính toán cọc khoan Chiều dày lớp đất ứng suất không phụ thuộc m Hệ số tỷ lệ lớp đất thứ Giá trị tính đổi hệ số tỷ lệ m Hệ số biến dạng Chiều sâu tính đổi z Hệ số ảnh hởng đất quanh cọc Hệ số phụ Các chuyển vị đơn vị Acọc Icọc Wcọc EA EI k k b hm m1 m c z kh k HH 8.5 m m 1.767 m2 0.049 m4 0.098 m3 2.10x107 KN 1.31x106 KNm2 0.9 1.2 1.050 m 5.000 m 4000 m 4000 0.317 5.000 m -979.715 4.225x10-5 m Ta có hệ phơng trình tắc nh sau: 2x106v + 0.u + 0.w = 14574.292 0.v + 499267.6u -1321725w = 3663.67 0.v - 1321725u + 56317038w = 12567.602 Giải hệ phơng trình ta tính đợc chuyển vị: chuyển vị đứng v = 0.00647m chuyển vị ngang u = 0.00845m góc xoay w = 0.000421rad Từ tính đợc Po = 2890.1 kN, Ho = 457.96kN, Mo = 1693.8kNm Po + Trọng lợng cọc = 2890.1 + 608.68 = 3498.78kN < sức chịu tải cọc Q R = 6867.67kN => Đạt 10.4.2.2 Tính nội lực cọc theo khung phẳng ngang Bề rộng tính toán cọc att = 0.9(1.5+1) = 2.25m Nguyễn Mạnh Cờng 71 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Hệ số tỉ lệ m = 4000 Tổ hợp nội lực tính toán: Lực ngang Lực dọc Mô men H(kN) P(kN) M(kN.m) 457.96 2890.1 1693.8 Các giá trị hàm số ảnh hởng A1 -5.8533 C1 -0.9267 hh = mm = B1 A2 B2 A3 -5.9499 -6.5331 -12.1581 -1.61428 D1 C2 D2 C3 4.5478 -10.6084 -3.76647 -17.9186 4.225E-05 hm = 9.9079E-06 3.7426E-06 mh = Yo = B3 A4 B4 -11.73066 9.24368 -0.35762 D3 C4 D4 -15.0755 -15.6105 -23.1401 9.9082E-06 0.03613 -0.010876 = Bảng tính giá trị mômen theo chiều sâu z: ztd =a*h 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 A3 -0.0001667 -0.0013333 -0.0045 -0.0106666 -0.0208328 -0.0359975 -0.0571581 -0.0853084 -0.1214359 -0.1665179 -0.2215144 -0.2873603 -0.3649531 -0.4551381 -0.5586882 -0.6762801 -0.8084632 -0.9556233 -1.1179381 B3 -8.33333E-06 -0.000133333 -0.000674999 -0.002133323 -0.005208258 -0.010799611 -0.020006776 -0.034128155 -0.054660054 -0.083294755 -0.12191737 -0.172600959 -0.237599285 -0.319336439 -0.420392408 -0.543483508 -0.691436429 -0.867154473 -1.07357436 C3 0.99999975 0.999992 0.99993925 0.999744001 0.999218756 0.99805604 0.995798437 0.99180871 0.985240056 0.975006614 0.959754404 0.937832951 0.907267926 0.865735306 0.810537633 0.73858319 0.646369079 0.52996942 0.385030188 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.4999 0.5997 0.6993 0.7985 0.897 0.9944 1.0902 1.1834 1.2732 1.3582 1.4368 1.507 1.5662 1.6116 1.6397 a^2*E*J 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 a^3*E*J 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 a 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 2.2 2.4 2.6 2.8 -1.2953249 -1.6933056 -2.1411253 -2.6212037 -3.1033344 -3.540495 -1.31361182 -1.905676489 -2.663283789 -3.599904903 -4.717522325 -5.999842189 0.206772487 -0.27084191 -0.94872255 -1.87697952 -3.10669467 -4.68446429 1.6463 1.5754 1.352 0.9169 0.1976 -0.891 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 163606.82 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 57762.38 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 Nguyễn Mạnh Cờng 72 Mz 1694 1823 1946 2060 2160 2244 2310 2357 2383 2390 2377 2345 2295 2228 2147 2053 1947 1832 1710 1581 144 1180 913 659 426 221 z 0.00 0.28 0.57 0.85 1.13 1.42 1.70 1.98 2.27 2.55 2.83 3.12 3.40 3.68 3.97 4.25 4.53 4.82 5.10 5.38 5.66 6.23 6.80 7.36 7.93 8.50 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật 3.5 -3.888 -1.55 chơng 7:tính toán mố cầu -9.544254097 -11.73066 -10.3060327 -17.9186 -5.842 -15.08 163606.82 163606.82 57762.38 57762.38 0.35 0.35 88 57 9.91 11.33 Mô men lớn Mu = 2390kNm, độ sâu h = 2.55m 10.4.3 Kiểm toán cọc theo vật liệu Thông số tiết diện cọc: Đờng kính cọc: D = 1000 mm Diện tích cọc: As = 785000 mm2 Quy đổi tiết diện tròn cọc tiết diện vuông diện tích: Cạnh tiết diện vuông:a = 1329mm Chiều rộng mặt cắt b, bw = 886mm Chiều cao mặt cắt h = 886mm Chiều cao có hiệu mặt cắt ds = 821.5mm Chiều dày lớp phủ bê tông dc = 50mm Cờng độ chịu kéo cốt thép fy = 420Mpa Cờng độ chịu nén bê tông fc = 28Mpa h d d c b, bw Bố trí 11 No29, đờng kính danh định28.7mm, diện tích 645 mm2 Kiểm toán sức kháng uốn Theo điều 5.7.3.2.1 22TCN-272-05 sức kháng uốn tính toán đợc tính nh sau: Mr = Mn Trong Mn = Sức kháng uốn danh định = Hệ số sức kháng quy định điều 5.5.4.2, = 0.9 Vậy Mr = 0.9Mn Theo 5.7.3.2.3 22TCN-272-05, sức kháng uốn danh định mặt cắt chữ nhật đợc tính nh sau: Mn = Asfy(ds - a ) (N.mm) Trong đó: As = Diện tích cốt thép thờng (mm2), As = 8582.4mm2 fy = giới hạn chảy cốt thép thờng, fy = 420Mpa ds = chiều cao có hiệu mặt cắt, ds = 821.5mm Nguyễn Mạnh Cờng 73 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu = Hệ số quy đổi hình khối ứng suất, = 0.85 c = khoảng cách tử thớ chịu nén đến vị trí trục trung hoà c= As f y 0.85 f c' 1b = 170.94mm a = c = 145.3 Mr = 0.9Mn = 2429.4kN > Mu = 2390kN => Đạt Kiểm toán sức kháng cắt Sức kháng cắt danh định, Vn, phải đợc xác định trị số nhỏ : Vn = Vc + Vs (5.8.3.3-1) Vn = 0,25 fc bv dv (5.8.3.3-2) Vc = 0,083 fc bv dv (5.8.3.3-3) : Vs = A v f y d v (cotg + cotg)sin (5.8.3.3-4) s : bv = bề rộng bụng hữu hiệu lấy bề rộng bụng nhỏ chiều cao dv đợc xác định Điều 5.8.2.7 (mm), bv = 821.5mm dv = chiều cao chịu cắt hữu hiệu đợc xác định Điều 5.8.2.7 (mm), d v = max(0.9de, 0.72h) s = cự ly cốt thép đai (mm), s = 150mm = hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo đợc quy định Điều 5.8.3.4 = = góc nghiêng ứng suất nén chéo đợc xác định Điều 5.8.3.4 (độ), 45 = góc nghiêng cốt thép ngang trục dọc (độ) Nguyễn Mạnh Cờng 74 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7:tính toán mố cầu Av = diện tích cốt thép chịu cắt cự ly s (mm2) Bố trí Cốt đai No16 @ 150mm, Av = 397mm2 Sức kháng cắt tính toán Vr = Vn Trong = Hệ số sức kháng lấy theo điều 5.8.3.3 22TCN-272-05, = 0.9 Vc = 0,083 fc bv dv = 639 kN Vs = A v fy d v (cotg + cotg)sin s = 914kN 0,25 fc bv dv = 5095 kN Vậy Vr = 0.9x(639 + 914) = 1398kN > Vu = 458kN Đạt Nguyễn Mạnh Cờng 75 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 [...]... Cờng độ II Cờng độ III Sử dụng V max 1982.5 1660.0 1909.5 1 371 .8 V min 1443.4 1120.9 1 370 .4 1 371 .8 Hx max 485.0 422 .7 470 .8 355.8 Hx min 370 .6 308.3 356.3 355.8 My max My min 653 .74 592.01 241. 47 179 .74 560.09 498.36 472 .55 472 .55 Hy max 0.00 8.44 7. 85 7. 25 Hy min 0.00 8.44 7. 85 7. 25 Mx Mx max min 0.00 0.00 52.60 52.60 71 .03 71 .03 67. 28 67. 28 III.3 Tổng hợp nội lực tại mặt cắt chân tờng thân ( mặt... Hytc T T m T.m T 249 .7 0.65 162.32 32.18 0.05 1.61 21.13 22.05 15 .75 280.0 22.00 1.35 -0.85 -3.60 -3.60 0.00 -0.35 -0.35 - 17. 96 -79 .38 -56 .70 0.00 -7. 70 -0. 47 0.00 -252 .72 -646.15 -461.54 72 9.44 145.55 57. 26 87. 56 -15.26 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.49 4.25 121.10 0.00 252 .7 1 67. 8 119.8 -1.00 -3.85 -3.85 190 .70 3.83 181.9 0.80 71 . 57 0.80 109.4 0.80 43.59... 1.35 1.35 0.9 0.9 0.65 1 .75 1 .75 1 .75 1 .75 1.00 1.00 1 .75 27. 50 1.69 0.00 0.00 -9.63 0.00 -0.59 0.00 0.00 0.00 341. 17 0.00 -341. 17 0.00 226. 57 0.00 - 872 .31 0.00 161.84 0.00 -623.08 0.00 0.00 139. 97 535.38 0.00 163 .74 0.00 130.99 0.00 46.52 0.00 37. 22 0.00 239.42 0.00 191.53 0.00 95.36 0.00 -33.38 0.00 0.00 40.66 155.54 0.00 0.54 0.00 -0.54 0.00 0.00 - 27. 79 -36 .78 0.00 0.00 -108.8 -74 0.43 0.00 0.00 0.00... của một cọc đơn QR = 5140. 67 + 172 7kN = 68 67. 67 kN Số cọc cần bố trí N = 1.5x Vu 18912. 87 = 1.5x = 4.13 cọc QR 68 67. 67 Bố trí 6 cọc nh sau: Nguyễn Mạnh Cờng 69 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật 5500 5500 1250 1000 5000 3000 1000 1250 chơng 7: tính toán mố cầu 13500 Hình 10 .7. 1 Mặt bằng bố trí cọc khoan nhồi VI.2 Kiểm toán sức chịu tải cọc theo đất nền VI.2.1 Tính toán nội lực cọc theo khung phẳng... 2.20 5.25 11.55 0.00 0.00 10.30 0.00 3.83 6.80 26.02 0.00 0.00 5.44 10.30 56.01 0.80 7. 32 27. 79 -1.32 -36 .78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 108.89 6.80 0.00 10.30 1 378 355. 87 49 ey Mxtc m T.m 0.00 0.00 0.00 0.00 74 0.43 0.00 477 . 67 11.46 0.00 0.00 0.00 0.00 93.58 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7: tính toán mố cầu b - Bảng tổng hợp nội lực tại mặt cắt I-I theo các trạng thái giới hạn cờng... 1.25 0.90 0.90 1.50 1.25 1.50 1 .75 1 .75 55 V T 40.22 19.80 1.22 0.00 2 27. 4 1 07. 3 95.36 0.00 491. 37 Hx My T T.m 0.00 0.00 0.00 -7. 92 0.00 -0.49 18.80 16 .75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -38.14 28 .72 28.43 47. 51 -1. 37 Hy T 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Mx T.m 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7: tính toán mố cầu b Tổ hợp tải trọng bất... 0.00 0.00 0.00 3.83 4.80 18. 37 0.00 5.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9.26 18. 37 b - Bảng tổng hợp nội lực tại mặt cắt II-II theo các TTGH cờng độ Nguyễn Mạnh Cờng 50 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật Trạng thái GH V max Cờng độ I 10 07. 5 Cờng độ II 685.6 Cờng độ III 934 .7 Sử dụng 671 .0 chơng 7: tính toán mố cầu V min 77 6.2 454.2 70 3.3 671 .0 Hx max 318.5 263.3 2 97. 4 232.8 Hx min 251.6 196.4... 0.00 11934 11934 0.9 1 074 1 Đơn vị T cm cm độ Kết luận độ T T T T Đạt ! Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 13.61 1300 n Av bt thanh cm2 0.00 0 KL chơng 7: tính toán mố cầu dv 0.5. 0,1.fc S bt Av cần n T Vc+Vp bv.dv cm cm2 nhánh mm 122 6510.4 477 3.6 30 0.422 16 0 Vc Vs Vn Vn độ độ T T T T 90 2 45 144 67 0.00 11934 11934 As cm2 0.00 Vr T 1 074 1 Đạt ! Kết luận: Nh vậy ta thấy... II.3.4.2 Tính áp lực gió dọc - Đối với mố trụ có kết cấu phần trên là giàn hay các dạng kết cấu có bề mặt chắn gió là đáng kể thì ta sẽ phải xét đến áp lực gió dọc Tuy nhiên do ở đây ta thiết kế mố cho Nguyễn Mạnh Cờng 45 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7: tính toán mố cầu kết cấu nhịp cầu dẫn giản đơn L = 33 m do đó diện tích chắn gió là không đáng kể vì vậy trong trờng hợp này ta có áp lực... lý - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực 2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện Vu bv Kí T T hiệu Giá trị 64.90 650 n Av bt thanh cm2 0.00 0 Nguyễn Mạnh Cờng dv T 36 độ 90 0.5. 0,1.fc Vc+Vp bv.dv 9 57. 41 2 70 2 độ 45 66 S bt cm 30 Vc T 2128 Av cần n As cm2 nhánh cm2 mm 0.211 0.00 16 0 Vs Vn Vn Vr T T T T 0.00 175 5 175 5 1580 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7: tính toán mố ... a^3*E*J 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 577 62.38 a 0.35... 30 .71 53 .75 T 19.44 34.02 T 59.29 129 .70 T 43.18 94. 47 T 109.45 2 17. 48 T 93.34 182.24 T 109.45 2 17. 48 T 181.93 2 27. 42 T 71 . 57 1 07. 36 T Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 7: tính toán... 6.80 7. 36 7. 93 8.50 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật 3.5 -3.888 -1.55 chơng 7: tính toán mố cầu -9.5442540 97 -11 .73 066 -10.30603 27 - 17. 9186 -5.842 -15.08 163606.82 163606.82 577 62.38 577 62.38