Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

11 370 0
Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi công CHNG TÍNH TỐN THI CƠNG I.TÍNH TỐN MỞ RỘNG TRỤ : Nguyễn Mạnh Cờng 98 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi công I.1.Tải trọng tác dụng : Trọng lượng thân khối K0 đúc: DC = 397.63 KN Trọng lượng ván khuôn thiết bị thi công: CLL = 0.48 KN/m2 Trọng lượng dầm chữ I 300: I300 = 21.9 KN Số dầm I300 cần dùng dầm Trọng lượng rải dầm : 0.365 KN/m Chiều dài dầm chữ I300: 12 m Trọng lượng rải tác dụng lên hệ mở rộng trụ: 407.28 kN/m Mơ hình tính tốn đà giáo mở rộng trụ Sau tính tốn, ta có bảng tổng hợp nội lực hệ kiên kết : g Thanh M M+ Ngun M¹nh Cêng N M99 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật kNm 213.15 0 ch¬ng 9:tính toán thi công kNm -309.84 0 kN 438.67 -1591.29 -1373.08 970.92 I.2 Chọn tiết diện kết cấu đà giáo mở rộng trụ - Thanh chịu lực dọc trục: Fs = Trong đó: Fs diện tích mặt cắt ngang N lực dọc tính tốn  hệ số chiết giảm khả chịu lực thanh,  = 0.7 R0 cường độ chịu lực dọc trục thép, R0 = 190000 kN/m2 - Thanh chịu moment: W = Trong W moment chống uốn măt cắt M moment tải trọng gây cho Ru cường độ chịu uốn thanh, Ru = 190000 kN/m2 Suy tiết diện cần thiết chịu moment hệ mở rộng đà giáo là: Thanh Fs (cm2) 1630.74 119.65 103.24 73.00 I.3 Kiểm toán hệ đà giáo mở rộng trụ: Bảng tổng hợp đặc trưng hình học chọn: Ngun M¹nh Cờng 100 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật Thanh chơng 9:tính toán thi c«ng A cm2 203.04 130.50 130.50 130.50 Ix cm4 27021.00 6757.60 6757.60 6757.60 Wx cm3 1801.40 - rx cm 11.54 7.20 7.20 7.20 I.3.1 Kiểm toán chịu kéo (Thanh số 4): Điều kiện kiểm toán: σ = ≤ Ru  = 74400 kN/m R0 = 190000 kN/m2 Kết luận : Thanh đạt yêu cầu cường độ I.3.2 Kiểm toán chịu uốn (Thanh số 1): Điều kiện kiểm toán σ = ≤ Ru 1 R0 = 172000 kN/m = 190000 kN/m2 Kết luận: Thanh số đạt yêu cầu cường độ I.3.3 Kiểm toán chiu nén (Thanh số 3) Điều kiện kiểm tốn: σ = ≤ Ru Trong đó:  độ mảnh l : xác định từ bảng phụ lục 13 Giáo trình Kết cấuThép, dựa vào hệ số - Với số 3: λ3 = =33.060 Tra bảng ta có  = 0.886 3 = 118755 kN/m2 R0 = 190000 kN/m2 Kết luận: Vậy số đạt yêu cầu cường độ - Với số 2: λ2 = =48.916 Tra bảng ta có  = 0.822 = 148343 kN/m2 Nguyễn Mạnh Cờng 101 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật R0 chơng 9:tính toán thi công = 190000 kN/m2 Kt lun: Vy số đạt yêu cầu cường độ II Tính tốn neo đỉnh trụ : Trường hợp : 1.Tĩnh tải xe đúc 60T, xe đúc bên phải đặt khối 11, xe bên trái đặt khối 10 Trọng lượng thân cánh hẫng, cánh bên phải tăng 2%, cánh bên trái giảm 2% Một khối đúc đặt lệch (khối bên phải đổ trước) Mô men tập trung đầu mút cánh hẫng xe đúc sinh 200T.m Lực tập trung 20T đặt đầu mút cánh hẫng phải Tải trọng thi công rải tác dụng lên cánh hẫng bên phải 10.56KN/m2 Gió ngược tác dụng lên cánh hẫng bên trái w = 4.2 MPa, Trường hợp 2: Đối với trường hợp tải trọng tác dụng gồm có: 1.Tĩnh tải xe đúc 60T, xe đúc bên phải đặt khối 11, xe bên trái đặt khối 10 Trọng lượng thân cánh hẫng, cánh bên phải tăng 2%, cánh bên trái giảm 2% Một khối đúc đặt lệch (khối bên phải đổ trước) Mô men tập trung đầu mút cánh hẫng xe đúc sinh 200T.m Lực tập trung 20T đặt đầu mút cánh hẫng phải Tải trọng thi công rải tác dụng lên cánh hẫng bên phải 10.56KN/m2 Gió dọc cầu tác dụng vào thân trụ w = 4.2MPa Mơ hình hố sơ đồ kết cấu chương trình SAP2000, gán tải trọng lên sơ đồ ta có kết sau: Momen gây lật tính tốn: Mlật = 31759.81 KNm Số PC 32 cần thiết : n = = 30.9 Dùng 56 PC 32 neo khối đỉnh trụ III TÍNH TỐN VỊNG VÂY CỌC VÁN THÉP : III.1 Tính chiều dày lớp BT bịt đáy : Chọn mực nước thi công MNTN : Htc = 2.5 m Chiều sâu đáy móng so với mặt đất thiên nhiên : h = Nguyễn Mạnh Cờng 102 2.5 m Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi c«ng Khi thi cơng móng mố trụ cầu có đáy hố móng : Trụ T1 T2 nằm vùng có nước ngầm nằm vùng ngập nước Vì ta tính tốn lớp bê tông bịt đáy cho thi công trụ Tính chiều dày bê tơng bịt đáy thi cơng móng trụ T2 (trụ có chiều sâu mực nước lớn nhất) Khi tính chiều dày lớp bê tơng bịt đáy, ta xét đến ma sát thành cọc bê tơng Kích thước đáy hố móng: 1550 x 940 (cm) Điều kiện : h ≥ 1m   H Ω.γ n h ≥  { m.γ bt Ω + K u.[τ ]}.n  Trong : K: Số lượng cọc hố móng, K = Cọc [  ] = Kg/cm2 n : Hệ số ma sát đất cọc, n = 0.9 U : Chu vi cọc, u = 3.142 m m : Hệ số điều kiện làm việc, m = 0.9 W : Diện tích đáy hố móng, W = 145.7 m H : Chiều cao cột nước áp lực, H = m bt : trọng lượng riêng bêtông bịt đáybt = 2.1 kg/cm3 n : trọng lượng riêng nước, n = Kg/cm3 Ta có : h > 2.19 m Chọn h = 2.5 m IV.THIẾT KẾ VÁN KHUÔN THÉP : IV.1 Tính tốn ván khn thép: IV.1.1 Tính ván khuôn thành: Xác định áp lực vữa lên ván khn thành: Tải trọng tính tốn gồm có loại tải trọng sau: - Tải trọng thẳng đứng + Trọng lượng vữa bê tông: 24.0 KN/m3 + Tĩnh tải ván khuôn: 7.0 KN/m3 + Trọng lượng người thiết bị cầm tay: 2.5 KN/m2 + Tải trọng đầm vữa: 2.0 KN/m2 + Tải trọng xung động vữa rơi : 2.0 KN/m2 - Tải trọng nằm ngang: + áp lực vữa + Lực gió tác dụng lên hệ thống chống Ngun M¹nh Cêng 103 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi công - Xỏc nh ỏp lực vữa lên 1m ván thành: + Chiều cao tác dụng vữa H = 4.ho Với ho tốc độ đổ bê tông + áp lực vữa tác dụng lên ván đứng Pmax = n (q + g.R) Ptc = (q + g.R) Trong : R : Bán kính tác dụng đầm n : Hệ số vượt tải, n= 1.3 q : Trọng lượng bề mặt bê tông bao gồm : lực đầm, người, thiết bị, vữa rơi , q = 6.5 KN/m2 g : Trọng lượng thể tích vữa bê tông, g = 24.0 KN/m3 Ván khuôn cho ho H Thiết bị R q Pmax Dầm Ptc (m) thi công (m) KN/m KN/m KN/m2 1.6 (m) Đầm bàn 0.4 6.5 20.930 16.100 KCN 0.4 1.6 Đầm cạnh 6.5 70.850 54.500 Mố trụ 0.3 1.2 Đầm dùi 0.7 6.5 30.290 23.300 Ta có áp lực quy đổi từ biểu đồ hình thang sang hình chữ nhật: Ptđ = Với F: diện tích biểu đồ hình thang F = 0.5 (2.H - R).(Pmax - q) + H.q áp lực tính đổi Thi cơng Dầm KCN Đơn vị Mố trụ F 30.602 49.010 28.022 m2 Ptđ 19.126 30.631 23.351 KN/m2 Ptđtc 14.900 24.500 18.400 KN/m2 IV.1.2 Tính tốn tơn lát Chọn tơn thép làm ván Tơn thép lát mặt ván làm việc kê cạnh Khoảng cách sườn đứng : a cm Khoảng cách sườn ngang : b cm Ván khuụn Nguyễn Mạnh Cờng a 104 b Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi c«ng Thi cơng dầm 45 45 Thi cơng KCN 50 50 Thi công mố trụ 50 50 Moment uốn trọng tâm cạnh a x b : Mtt = a.Ptđ.a.b Độ võng f= Với : a,b : Hệ số phụ thuộc tỷ lệ kích thước cạnh ván (Tra bảng) E: mô đuyn đàn hồi thép, E = 210000000 KN/m2 Ptc : Ap lực vữa không xét đến hệ số vượt tải (tiêu chuẩn) d : chiều dày tôn Xác định chiều dày tơn theo điều kiện bền (tính cho cm2 chiều rộng ván) d≥ Với R : cường độ tính tốn thép Lấy R = 240000 KN/m2 Độ võng cho phép: a= Bảng xác định hệ số a , b a:b 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 a 0.0153 0.0665 0.0757 0.0817 0.0829 0.0833 b 0.0138 0.0199 0.024 0.0264 0.0277 0.0281 Bảng kết tính tốn Tính ván khn Mtt dtt d f [f] Kết luận KNm cm cm cm cm Thi công dầm 0.059 0.1217 0.40 0.062736 0.225 Đạt Thi công KCN 0.117 0.1711 0.50 0.080500 0.250 Đạt Th/công mố trụ 0.089 0.1494 0.50 0.060457 0.250 Đạt IV.1.3 Tính tốn sườn tăng cường: Sườn tăng cường coi làm việc với tơn lát Chọn kích thước sườn ngang kích thước sn ng Nguyễn Mạnh Cờng 105 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi c«ng δ Tiết diện tính tốn: Ta có bảng tính sau : Thi công d B H  F J W Dầm 0.4 10 0.5 7.4 85.55 12.79 KCN 0.5 7.5 10 0.8 11.75 137.12 20.54 Mố trụ 0.5 7.5 10 0.8 11.75 137.12 20.54 (Đơn vị sử dụng cm) Biểu đồ áp lực vữa tác dụng lên sườn tăng cường có dạng hình thang Sườn ngang coi dầm giản đơn tựa gối cạnh mép tầm ván đơn Lực tác dụng biểu đồ áp lực vữa khoang sườn phản lực gối sườn dọc kề tiếp S tớnh toỏn nh hỡnh v: sơ đồ tính toán sườn ngang 2r 2r Sơ đồ tính toán sườn ®øng 2r h Pmax B h2 h1 Ta có: Ngun Mạnh Cờng 106 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi công Pmax = Mmax = R = Xác định nội lực sườn ngang : + áp lực tính đổi : P = IV.1.3.1 Tính tốn sườn tăng cường theo độ bền: Ván khuôn Pmax R P Mmax  Ghi Thi công dầm 8.607 0.968 4.303 9890.841 773.081 Đạt Thi công KCN 15.316 1.914 7.658 21729.043 1057.876 Đạt Thi công Mố trụ 11.676 1.459 5.838 16564.793 806.455 Đạt IV.1.3.2 Tính tốn sườn tăng cường theo điều kiện biến dạng Ván khuôn Ptc J f [f] Ghi Thi công dầm 3.353 85.547 0.00083 0.675 Đạt Thi công KCN 6.125 137.117 0.00145 0.750 Đạt Thi công Mố trụ 4.600 137.117 0.00109 0.750 Đạt IV.2 Tính ván đáy Trong thi cơng dầm đổ bê tơng bệ nên ván đáy bố trí để tạo độ phẳng tính ván đáy cho thi công kết cấu nhịp đúc hẫng Tải trọng tác dụng : + Tải trọng bề mặt : q = 6.5 KN/m2 + Trọng lượng bê tông : qbt = 12 KN/m2 Chọn đầm: Đầm bàn có bán kính tác dụng R = 0.4 m áp lực vữa tác dụng lên ván đáy : Pmax = 14.69 KN/m2 Ptc = 11.3 KN/m2 Chọn khoảng cách giữa sườn tăng cường: + a = 50 cm + b = 50 cm Mô men lớn : Mtt = 0.056 KNm Tính chiều dày tôn lát theo điều kiện bền: d = 0.168 cm Nguyễn Mạnh Cờng 107 Ta Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật chơng 9:tính toán thi c«ng Chọn : d = 0.5 cm Tinh chiều dày ván khuôn theo điều kiện biến dạng : f = 0.037129 cm [ f ] = 0.25 cm Như tơn lát đạt điều khiện biến dạng Ngun M¹nh Cờng 108 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 ... kiên kết : g Thanh M M+ Ngun M¹nh Cêng N M 99 Líp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật kNm 213.15 0 ch¬ng 9: tÝnh toán thi công kNm -3 09. 84 0 kN 438.67 -1 591 . 29 -1 373.08 97 0 .92 I.2 Chọn tiết diện kết.. .Thiết kế kỹ thuật chơng 9: tính toán thi công I.1.Ti trọng tác dụng : Trọng lượng thân khối K0 đúc: DC = 397 .63 KN Trọng lượng ván khuôn thiết bị thi công: CLL = 0.48... 190 000 kN/m2 Kết luận: Vậy số đạt yêu cầu cường độ - Với số 2: λ2 = =48 .91 6 Tra bảng ta có  = 0.822 2 = 148343 kN/m2 Nguyễn Mạnh Cờng 101 Lớp Cầu Đờng Sắt K42 Thiết kế kỹ thuật R0 chơng 9: tính

Ngày đăng: 12/12/2013, 20:15

Hình ảnh liên quan

Sau khi tớnh toỏn, ta cú bảng tổng hợp nội lực cỏc thanh trong hệ kiờn kế t: - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

au.

khi tớnh toỏn, ta cú bảng tổng hợp nội lực cỏc thanh trong hệ kiờn kế t: Xem tại trang 2 của tài liệu.
Bảng tổng hợp đặc trưng hỡnh học của cỏc thanh đó chọn: - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

Bảng t.

ổng hợp đặc trưng hỡnh học của cỏc thanh đó chọn: Xem tại trang 3 của tài liệu.
I.2. Chọn tiết diện cỏc thanh của kết cấu đà giỏo mở rộng trụ - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

2..

Chọn tiết diện cỏc thanh của kết cấu đà giỏo mở rộng trụ Xem tại trang 3 của tài liệu.
 : được xỏc định từ bảng phụ lục 13 Giỏo trỡnh Kết cấuThộp, dựa vào hệ số độ mảnh l - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

c.

xỏc định từ bảng phụ lục 13 Giỏo trỡnh Kết cấuThộp, dựa vào hệ số độ mảnh l Xem tại trang 4 của tài liệu.
Bảng xỏc định hệ số a,b - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

Bảng x.

ỏc định hệ số a,b Xem tại trang 8 của tài liệu.
a,b : Hệ số phụ thuộc tỷ lệ giữa kớch thước của 2 cạnh vỏn (Tra bảng) E: mụ đuyn đàn hồi của thộp, E = 210000000 KN/m2 . - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

a.

b : Hệ số phụ thuộc tỷ lệ giữa kớch thước của 2 cạnh vỏn (Tra bảng) E: mụ đuyn đàn hồi của thộp, E = 210000000 KN/m2 Xem tại trang 8 của tài liệu.
Ta cú bảng tớnh sau: - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

a.

cú bảng tớnh sau: Xem tại trang 9 của tài liệu.
Sơ đồ tính toán sườn đứng - Tài liệu THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT - Chương 9 docx

Sơ đồ t.

ính toán sườn đứng Xem tại trang 9 của tài liệu.

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan