TÍNH TOÁN PHỤ TẢI VÀ CÂN BẰNG CÔNG SUẤT NHÀ MÁY ĐIỆN

TÍNH TOÁN PHỤ TẢI VÀ CÂN BẰNG CÔNG SUẤT NHÀ MÁY ĐIỆN

CHƯƠNG I

TÍNH TOÁN PHỤ TẢI VÀ CÂN BẰNG CÔNG SUẤT

Chất lượng điện năng là một yêu cầu quan trọng của phụ tải Để đảm bảo chất lượng điện năng tại mỗi thời điểm , điện năng do các nhà máy phát điện phát ra phải hoàn toàn cân bằng với lượng điện năng tiêu thụ ỏ các hộ tiêu thụ kể cả tổn thất điện năng Vì điện năng ít có khả năng tích luỹ nên việc cân bằng công suất trong hệ thống điện là rất quan trọng

Trong thực tế lượng điện năng tiêu thụ tại các hộ dùng điện luôn luôn thay đổi Việc nắm được quy luật biến đổi này tức là tìm được đồ thị phụ tải là điều rất quan trọng đối với việc thiết kế và vận hành Nhờ vào đồ thị phụ tải mà ta có thể lựa chọn được các phương án nối điện hợp lý , đảm bảo các chỉ tiêu kinh tế và kỹ thuật, nâng cao độ tin cậy cung cấp điện Ngoài ra dựa vào đồ thị phụ tải còn cho phép chọn đúng công suất các máy biến áp và phân bố tối ưu công suất giữa các tổ máy phát điện trong cùng một nhà máy và phân bố công suất giữa các nhà máy điện với nhau

Theo nhiệm vụ thiết kế nhà máy điện thuỷ điện có tổng công suất đặt là 224 MW gồm có 4 máy phát điện kiểu thủy điện cung cấp cho phụ tải ở 3 cấp điện áp: cấp điện

áp máy phát 10 kV, phụ tải trung áp 110 kV và nối với hệ thống ở cấp điện áp 220 kV

Ta chọn máy phát điện loại CB-465/210-16 có các thông số sau:

P%.PmaxS(t)=

100.cosφtb Trong đó :

S(t) : Công suất biểu kiến của phụ tải tại thời điểm t tính bằng (MVA)

P% : Công suất tác dụng tại thời điểm t tính bằng phần trăm công suất cực đại

Pmax: Công suất của phụ tải cực đại tính bằng (MW)

cosϕtb: Hệ số công suất trung bình của từng phụ tải

1-1.Đồ thị phụ tải của toàn nhà máy.

Nhiệm vụ thiết kế đã cho nhà máy gồm 4 tổ máy phát thủy điện có:

cos

P S

Đồ thị phụ tải toàn nhà máy:

Hinh1.1 Đồ thị phụ tải toàn nhà máy

1-2.Phụ tải tự dùng của nhà máy

Theo nhiệm vụ thiết kế hệ số phụ tải tự dùng của nhà máy α = 1,6% công suất định mức của nhà máy với cosϕtddm = 0,85 tức là bằng hệ số công suất định mức của nhà máy

và được coi là hằng số với công thức :

Std(t)=α.SNM = 0,016.263,53 = 4,22 (MVA)

1-3.Đồ thị phụ tải địa phương cấp điện áp UF ( 10 kV )

Phụ tải địa phương của nhà máy có diện áp 10 kV, công suất cực đại PUfmax = 8,6

MW, cosϕtb = 0,85: bao gồm 1 kép*3 MW*3 km và 3 đơn*2MW*3 km Để xác định đồ thị phụ tải địa phương phải căn cứ vào sự biến thiên phụ tải hàng ngày đã cho và theo công thức:

SNM(MVA)

t(h)

) Uf )

Uf cos

P S

Nhiệm vụ thiết kế đã cho P110max = 100 MW và cosϕtb = 0,84: gồm 1 kép*32 MW

và 3 đơn*24 MW Để xác định đồ thị phụ tải phía trung áp phải căn cứ vào sự biến thiên phụ tải hàng ngày đã cho và nhờ công thức:

SUf(MVA)

t(h)

110( ) 110( )

cos

t t

tb

P S

φ

= với 110 ) P110max

100

% P

Dự trữ quay của hệ thống SdtHT=204 MVA Như vậy phương trình cân bằng công suất toàn nhà máy là:

Tổng công suất định mức của hệ thống là 2550 MVA, dự trữ quay của hệ thống

SdtHT = 204 MVA Giá trị này lớn hơn trị số công suất cực đại mà nhà máy phát lên hệ thống SVHTmax = 149,52 MVA

Phụ tải điện áp trung chiếm phần lớn công suất nhà máy do đó việc đảm bảo cung cấp điện cho phụ tải này là rất quan trọng

Từ các kết quả tính toán trên ta xây dựng được đồ thị phụ tải tổng hợp của nhà máy như sau:

SVHT(MVA)

t(h)

CHƯƠNG II

LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN NỐI ĐIỆN CHÍNH

Chọn sơ đồ nối điện chính là một trong những nhiệm vụ hết sức quan trọng trong thiết kế nhà máy điện Sơ đồ nối điện hợp lý không những đem lại những lợi ích kinh tế cao mà còn đáp ứng được các yêu cầu kỹ thuật

Theo nhiệm vụ thiết kế nhà máy có 4 tổ máy phát, công suất định mức của mỗi tổ máy là 100 MW có nhiệm vụ cung cấp điện cho phụ tải ở ba cấp điện áp sau:

Phụ tải địa phương ở cấp điện áp Uf có:

SVHTmax = 149,52 MVA

SVHTmin = 116,96 MVA Theo nhiệm vụ thiết kế thì phụ tải địa phương phía điện áp máy phát được cấp bằng điện áp đầu cực máy phát là 10 kV Công suất được lấy từ đầu cực của hai máy phát nối với tự ngẫu và mỗi máy cung cấp cho một nửa phụ tải địa phương Trong trường hợp một máy bị sự cố thì máy còn lại với khả năng quá tải sẽ cung cấp điện cho toàn bộ phụ tải địa phương

Nhà máy có ba cấp điện áp là 10 kV; 110 kV; 220 kV, trong đó lưới 110kV và 220kV đều là lưới có trung tính trực tiếp nối đất vì vậy để liên lạc giữa ba cấp điện áp ta dùng máy biến áp tự ngẫu

Từ những nhận xét trên đây ta có thể đề xuất một số phương án như sau:

Phụ tải địa phương Uf được cung cấp diện qua hai máy biến áp nối với hai cực máy phát điện F1,F2.

Ưu điểm của phương án này là bố trí nguồn và tải cân đối Tuy nhiên phải dùng đến ba loại máy biến áp dẫn đến vận hành và sữa chữa khó khăn

2-2 Phương án II(Hình 2-2).

Chuyển bộ F4-B4 từ thanh góp 220 kV sang phía 110 kV Phần còn lại của phương

án II giống như phương án I

Nhận xét :

- Độ tin cậy cung cấp điện đảm bảo, giảm được vốn đầu tư do nối bộ

ở cấp điện áp thấp hơn thiết bị rẻ tiền hơn

- Phần công suất luôn thừa bên trung được truyền qua máy biến áp tự

ngẫu đưa lên hệ thống (vì tổng công suất các bộ bên trung luôn lớn hơn

phụ tải cực đại bên trung)

- Ưu điểm của phương án này là chỉ dùng hai loại máy biến áp

Ngoài ra do S110min = 71,43MVA > 2SFđm = 2.66 =132 MVA nên 2 bộ nối

với thanh góp 110kV có thể luôn luôn làm việc ở chế độ định mức

2-3 Phương án III(Hình 2-3).

Nhận xét :

- Số lượng máy biến áp nhiều đòi hỏi vốn đầu tư lớn, đồng thời trong quá

trình vận hành xác suất sự cố máy biến áp tăng, tổn thất công suất lớn

- Khi sự cố bộ bên trung thì máy biến áp tự ngẫu chịu tải qua cuộn dây

chung lớn so với công suất của nó

Tóm lại: Qua những phân tích trên đây ta để lại phương án I và phương án II để tính toán, so sánh cụ thể hơn về kinh tế và kỹ thuật nhằm chọn được sơ đồ nối điện tối

ưu cho nhà máy điện

CHƯƠNG III

CHỌN MÁY BIẾN ÁP VÀ TÍNH TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG

3-1.Chọn máy biến áp - phân phối công suất cho máy biến áp.

Giả thiết các máy biến áp được chế tạo phù hợp với điều kiện nhiệt độ môi trường nơi lắp đặt nhà máy điện Do vậy không cần hiệu chỉnh công suất định mức của chúng

110 220 U

U U

C

T

= α

2.Phân bố công suất cho các máy biến áp.

- Để thuận tiện trong vận hành, các bộ máy phát- máy biến áp hai cuộn dây F3-B3

và F4-B4 cho làm việc với đồ thị bằng phẳng suốt cả năm Do đó công suất tải của mỗi máy là:

SB3 = SB4 = SFđm – ¼ Stdmax= 65,88 – ¼ 4,22 = 64,83 MVA< SB3,B4đm= 80 MVA

Do đó ở điêù kiện làm việc bình thường B3 và B4 không bị quá tải

- Phụ tải qua mỗi máy biến áp tự ngẫu B1và B2 được tính như sau:

Phụ tải truyền lên phía trung áp của mỗi máy biến áp tự ngẫu là:

CT-B1 CT-B2 ( 110(t) B3)

1

S (t)=S (t)= S -S

2 Phụ tải truyền lên phía cao áp của mỗi máy biến áp tự ngẫu là:

CC B 1 CC B 2 ( SVHT ) SB 4)

2

1 S

Như vậy các máy biến áp đã chọn không bị quá tải khi làm việc bình thường

3 Kiểm tra các máy biến áp khi bị sự cố.

Vì công suất định mức của các máy biến áp hai cuộn dây được chọn theo công suất định mức của máy phát điện nên việc kiểm tra quá tải chỉ cần xét đối với máy biến áp tự ngẫu

Coi sự cố nặng nề nhất là lúc phụ tải trung áp cực đại S110max= 119,05 MVA

Khi đó SVHT =132,17 MVA; SUf =8,09 MVA

a) Giả thiết sự cố bộ F3-B3

Kiểm tra điều kiện : 2.Kqtsc α.SB1đm≥ S110max

( 2.1,4.0,5.160 =224 > 119,05 MVA → thoả mãn điều kiện )

Lúc này công suất tải lên trung áp qua mỗi máy là:

Qua trên thấy rằng khi sự cố bộ F3-B3, hai máy biến áp tự ngẫu B1,B2 làm việc không bị quá tải.

b) Khi sự cố máy biến áp tự ngẫu B1(hoặc B2)

Khi B1 sự cố thì F1 ngừng Trường hợp này kiểm tra quá tải của B2:

Kiểm tra điều kiện : Kqtsc α.SB1đm≥ S110max – SB3

( 1,4.0,5.160 =112 > 119,05 - 65,88 = 53,17 MVA → thoả mãn điều kiện )

- Công suất tải lên trung áp:

II.Phương án II (hình 2-2)

1 Chọn máy biến áp.

-Hai máy biến áp B3 và B4 được chọn theo sơ đồ bộ Do hai máy biến áp này cùng nối với thanh góp điện áp 110 kV nên được chọn giống nhau và chọn giống máy biến áp B3 ở phương án I là máy biến áp loại: TPДЦH-80 (115/10,5) có các thông số kỹ thuật như ở bảng 3-2

-Hai máy biến áp tự ngẫu B1 và B2 được chọn tương tự như phương án I

Công suất định mức của các máy biến áp tự ngẫu B1, B2 được chọn theo điều kiện

Ta chọn máy biến áp có ký hiệu: ATДЦTH-160 có các thông số kỹ thuật như bảng 3-1:

2 Phân phối công suất cho các máy biến áp.

Để đảm bảo kinh tế và thuận tiện trong vận hành, các máy phát F3, F4 cho làm việc với đồ thị phụ tải bằng phẳng suốt cả năm

-Do đó công suất tải qua mỗi máy biến áp B3,B4 là:

SB3 = SB4 = SFđm – ¼ Std = 65,88 – 4,22/4 = 64,83 MVA

- Phụ tải qua các máy biến áp tự ngẫu T1và T2 được tính như sau :

Phụ tải truyền lên phía cao áp của mỗi máy biến áp tự ngẫu là :

( VHT (t))

B2 CC 1 B

2

1 S

Phụ tải truyền lên phía trung áp của mỗi máy biến áp tự ngẫu là :

2 B CT 1 B

2

1 S

Phụ tải phía hạ áp của mỗi máy biến áp tự ngẫu là :

2 B CT 2 B CC 1 B CT 1 B CC 2 B CH 1 B

Dấu ’-‘ chứng tỏ công suất đi từ phía thanh góp 110 kV sang thanh góp 220kV để

bổ xung lượng công suất thiếu phía 220kV

Qua bảng phân bố công suất 3-5 thấy rằng:

SCCmax = 74,76 MVA

SCTmax = 29,12 MVA

SCHmax = 60,78 MVA < SđmB1 = 160 MVANhư vậy các máy biến áp đã chọn không bị quá tải khi làm việc bình thường

3 Kiểm tra các máy biến áp khi bị sự cố.

Cũng coi sự cố nguy hiểm nhất là xảy ra khi phụ tải trung áp cực đại Đối với các

bộ máy phát điện - máy biến áp hai cuộn dây không cần kiểm tra quá tải vì công suất định mức của các máy biến áp này được chọn theo công suất định mức của máy phát điện Do đó việc kiểm tra quá tải chỉ tiến hành với các máy biến áp tự ngẫu

a) Khi sự cố bộ F3-B3 (hoặc F4-B4)

Kiểm tra điều kiện : 2.Kqtsc α.SB1đm≥ S110max

( 2.1,4.0,5.160 = 224 > 119,05 MVA → thoả mãn điều kiện )

Khi đó công suất tải lên các phía qua mỗi máy biến áp tự ngẫu được xác định như sau:

- Phía trung áp:

SCT-B1 = SCT-B2 =

2

1( S110max - SB4)=

2

1(119,05 - 64,83) = 27,11 MVA

- Công suất qua cuộn hạ:

Lượng công suất thiếu này nhỏ hơn dự trữ quay của hệ thống =204MVA

Qua trên thấy rằng khi sự cố bộ F3- B3 thì các máy biến áp tự ngẫu B1,B2 không bị quá tải

b) Khi sự cố tự ngẫu B1(hoặc B2)

Khi B1 bị sự cố thì F1 ngừng, ta kiểm tra quá tải của B2

Kiểm tra điều kiện : Kqtsc α.SB1đm≥ S110max - 2.SB3

(1,4.0,5.160 =112 >119,05 -2.64,83 = -10,61 MVA →thoả mãn điều kiện )

Công suất tải qua các phía của B2 như sau:

Phụ tải hệ thống bị thiếu một lượng công suất là:

Sthiếu = SVHT - SCC-B2 = 132,17- 67,345= 64,83 MVA < SdtHT=204MVA

Lượng này nhỏ hơn dự trữ quay của hệ thống

Do đó trong trường hợp này B2 cũng không bị quá tải

Tóm lại: Các máy biến áp đã chọn đều thoả mãn các yêu cầu kỹ thuật khi làm việc

bình thường và khi sự cố

3-2 Tính toán tổn thất điện năng.

Tính toán tổn thất điện năng là một vấn đề không thể thiếu được trong việc đánh giá một phương án về kinh tế và kỹ thuật Trong nhà máy điện tổn thất điện năng chủ yếu gây nên bởi các máy biến áp tăng áp

B3dm

2 B3 N 0

B3 = +

Trong đó: T: là thời gian làm việc của máy biến áp, T= 8760h

SB3: phụ tải của máy biến theo thời gian và được lấy theo đồ thị phụ tải hằng ngày

Ta có B3 là máy biến áp ba pha hai cuộn dây loại TPДЦH-80-115/10,5 có :

∆P0 = 70 kW, ∆PN = 310 kW, SB3 = 64,83 MVA = hằng số

Suy ra : ∆AB3 = 0,07 8760 + 0,31

2 2

64,83

.8760

80 = 2396,56 MWh

2.Tổn thất điện năng hăng năm của máy biến áp B4.

Tương tự như tính ∆AB3, B4 là máy biến áp ba pha hai cuộn dây loại 242/10,5 có:

TДЦ-80-∆P0 = 80 kW; ∆PN = 320kW; SB4 = 64,83 MVA = hằng số

Suy ra : ∆AB4 = 0,08 8760 + 0,32

2 2

64,83

.8760

80 = 2541,68 MWh

3.Tổn thất điện năng hằng năm trong máy biến áp tự ngẫu

Để tính tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu ta coi máy biến áp tự ngẫu như máy biến áp ba cuộn dây Khi đó cuộn nối tiếp, cuộn chung và cuộn hạ của máy biến

áp tự ngẫu tương ứng với cuộn cao, cuộn trung và cuộn hạ của máy biến áp ba dây cuốn Tổn thất công suất trong các cuộn được tính như sau:

) P P

P (

5 , 0

T NC

∆

−

∆ +

P (

5 , 0

T NC NT

α

∆

−

∆ +

P (

5 , 0

T NC

∆ +

∆ +

24

0 2 NC iC i NT iT i NH iH i

i=1 Bdm

365

=ΔP T+ (ΔP S t +ΔP S t +ΔP S t )

Ở đây: SiC , SiT , SiH là phụ tải phía cao áp, trung áp và hạ áp của mỗi máy biến áp tự

ngẫu tại thời điểm ti ghi trong bảng 3-4 đã tính ở trên

1 Tổn thất điện năng hàng năm của các máy biến áp B3 và B4

Theo công thức như ở phương án I :

∆AB3 = ∆AB4= T

S

S P T P

dm 3 B 2

2 4 B , 3 B N

0 + ∆

∆

Máy biến áp B3 và B4 đã chọn là máy biến áp kiểu TДЦ-80-115/10,5 có thông số như ở bảng 3-2 do đó tổn thất điện năng của máy biến áp B3 và B4 ở phương án này bằng nhau và đúng bằng tổn thất trong máy biến áp B3 ở phương án I trên:

Bảng 3-6:

Tổn thất điện năng ∆AΣ(MWh)Phương án I 6800,61Phương án II 8823,17

CHƯƠNG IV

TÍNH TOÁN KT-KT CHỌN PHƯƠNG ÁN TỐI ƯU

Việc quyết định bất kỳ một phương án nào cũng đều phải dựa trên cơ sở so sánh về mặt kinh tế và kỹ thuật, nói khác đi là dựa trên nguyên tắc đảm bảo cung cấp điện và kinh tế để quyết định sơ đồ nối dây chính cho nhà máy điện

Trên thực tế vốn đầu tư vào thiết bị phân phối chủ yếu phụ thuộc vào vốn đầu tư máy biến áp và các mạch thiết bị phân phối Nhưng vốn đầu tư của các mạch thiết bị phân phối chủ yếu phụ thuộc vào máy cắt, vì vậy để chọn các mạch thiết bị phân phối cho từng phương án phải chọn các máy cắt.Trong tính toán chỉ tiêu kinh tế-kỹ thuật ta chỉ cần chọn sơ bộ các máy cắt

4-1 Chọn sơ bộ máy cắt của các phương án

I-Xác định dòng điện làm việc cưỡng bức của các mạch.

1-Phương án I (Hình 2-1).

a) Cấp điện áp về hệ thống 220 kV

- Mạch đường dây nối với hệ thống: Phụ tải cực đại của hệ thống là SVHTmax=149,52 MVA Vì vậy dòng điện làm việc cưỡng bức của mạch đường dây được tính với điều kiện một đường dây bị đứt Khi đó:

Khi làm việc bình thường thì dòng cưỡng bức của mạch này là:

Khi sự cố một máy biến áp tự ngẫu thì dòng cưỡng bức là

CC lvcb

dm

cos 3.Uϕ 0,89 3.110 kA -Mạch máy biến áp ba pha hai cuộn dây :

B3 lvcb

dm

1,05.S 1,05.64,83

-Mạch máy biến áp tự ngẫu :

Khi làm việc bình thường thì dòng cưỡng bức của mạch này là :

CTmax lvcb

dm

1,05.S 1,05.65,88

Bảng kết quả tính toán dòng điện làm việc cưỡng bức cuả phương án I là:

Bảng 4-1Cấp điện áp 220 kV 110 kV 13,8 kV

2-Phương án II (Hình 2-2).

a) Cấp điện áp 220 kV

-Mạch đường dây cũng như phương án I ta đã có: Ilvcb = 0,392 kA

-Mạch máy biến áp tự ngẫu :

Khi làm việc bình thường thì dòng cưỡng bức của mạch này là :

CCmax lvcb

-Mạch đường dây tương tự như phương án I ta có: Ilvcb = 0,265 kA

-Mạch máy biến áp ba pha hai cuộn dây như phương án I ta có: Ilvcb = 0,357 kA-Mạch máy biến áp tự ngẫu :

Khi làm việc bình thường thì dòng cưỡng bức của mạch này là :

CTmax lvcb

c) Cấp điện áp 10,5 kV.

Tương tự như phương án I ta đã có: Ilvcb = 3,8 kA

Bảng kết quả tính toán dòng điện làm việc cưỡng bức của phương án II là :

Bảng 4-2Cấp điện áp 220 kV 110 kV 10,5 kV

II-Chọn máy cắt cho các phương án.

Các máy cắt khí SF6 với ưu điểm gọn nhẹ, làm việc tin cậy nên được dùng khá phổ biến Tuy nhiên các máy cắt loại này có nhược điểm là giá thành cao, việc thay thế sửa chữa thiết bị khó khăn

Với nhà máy thiết kế đều dùng các máy cắt khí SF6 ở cả ba cấp điện áp Ta chọn sơ

bộ máy cắt theo điều kiện sau:

I (kA)

4-2 So sánh chỉ tiêu kinh tế giữa các phương án

*Vốn đầu tư cho một phương án là: V = VB + VTBPP

Trong đó : Vốn đầu tư cho máy biến áp : VB = Σki vBi

ki=1,4 : Hệ số tính đến chuyên trở và xây lắp

vBi: Tiền mua máy biến áp

Vốn đầu tư cho máy cắt: VTBPP = Σ(nC.vC + nT.vT + nH.vH)

nC,nT,nH : Số mạch phân phối

vC,vT,vH :Giá tiền mỗi mạch phân phối.

*Phí tổn vận hành hàng năm của một phương án được xác định như sau:

P = Pkh + P∆A Trong đó:

Pkh =

100

V 4 , 8 100

V

a i = i : Khấu hao hàng năm về vốn và sửa chữa lớn a=8,4: định mức khấu hao (%)

P∆A = β.∆A : Chi phí do tổn thất hàng năm gây ra

β : là giá 1 kWh điện năng (β = 400 đồng /kWh)

∆A : là tổn thất điện năng hàng năm

I.Phương án I.

1 Chọn sơ đồ nối điện

Phía 220 kV: Dùng sơ đồ hệ thống hai thanh góp

Phía 110 kV: Dùng sơ đồ hệ thống hai thanh góp có thanh góp đường vòng vì số nhánh vào ra nhiều

Phía 10,5 kV: Không dùng thanh góp điện áp máy phát vì phụ tải điện áp máy phát có cấp điện áp 6 kV mà điện áp đầu cực máy phát la 10,5 kV nên ta phải dùng máy biến áp giảm áp 10,5/6kV

Sơ đồ nối điện phương án 1:(hình 4-1)

220 kV 110kV

F4 F1 F2 F3

2.Tính hàm chi phí tính toán

a) Vốn đầu tư

Vốn đầu tư cho máy biến áp : Phương án I dùng 3 loại máy biến áp là :

- Hai máy biến áp tự ngẫu 3 pha kiểu ATДЦTH - 160

Với giá tiền: 185.103 R(1R = 40.103 đồng) nên giá tiền của MBA là 185.103.40.103 = 7,4.109 VNĐ

- Một máy biến áp 3 pha hai cuộn dây loại TДЦ-80-242/10,5

Với giá tiền: 90.103.40.103 = 3,6.109 VNĐ và k = 1,4

- Một máy biến áp 3 pha hai cuộn dây loại TPДДH-80-115/10,5

Với giá tiền: 104.103.40.103 = 4,16.109 VNĐ và k = 1,4

Như vậy tổng vốn đầu tư cho máy biến áp của phương án I là :

Cấp điện áp 110 kV gồm có 5 mạch máy cắt kiểu 3AQ1 giá tiền một mạch là 31.103.40.103 = 1,24.109 VNĐ/mạch

Vậy giá tiền 5 mạch máy cắt 3AQ1 là : 5.1,24.109 = 6,2.109 VNĐ

Cấp điện áp 13,8 kV gồm có 2 mạch máy cắt ,giá tiền một mạch là 15.103.40.103= 0,6.109 VNĐ/mạch

Vậy giá tiền của 2 mạch máy cắt là : 2.0,6.109 = 1,2.109 VNĐ

Tổng vốn đầu tư cho thiết bị phân phối là :

%.

a V

%.

a 100

1 Chọn sơ đồ nối điện

Tương tự như phương án I ở cấp điện áp 220 kV ta dùng sơ đồ hệ thống 2 thanh góp Cấp điện áp 110 kV dùng hệ thống hai thanh góp có thanh góp vòng như sơ đồ hình 4-2

Sơ đồ nối điện phương án 2: