ĐỒ ÁN HỌC PHẦN KẾT CẤU ÔTÔ

Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 LỜI NÓI ĐẦU Đất nước ta đà phát triển đóng góp ngành công nghiệp ôtô bước ngoặt quan trọng Ôtô, xe máy nước ta không nhu cầu để vận chuyển hành khách, hàng hóa phục vụ cho công nông nghiệp mà thỏa mãn nhu cầu thích đẹp, mạnh mẽ khách hàng đặt cho ngành công nghiêp sứ mệnh thiết kế ôtô phục vụ cho nhu cầu thị hiếu khách hàng Vì để bước vào công việc thiết kế ôtô bước đầu làm quen với công việc thiết kế qua môn tính toán kết cấu ôtô Và thiết kế tính toán kết cấu ôtô mà áp dụng kiến thức tính toán kết cấu ôtô để thiết kế Hi vọng bạn đọc có góp ý giúp để rút kinh nghiệm thiết theo.Và xin cảm ơn thầy PGS-TS Nguyễn Văn Phụng giúp đỡ em tận tình trình thực thiết kế GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 ĐỀ BÀI: nN=4000 v/ph δj=1 Memax=265 Nm rbx=0,33m Nemax=85 kW φ=0,8 i0=3,88 μt=0,96 ih1=3,5 F=2,3m2 ih2=1,89 K=0,025 kgs2/m4 ih3=1,23 f=0,02 hệ số cản lăn ih4=0,87 α=3030 nM=2250 v/ph ih5=0,6 G=1885kg Jm=1,5 Nm/s2 Ja=10,2 Nm/s2 Jb=0,022 Nm/s2 β=1,3 D1=0,3m D2=0,5m m=4; n=2 gn=70kg GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 CHƯƠNG I: LY HỢP I/ Ảnh hưởng ly hợp đến trình thay đổi tỉ số truyền: Xung lượng gài số không tách ly hơp: Pr t  Xung lượng gài số có tách ly hơp: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Pr' t  J a ih (b  a ih ) ja ih2  jm  jb J a ih (b  a ih ) j ih2  a jb Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 1/ Ở tay số truyền 1: P1r1 ' t1  P1r1t1 Ja 10,2 3,52  J m  Jb 1,5  0,022   0,0398 = 3,98% Ja 10,2 2 ih1  3,5  Jb 0,022 ih21  Nhận xét: xung lượng gài số có tách ly hợp nhỏ 0,0398 lần so với gài số không tách ly hợp 2/ Ở tay số truyền 2: P2 r2 ' t2  P2 r2t2 Ja 10,2 1,892  J m  Jb 1,5  0,022   0,0219 = 2,19% Ja 10,2 2 ih  1,89  Jb 0,022 ih22  Nhận xét: xung lượng gài số có tách ly hợp nhỏ 0,0219 lần so với gài số không tách ly hợp 3/ Ở tay số truyền 3: P3r3 ' t3  P3r3t3 Ja 10,2 1,232  J m  Jb 1,5  0,022   0,0716 = 7,16% Ja 10,2 2 ih3  1,23  Jb 0,022 ih23  Nhận xét: xung lượng gài số có tách ly hợp nhỏ 0,0176 lần so với gài số không tách ly hợp 4/ Ở tay số truyền 4: P4 r4 ' t4  P4 r4t4 Ja 10,2 0,87  J m  Jb 1,5  0,022   0,0161 = 1,61% Ja 10,2 2 ih  0,87  Jb 0,022 ih24  Nhận xét: xung lượng gài số có tách ly hợp nhỏ 0,0161 lần so với gài số không tách ly hợp GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 5/ Ở tay số truyền 5: P5r5 ' t5  P5r5t5 Ja 10,2 0,62  J m  Jb 1,5  0,022   0,0152 = 1,52% Ja 10,2 2 ih  0,6  Jb 0,022 ih25  Nhận xét: xung lượng gài số có tách ly hợp nhỏ 0,0152 lần so với gài số không tách ly hợp GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 II/Ảnh hưởng ly hợp phanh: 1/Momen quán tính phanh đột ngột: a/Momen quán tính phanh tay số truyền 1: M jP1  J m  g i0 ih1 1,5.0,8.9,8.3,88.3,5   483,94 Nm  j rbx 1.0,33 b/Momen quán tính phanh tay số truyền 2: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Đồ án học phần kết cấu ôtô M jP  DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 J m  g i0 ih 1,5.0,8.9,8.3,88.1,89   261,33 Nm  j rbx 1.0,33 c/Momen quán tính phanh tay số truyền 3: M jP  J m  g i0 ih 1,5.0,8.9,8.3,88.1,23   170 Nm  j rbx 1.0,33 d/Momen quán tính phanh tay số truyền 4: M jP  J m  g i0 ih 1,5.0,8.9,8.3,88.0,87   120,29 Nm  j rbx 1.0,33 e/Momen quán tính phanh tay số truyền 5: M jP  J m  g i0 ih 1,5.0,8.9,8.3,88.0,6   82,96 Nm  j rbx 1.0,33 Nhận xét: Ta so sánh với “momen ma sát” li hợp Mc Trong đó: Mc= Memax.β= 265.1,3= 344,5 Nm Ta thấy :M Còn M ;M >Mc nên ly hợp bị trượt ;M ;M m =418,9 rad/s nên ly hợp bị trượt Ma  Với M k  Pcan rbx  i0 ih5 i0 ih5 P can Trong đó: = Pf +Pi +Pw Pf = GfCosα=1885.10.0,02.Cos(3030)=376 N Pi = GSinα=1885.10.Sin(3030)=1150 N  215,46.1000  PW  KFV  0,25.2,3.   2059,7 N 3600   bx   Pcan =376+1150+209,7=3585,7 N  Ma  3585,7.0,33  508,28 Nm 3,88.0,6 Nên 344,5.1,5 10,2 418,9 - 703,69  L  378159 (J) 1,5 (344,5 - 508,28) + 10,2 (344,5 - 265) GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 10 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471  2,45 2.3,68  L  244,96( 485,33  418,9)    10,2( 418,9  485,33)  82362 ( J )   + Ở tay số truyền 5: a =703,69 (rad/s) Ta thấy a =703,69 (rad/s) > m =418,99 (rad/s) nên lúc ly hợp bị trượt Ta tính Ma=508,28 Nm t1  Ma chọn k =100Nm/s (ôtô du lịch) k  t1  t2  508,28  5,0828 s 100 J a  m   a 2.10,2(703,69  418,9)  7,62 s 100  k  5,0828 2.7,62  L  508,28.(703,69  418,9)    10,2(703,69  418,9)  1516858 ( J )   Kết luận: Ta thấy công trượt đóng ly hợp từ từ lớn công trượt đóng ly hợp đột ngột trường hợp đóng ly hợp đột ngột phải trải qua giai đoạn -Giai đoạn 1: Momen ma sát tăng dần từ đến Ma -Giai đoạn 2: Momen ma sát tăng dần đến bị trượt Trong trường hợp đóng ly hợp đột ngột trải qua giai đoạn 3/Công trượt riêng: l với F   D 2   D12   0,5 L F i   0,32  0,126m GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 12 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 i = m + n -1 = + – = số đôi bề mặt ma sát phần trước ta biết ly hợp bị trượt tay số truyền tay số truyền ta tính công trượt riêng tay số a/Ở tay số truyền 4: +Đóng ly hợp đột ngột: l 12112  16,02kJ / m2 < [l] =1000÷1200kJ/m nên đạt yêu cầu 0,126.10 +Đóng ly hợp từ từ: l 82362  108,9kJ / m2 < [l] =1000÷1200kJ/m nên đạt yêu cầu 0,126.10 b/Ở tay số truyền 5: +Đóng ly hợp đột ngột: l 378159  500kJ / m2 < [l] =1000÷1200kJ/m nên đạt yêu cầu 0,126.10 +Đóng ly hợp từ từ: l 1516858  2006kJ / m2 > [l] =1000÷1200kJ/m nên không đạt yêu cầu 0,126.10 4/Kiểm tra nhiệt độ ly hợp: T  L C g n Với T nhiệt độ chi tiết bị nung nóng    1  đĩa ép chủ động trung gian n  1   đĩa ép bị động m GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng  273 1   m 13 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 C=500J/kg độ tỷ nhiệt thép gang gn=70kg khối lượng dư thiết bị nung nóng a/Ở tay số truyền 4: (*)T0 ly hợp chủ động +Đóng ly hợp đột ngột: 12112 T3  273  273,120 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 +Đóng ly hợp từ từ: 82362 T  273  278,780 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 (*)T0 ly hợp bị động +Đóng ly hợp đột ngột: 12112 T8  273  273,040 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 +Đóng ly hợp từ từ: 82362 T  273  273,290 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 b/Ở tay số truyền 5: (*)T0 ly hợp chủ động +Đóng ly hợp đột ngột: 378159 T3  273  276,60 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 +Đóng ly hợp từ từ: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 14 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 1516858 T  273  287,40 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 (*)T0 ly hợp bị động +Đóng ly hợp đột ngột: 378159 T8  273  274,350 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 +Đóng ly hợp từ từ: 1516858 T  273  278,40 K < [T]=281÷283 K nên đạt yêu cầu 500.70 5/Lực ép lên đĩa ly hợp: P  Mc iRtb Với Mc=β.Mđc=Memax.β=265.1,3=344,5 Nm μ hệ số ma sát thường lấy μ=0,25÷0,3 ta chọn μ=0,25 i = m+n-1 = 4+3-1=6 số đôi bề mặt ma sát Rtb  R1  R2 bán kính trung bình đĩa ma sát Trong R2   R2  D2 3,18 M e max  2 C ta lấy C=3,6 (ôtô tải) 3,18 26  13,64 cm 3,6 Và R1=0,53R2=0,53.13,64=7,23 cm  Rtb  7,23  13,64  10,435cm GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 15 Đồ án học phần kết cấu ôtô P  DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 344,5  2200N 0,25.10,435.6.10 Từ ta tính áp suất tác dụng lên bề mặt đĩa ly hợp p P F Với F   R22  R12  p P 2200   5,23N / cm2  52,3kN / cm2 < [p]=150÷300 kN/m nên 2  R  R1  13,64  7,23  2    đạt yêu cầu 6/Lực tác dụng lên bàn đạp ly hợp : Pbđ  P ibđ bđ Với P= P  2200 N ibđ  17;bđ  0,9  Pbđ  2200  143,8N 17.0,9 7/Công tách ly hợp A : A 1,2P  PS Với S=(0,75-1)i chọn S=i i = m+n-1 = 4+3-1=6 số đôi bề mặt ma sát S 6  A 1,2.2200  22006  14520( J ) GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 16 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 CHƯƠNG III: HỘP SỐ CƠ KHÍ 1/Kết cấu hộp số: M: Trục chủ động ( đầu ly hợp) A: Trục bị động ( đầu hộp số) E:Trục trung gian F: Trục lùi Sơ đồ nguyên lý: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 17 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 Số 1: M  5’    1’  A Số 2: M  5’    2’  A Số 3: M  5’    3’  A Số 4: M  5’    4’  A Số 5: M  A 2/Khoảng cách trục A: A  C M e max  17 265  109mm 3/Mođun pháp tuyến m: M=(0,01÷0,02)A chọn m=0,02A=0,02.109=2,18 mm Vì môđun đại lượng tiêu chuẩn nên ta chọn m=2,5mm 4/Đường kính trục bánh răng: + Đường kính trục sơ cấp: d1  5,3 M e max  5,3 265  34mm + Đường kính trục thứ cấp: d2=0,45A = 0,45.109 = 49 mm 5/Số bánh ăn khớp: a/Tay số truyền 1: Z1  A cos  mih1  1 Với   00  cos   ih1  3,5 Z1  2.109.1  19 2,53,5  1 Z1'  ih1.Z1  19.3,5  67 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 18 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 b/Tay số truyền 2: Z2  A cos  mih  1 Với   00  cos   ih  1,89 Z2  2.109.1  30 2,51,89  1 Z 2'  ih Z  30.1,89  57 c/Tay số truyền 3: Z3  A cos  mih  1 Với   00  cos   ih3  1,23 Z3  2.109.1  39 2,51,23  1 Z3'  ih3.Z3  39.1,23  48 d/Tay số truyền 4: Z4  A cos  mih  1 Với   0  cos   ih  0,87 Z4  2.109.1  47 2,50,87  1 Z 4'  ih Z  47.0,87  41 e/Tay số truyền 5: Z5  A cos  mih  1 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 19 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 Với   00  cos   ih  0,6 Z5  2.109.1  55 2,50,6  1 Z5'  ih5 Z5  55.0,6  33 6/Các lực tác dụng lên cặp bánh ăn khớp: a/Lực vòng (P): +Tay số truyền 1: P1  P1'  2M e max i0 ih1 2. 265.3,88.3,5   135N Z1' m 67.2,5 +Tay số truyền 2: P2  P2'  2M e max i0 ih 2. 265.3,88.1,89   84,8N Z 2' m 57.2,5 +Tay số truyền 3: P3  P3'  2M e max i0 ih3 2. 265.3,88.1,23   66 N Z3' m 48.2,5 +Tay số truyền 4: P4  P4'  2M e max i0 ih 2. 265.3,88.0,87   53,4 N Z 4' m 41.2,5 +Tay số truyền 5: P5  P5'  2M e max i0 ih5 2. 265.3,88.0,6   47 N Z5' m 33.2,5 b/Lực hướng tâm R: R  P tg  P.tg (   00 ) cos  +Tay số truyền 1: R1=P1tgα = 135tg200=302 N +Tay số truyền 2: R2=P2tgα = 84,4tg200=189 N +Tay số truyền 3: R3=P3tgα = 66tg200=148 N GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 20 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 +Tay số truyền 4: R4=P4tgα = 53,4tg200=119,5 N +Tay số truyền 5: R5=P5tgα = 47tg200=105 N c/Lực dọc trục: Q=P.tgβ = P.tg00=0 ( tất tay số) 7/Tính toán bền bánh răng: a/Tính theo ứng suất uốn:  u  K đ K ms Kc K gc Ktp P  y.m.b.K  +P lực vòng tác dụng lên chi tiết (ta tính bền cho tay số truyền có lực vòng lớn nhất) nên P = P1 = 135N = 135.10-6 MN +Kđ: hệ số tải trọng động hộp số làm việc êm nên chọn Kđ=1 + Kms: hệ số ảnh hưởng ma sát Đối với bánh chủ động : Kms=1,1 Đối với bánh bị động : Kms=0,9 +Kc hệ số ảnh hưởng độ cứng vững cách lắp bánh chọn Kc=1 +Kgc: góc lượn mài chọn Kgc=1 +Ktp: hệ số tải trọng phụ chọn Ktp=1 +b: bề rộng bánh b=(4,4÷7)m chọn b=5.m=5.2,5=12,5mm +y: hệ số dạng Đối với bánh chủ động : y=0,122 Đối với bánh bị động : y=0,158 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 21 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 + Kms: hệ số ảnh hưởng độ trùng khớp chọn Kms=1 (*) Đới với bánh chủ động :  u  1.1,1.1.1.1,2 135.10-6  14,88MN / m2 <  u  =350÷850MN/m nên 3 3  0,122.2,5.10 12,5.10 đạt yêu cầu (*) Đới với bánh bị động : 135.10-6  u  1.0,9.1.1.1,2  9,4MN / m2 <  u  =350÷850 MN/m nên 3 3  0,158.2,5.10 12,5.10 đạt yêu cầu b/Tính theo ứng suất tiếp xúc:  tx  0,418 cos  PE b sin  cos  1 1     r1 r2  E=2,1.105 MN/m2 môđun đàn hồi r1, r2 bán kính vòng chia bánh chủ động bánh bị động tay số truyền với r1  r2  m.Z1 2,5.19   7,6mm 2. 2. m.Z 2,5.67   26,7mm 2. 2. 135.106.2,1.105       424 MN / m2 Nên ta :  tx  0,418.1 3 0 3 12,5.10 sin 20 cos 20 10  7,6 26,7  <  tx =1500÷3000 MN/m2 Nên đảm bảo bền GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 22 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]PGS-TS Nguyễn Văn Phụng;Tính toán kết ôtô ;Nhà xuất Đại Học Công Nghiệp TPHCM [2]A.Kolchin and V.Demidov;DESIGN OF AUTOMOTIVE ENGINES GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 23 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU ĐỀ BÀI CHƯƠNG I: LY HỢP I/ Ảnh hưởng ly hợp đến trình thay đổi tỉ số truyền 1/ Ở tay số truyền 2/ Ở tay số truyền 3/ Ở tay số truyền 4/ Ở tay số truyền 5/ Ở tay số truyền II/Ảnh hưởng ly hợp phanh: 1/Momen quán tính phanh đột ngột a/Momen quán tính phanh tay số truyền b/Momen quán tính phanh tay số truyền c/Momen quán tính phanh tay số truyền d/Momen quán tính phanh tay số truyền e/Momen quán tính phanh tay số truyền 2/Tính toán công trượt ly hợp: a/Tính công trượt đóng ly hợp đột ngột +Ở tay số truyền +Ở tay số truyền +Ở tay số truyền GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 24 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 +Ở tay số truyền +Ở tay số truyền 10 b/Công trượt đóng ly hợp từ từ: + Ở tay số truyền 11 + Ở tay số truyền 11 + Ở tay số truyền 11 + Ở tay số truyền 11 + Ở tay số truyền 12 3/Công trượt riêng: a/Ở tay số truyền 13 b/Ở tay số truyền 13 4/Kiểm tra nhiệt độ ly hợp a/Ở tay số truyền 14 b/Ở tay số truyền 14 5/Lực ép lên đĩa ly hợp 15 6/Lực tác dụng lên bàn đạp ly hợp 16 7/Công tách ly hợp 16 CHƯƠNG III: HỘP SỐ CƠ KHÍ 1/Kết cấu hộp số 17 2/Khoảng cách trục A 18 3/Mođun pháp tuyến m 18 4/Đường kính trục bánh 18 5/Số bánh ăn khớp: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 25 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 a/Tay số truyền 18 b/Tay số truyền 19 c/Tay số truyền 19 d/Tay số truyền 19 e/Tay số truyền 19 6/Các lực tác dụng lên cặp bánh ăn khớp: a/Lực vòng (P) 20 b/Lực hướng tâm R 20 c/Lực dọc trục 21 7/Tính toán bền bánh răng: a/Tính theo ứng suất uốn 21 b/Tính theo ứng suất tiếp xúc 22 TÀI LIỆU THAM KHẢO 23 MỤC LỤC 24 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 26 [...]... 1,2.2200  22006  14520( J ) 2 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 16 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 CHƯƠNG III: HỘP SỐ CƠ KHÍ 1 /Kết cấu hộp số: M: Trục chủ động ( đầu ra của ly hợp) A: Trục bị động ( đầu ra của hộp số) E:Trục trung gian F: Trục lùi Sơ đồ nguyên lý: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 17 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 Số 1: M  5’  5  1  1’  A Số... Đối với bánh chủ động : Kms=1,1 Đối với bánh bị động : Kms=0,9 +Kc hệ số ảnh hưởng do độ cứng vững và cách lắp bánh răng chọn Kc=1 +Kgc: góc lượn được mài chọn Kgc=1 +Ktp: hệ số tải trọng phụ chọn Ktp=1 +b: bề rộng bánh răng b=(4,4÷7)m chọn b=5.m=5.2,5=12,5mm +y: hệ số dạng răng Đối với bánh chủ động : y=0,122 Đối với bánh bị động : y=0,158 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 21 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3... NguyễnVăn Phụng 22 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]PGS-TS Nguyễn Văn Phụng;Tính toán kết ôtô ;Nhà xuất bản Đại Học Công Nghiệp TPHCM [2]A.Kolchin and V.Demidov;DESIGN OF AUTOMOTIVE ENGINES GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 23 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU 1 ĐỀ BÀI 2 CHƯƠNG I: LY HỢP I/ Ảnh hưởng... bàn đạp ly hợp 16 7/Công tách ly hợp 16 CHƯƠNG III: HỘP SỐ CƠ KHÍ 1 /Kết cấu hộp số 17 2/Khoảng cách trục A 18 3/Mođun pháp tuyến m 18 4/Đường kính trục bánh răng 18 5/Số răng của bánh răng ăn khớp: GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 25 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 a/Tay số truyền 1 18 b/Tay số truyền 2 ... hồi r1, r2 là bán kính vòng chia của bánh răng chủ động và bánh răng bị động ở tay số truyền 1 với r1  r2  m.Z1 2,5.19   7,6mm 2. 2. m.Z 2 2,5.67   26,7mm 2. 2. 135.106.2,1.105 1   1     424 MN / m2 Nên ta :  tx  0,418.1 3 0 0 3 12,5.10 sin 20 cos 20 10  7,6 26,7  <  tx =1500÷3000 MN/m2 Nên đảm bảo bền GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 22 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH:... 4/Đường kính trục bánh răng: + Đường kính trục sơ cấp: d1  5,3 3 M e max  5,3 3 265  34mm + Đường kính trục thứ cấp: d2=0,45A = 0,45.109 = 49 mm 5/Số răng của bánh răng ăn khớp: a/Tay số truyền 1: Z1  2 A cos  mih1  1 Với   00  cos   1 và ih1  3,5 Z1  2.109.1  19 răng 2,53,5  1 Z1'  ih1.Z1  19.3,5  67 răng GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 18 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê... 84,4tg200=189 N +Tay số truyền 3: R3=P3tgα = 66tg200=148 N GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 20 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 +Tay số truyền 4: R4=P4tgα = 53,4tg200=119,5 N +Tay số truyền 5: R5=P5tgα = 47tg200=105 N c/Lực dọc trục: Q=P.tgβ = P.tg00=0 ( ở tất cả các tay số) 7/Tính toán bền bánh răng: a/Tính theo ứng suất uốn:  u  K đ K ms Kc K gc Ktp P  y.m.b.K  +P lực vòng... ta chọn μ=0,25 i = m+n-1 = 4+3-1=6 là số đôi bề mặt ma sát Rtb  R1  R2 là bán kính trung bình của đĩa ma sát 2 Trong đó R2   R2  D2 3,18 M e max  2 2 C ta lấy C=3,6 (ôtô tải) 3,18 26  13,64 cm 2 3,6 Và R1=0,53R2=0,53.13,64=7,23 cm  Rtb  7,23  13,64  10,435cm 2 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 15 Đồ án học phần kết cấu ôtô P  DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 344,5  2200N 0,25.10,435.6.10 2 Từ đó... ih 4 Z 4  47.0,87  41 răng e/Tay số truyền 5: Z5  2 A cos  mih 5  1 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 19 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 Với   00  cos   1 và ih 5  0,6 Z5  2.109.1  55 răng 2,50,6  1 Z5'  ih5 Z5  55.0,6  33 răng 6/Các lực tác dụng lên các cặp bánh răng ăn khớp: a/Lực vòng (P): +Tay số truyền 1: P1  P1'  2M e max i0 ih1 2. 265.3,88.3,5   135N... chỉ trải qua 1 giai đoạn 3/Công trượt riêng: l với F   D 4 2 2   D12   4 0,5 2 L F i   0,32  0,126m 2 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 12 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 i = m + n -1 = 4 + 3 – 1 = 6 là số đôi bề mặt ma sát ở phần trước ta đã biết được ly hợp chỉ bị trượt ở tay số truyền 4 và tay số truyền 5 vì vậy ta chỉ tính công trượt riêng ở 2 tay số này a/Ở tay số ... GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 22 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]PGS-TS Nguyễn Văn Phụng;Tính toán kết ôtô ;Nhà xuất Đại Học Công Nghiệp TPHCM [2]A.Kolchin... +b: bề rộng bánh b=(4,4÷7)m chọn b=5.m=5.2,5=12,5mm +y: hệ số dạng Đối với bánh chủ động : y=0,122 Đối với bánh bị động : y=0,158 GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng 21 Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3... hợp GVHD:PGS-TS NguyễnVăn Phụng Đồ án học phần kết cấu ôtô DHOT3 SVTH: Lê Duy 07702471 II/Ảnh hưởng ly hợp phanh: 1/Momen quán tính phanh đột ngột: a/Momen quán tính phanh tay số truyền 1: M