đồ án btct 1 thầy Vũ Hoàng Hiệp

- Khoảng hở giữa 2 hàng cốt thép trên gối là 3 cm, phía dới nhịp là 2,5 cm.-Từ chiều dày lớp bảo vệ và bố trí cốt thép tính ra a và h0 cho từng tiết diện, mọitiết diện tính theo trờng hợ

Trang 2

3 , 6 1

1 1

1 ( l m

1 12

1 ( l m

0,5)h (0,3

bdc   dc     (cm)  chọn: bdc=30(cm)

-Vậy kích thớc dầm chính là: b dc h dc =30.70 (cm)

3/ Xác định nhịp tính toán:

Trang 3

-Nhịp tính toán của bản: Bản sàn kê lên tờng đoạn Sb=max(hb =9 và 10cm) chọn Sb=10cm

-Nhịp giữa: lg=l1-bdp=2,6 - 0,2=2,4 (m)

-Nhịp biên:

2

09 0 2

34 0 2

2 0 6 2 2 2 2

1

, , , ,   

 Chênh lệch giữa các nhịp : % , % %

,

, ,

375 2 4 2

4/ Tải trọng trên bản:

-Hoạt tải tính toán: p = n.pc=1,2.600=720 (KG/m2)

-Tĩnh tải tính toán đợc tính theo công thức: i c

Trang 4

-Momen nhịp giữa và gối giữa: 414

16

2 1150.2,4 16

2 g l b nhg

M       (kgm)

-Mômen nhịp biên và gối thứ 2: 589,7

11

1150.2,375 11

.l q M

2 2

b b nhb       (kgm).-Biểu đồ bao momen:

Sơ đồ tính và Biểu đồ bao momen bản sàn

6/ tính cốt thép:

- Bản sàn đợc coi nh dầm liên tục

- Tính dải bản nh cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật b h= (100.9) (cm) đặt cốt đơn

- Chọn a=1,5cm cho mọi tiết diện  Chiều cao hiệu dụng:

h0=hb- a=9-1,5=7,5 (cm)

- Số liệu tính toán: Rn=110 (Kg/cm2); Ra= 2000 (Kg/cm2); b= 100 (cm)

a/.Với nhịp biên và gối 2

5 7 100 110

58970

2 2

0

, ,

,



b n

ngb

A h

b R M

Trang 5

% ,

.

,

%

) ( , , ,

, ) , (

) (

55 0 100 5 7 100

138 4 100

138 4 5 7 2000 950 0 58970

950 0 095 0 2 1 1 2

1 2

1 1 2 1

2 0

nhb a

h b F

cm h

cm F

f b a

a

a 12 15

138 4

503 0 100



  Chän , ( ), F a , ( ).

2

19 4 12

b/.C¸c nhÞp gi÷a vµ gèi gi÷a:

0,067 5

110.100.7,

414.10 bh

R

M

2 2

).

15 0 μ

γ γ

o h b b a F

%

2 2,858(cm 7,5

0,9655.200

2 414.10 0

h a R g M a

F

0,9655 )

2.0,067 1

(1 2

1 ) 2A 1 (1 2 1

f b a

a

858 2

503 0 100

f b a

a

286 2

283 0 100

Trang 6

d/.KÕt qu¶ tÝnh ghi trong b¶ng sau:

Trang 7

e/.KiÓm tra l¹i chiÒu cao lµm viÖc h 0

-Chän líp bª t«ng b¶o vÖ :abv=1cm

+ TÝnh l¹i víi tiÕt diÖn dïng 8 cã: a=1+ 1 , 4 ( )

2

8 , 0

cm



).

cm ( , h ) cm ( , , a

h h ) cm ( ,

,

1

5 7 7

7 3 1 9 3

Trang 8

b/ Cốt thép đặt theo cấu tạo:

- Cốt chịu momen âm đặt theo phơng vuông góc với dầm chính

-Yêu cầu về diện tích trong 1m bản nh sau: Fct  50%Fag và 56

Trang 9

II/.Tính toán dầm phụ

1/ Sơ đồ tính:

- Dầm phụ là dầm liên tục 5 nhịp

- Cắt dải bản rộng l1 = 2,6m theo phơng l2 sao cho trục dải trùng với trục dầm phụ

- Dầm chính có bdc=30cm, chiều dày tờng b = 34 cm

- Đoạn kê lên tờng của dầm phụ: Sd= 22 (cm)

34 0 2

3 0 3 6 2 2 2

% l

l l

b

g b

10 47

1 100 09 6

0 6 09 6



 Sơ đồ tính toán và sơ đồ kết cấu của dầm phụ:

2/ TảI trọng tác dụng lên dầm phụ:

-Coi tải trọng trên dầm là phân bố đều theo chiều dài : qd= pd+gd

-Hoạt tải: pd=pb.l1=720 2,6=1872 (kg/m)

-Tĩnh tải: gd=gb.l1 + g0 + gv

SVTH: Đặng Hoàng Hải Lớp 03X1 Khoa Xây dựng – Lớp 03X1 – Khoa Xây dựng – Lớp 03X1 – Khoa Xây dựng - ĐHKTHN

Trang 10

Do b¶n truyÒn xuèng: gd= gb.l1 = 429,15 2,6 = 1115,79 (KG/m)

Do b¶n th©n dÇm phô: g0=bdp(hdp-hb) γ.n=0,2.(0,4- 0,09).2500.1,1=170,5 (KG/m)

Do träng lîng líp v÷a tr¸t:

gv= [(h dp -h s +0,03).2+b dp ] v.0,03.n= [(0,4-0,09+0,03).2+0,2].1800.0,03.1.3= 61,776 (Kg/m).

 gd = 1115,79 + 170,5 + 61,776= 1348,066 (kg/m)

-T¶i träng toµn phÇn: qd=gd+pd=1872 + 1348,07 = 3220,07 (kg/m)

TØ sè: 1 3886

07 1348

1872

, ,

Trang 11

 B

iể u

đồ bao Momen Dầm phụ: M(KGm)

Trang 12

 Biểu đồ bao Lực cắt dầm phụ: Q(KN)

10 8539

2 2

0

,

.

bh

Trang 13

%

,

% bh

F

%

) cm ( ,

,

h

R

M F

, ) , (

) A (

a a

b a

52 1 100 36 20

17 11 100

17 11 36 2600 817 0

10 8539

817 0 2995 0 2 1 1 2

1 2

1 1 2

1

0

2 2

%

,

% R

R ,

a

n max

2600

110 62 0 100 15

2 0

,

.

.10 7245,1 bh

R

M A

2 n

%

,

% bh

F

%

).

cm ( ,

,

.10 7245,1 h

R

M

F

, ) , (

) A (

1 9 100

1 9 36 2600 851 0

851 0 254 0 2 1 1 2

1 2

1 1

2

1

0

2 0

- TÝnh nh tiÕt diÖn ch÷ T, c¸nh trong vïng nÐn

- ë nhÞp gi÷a dù kiÕn a = 4,0 (cm)  h0 = 40 – Líp 03X1 – Khoa X©y dùng 4 = 36 (cm)

- ë nhÞp biªn momen lín cã kh¶ n¨ng dïng nhiÒu cèt thÐp

 gi¶ thiÕt a = 4,5 (cm)  h0 = 40 – Líp 03X1 – Khoa X©y dùng 4,5 = 35,5 (cm)

-ChiÒu cao c¸nh hc = chiÒu dµy b¶n  hc = 9 (cm)

-ChiÒu réng c¸nh ®a vµo tÝnh to¸n lµ : bc = b + 2.c1

, h

) m ( , ,

h

.

).

m (

l

).

m ( , )

, ,

.(

l min

c

dp c

c d g

2 20

1 0 1

0 9

81 0 09

0 9 9

1 6

6 6

2 1 2

0 6

2 2

10 8 10867

2

2 2

0

, ,

.

, h

b R

M A

c n

Trang 14

min a

a a

% ,

.

,

% bh

F

%

).

cm ( , ,

,

, h

R

M F

, ) , (

) A (

04 12 100

04 12 5 35 2600 978 0

10 8 10867

978 0 043 0 2 1 1 2

1 2

1 1 2

1

0

2 2

0

*NhÞp gi÷a: M = 7245,1 (kgm).

% ,

% R

R

% ,

%

,

% bh

F

%

).

cm ( ,

,

, h

R

M F

, ) , (

) A (

,

.

, h

b R

M A

a

n max

a a

g a

c n g

62 2 100 09

1 100 37 20

85 7 100

85 7 36 2600 986 0

10 1 1245

986 0 028 0 2 1 1 2

1 2

1 1 2

1

028 0 36 182 110

10 1 7245

0 0

2 2

0

2 2 2

Fa= 12,19cm2

%

 = 1,73%

216+318

Trang 15

, ( cm )

,

, ).

, , (

) , , ).(

,

(

65 11

09 5 9 0 6 1 3 2 545 2 02 4 8

*Kiểm tra điều kiện tính toán: Q < 0,6 Rkbh0

-Tại gối có lực cắt bé nhất Qt

A = 7844 (kg)

) cm ( , ,

, ).

, , , ( ) , ,

09 5 9 0 5 2 8 1 2 01 2 09 5 9 0

, bh

R

Q q

k

145 35 20 8 8 8

1 11766

2 2

f nR U

d

d d

6 79

283 0 1600 2

bh R , U

max

k

1 11766

145 35 20 8 8 5 1 5

-Tại các tiết diện gối khác lấy U=11cm vì Q<Qmax nên Uttlớn hơn nhng theo

điều kiện cấu tạo nên chọn U=Uct=11cm

-Tính cho tiết diện đoạn giữa dầm:

-Do Qg<k1Rkbh0 nên đặt cốt đai theo cấu tạo:

n ad d

3 82 11

283 0 1600 2

Trang 16

 Vậy không phải bố trí cốt xiên.

-Tại các tiết diện khác ta cũng thấy Q< 2 d

0

k bh q R

8 nên cũng không phải bố trí cốt xiên

8.Tính toán vẽ hình bao vật liệu:

- Tại nhịp có đờng kính cốt thép  20 , lấy lớp bê tông bảo vệ là ab=2cm

- Tại gối tựa, cốt dầm phụ nằm dới cốt của bản do đó chiều dày lớp bê tông bảo

vệ thực tế cũng là ab=2cm

- Khoảng hở giữa 2 hàng cốt thép trên gối là 3 cm, phía dới nhịp là 2,5 cm.-Từ chiều dày lớp bảo vệ và bố trí cốt thép tính ra a và h0 cho từng tiết diện, mọitiết diện tính theo trờng hợp tiết diện đặt cốt đơn

; M

; 2 - 1

0

h F R bh

R

F R

a a n

a

-Với tiết diện chịu mô men dơng thay b bằng bc

(Kết quả ghi ở bảng sau):

Tiết diện Số lợng và diện tích cốt thép ho   Mtd

Trang 17

Gối C 218+216

Fa=9,11 cm2 37,1 0,290 0,855 7512,4Cạnh gối

Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là: Mtd = 9075,6 (kgm)

Theo hình bao momen tiết diện có Mtd = 9075,6 nằm trong đọan giữa tiết diện 1

và tiết diện 2

Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 1 và tiết diện 2 là:

).

kg ( , ,

,

, ,

l.

,

M M

7 7762 3

10748 2

0

1 2

, ,

,

2 2451

7 7762 6

9075 09

, , d q

Q , W

d

td 5 1 6 20 3 20 20 1 6 32

3 82 2

3 2528 8 0 5 2

8 0

 Điểm cắt thực tế cách trục tờng là: 1754 - 32 =143 (cm)

và 3

Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 2 và 3 là:

).

kg ( ,

,

, l.

,

M M

8957 8

10867 2

, ,

9075 09

,

.

, , d q

9 3365 8 0 5 2

Trang 18

Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là: Mtd = 4866 (kgm)

Theo hình bao momen tiết diện có Mtd = 4866 nằm trong đọan giữa tiết diện 1

và gối A

Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 1 và gối A là:

).

kg ( , ,

,

, l.

,

M M

0 7 7762 2

3 6373

, , d q

Q , W

d

td 5 1 8 35 9 20 20 1 8 36

3 82 2

7 5540 8 0 5 2

8 0

 Điểm cắt thực tế cách trục tờng là: 76 - 36 =30 (cm)

Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là: Mtd = 4866 (kgm)

Theo hình bao momen tiết diện có Mtd = 4866 nằm trong đọan giữa tiết diện 3

và 4

Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 3 và 4 là:

).

kg ( , ,

,

, l.

,

M M i

b

09 6 2 0

5 2388 8957

2 0

, ,

.

,

8 5392

5 2388 4866

09 6

d ) cm ( , , ,

.

, , d q

1 6121 8 0 5 2

-Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là: Mtd = 6913,2 (kgm)

-Theo hình bao momen Mtd = 6913,2 nằm trong đọan giữa tiết diện 4 và 5.-Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 4 và 5 là:

).

kg ( , ,

l.

K

M i

b

35 1

0 8539 0

Trang 19

, ( m ).

,

, ,

2 6325

2 6913 35

,

, d q

5 10892 8

0 5 2

- Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là Mtd = 6913,2 Kgm

- Theo hình bao momen, tiết diện có Mtd= 6913,2 nằm giữa tiết diện 6 và gối B

- Độ dốc của hình bao Momen trong đoạn này là:

) Kg (

, lg

2863 8539

,

4730

2863 2

6913 6

, ,

3 82 2

2 8533 8 0

-Theo hình bao momen Mtd = 3639,8 nằm trong đọan giữa tiết diện 4 và 5 -Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 4 và 5 là:

).

kg ( , ,

l.

K

M i

b

2 6325 35

1

0 8539 0

2 6325

8 3639 35

, d q

9162 8 0 5 2

-Theo hình bao momen Mtd = 3639,8 nằm trong đọan giữa tiết diện 5 và 6 -Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 5 và 6 là:

).

kg ( , ,

, l.

K

M M i

b

7 4729 35

1

3 2863 8539

6

5    



 Tiết diện có Mtd = 3639,8 cách cách mép phải gối B một đoạn:

Trang 20

, ( m ).

,

, ,

,

7 4729

3 2863 8

3639 6

.

, , d q

3 6311 8 0 5 2

và tiết diện 7

Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 6 và tiết diện 7 là:

).

kg ( , ,

,

, ,

l ,

M M

6 2086 5

6723 2

0

7 6

, ,

.

,

1 3864

6 2086 8

3860 6

, d q

Q , W

d

td 5 1 6 16 63 20 20 1 6 32

3 82 2

1776 8 0 5 2

8 0

 Điểm cắt thực tế cách trục gối B là: (220 +15) - 32 =203 (cm)

*Trái gối C : Điểm cắt thực tế cách trục gối C : 203 cm (Vì biểu đồ Momen

đối xứng)

*Bên trái gối C: Cắt 218 còn 216

-Theo hình bao momen tiết diện có Mtd = 3639,8 nằm trong đọan giữa tiết diện

9 và 10

-Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 9 và 10 là:

).

kg ( , ,

,

, ,

l ,

M M

7 2167 1

7245 2

,

2 4231

7 2167 8

3639 6

, d q

6916 8 0 5 2

Trang 21

10.kiểm tra neo cốt thép:

- Cốt thép sau khi cắt và uốn phải đảm bảo số còn lại neo chắc vào gối

-Số thanh đi vào gối ≥ 2 thanh(với n=2) và:

=> Phải uốn mỏ một đoạn : 27 – Lớp 03X1 – Khoa Xây dựng 22 = 5 (cm)

+Với thép cấu tạo 216: Lneo=30.d=30.1,6=48cm

=> Phải uốn mỏ 1 đoạn: 48 – Lớp 03X1 – Khoa Xây dựng 22 + 2 = 28 (cm)

*ở nhịp giữa:Fa=8,04 (cm2) cốt neo vào gối 216 Fa= 4,02(cm2)

Trang 22

2.Xác định tải trọng:

- Hoạt tải tập trung: P=pd.l2=1872 6,3 = 11793,6 (kg) = 11,8 (t)

-Trọng lợng bản thân dầm đa thành các lực tập trung (kể đến cả lớp vữa trát):

3.Tính và vẽ biểu đồ Bao mô men:

-Lợi dụng tính chất đối xứng của sơ đồ tính để vẽ biểu đồ momen theo cáchtổ hợp

-Vẽ Biểu đồ M G : MG=α G l =α 9,91 7,8 = 77,298.α (tm)

-Vẽ các biểu đồ M pi :

Trang 23

+XÐt 4 trêng hîp bÊt lîi cña ho¹t t¶i :

Trang 24

- Sử dụng bảng tra => MB = -28,624 Tm ; MC = -7,363 Tm.

Dùng các sơ đồ tính toán bổ trợ:

*Với sơ đồ MP4:

- Tính toán tơng tự sơ đồ MP3:

-Kết quả tính toán ghi trong bảng:

Kết quả tính toán biểu đồ bao mômen dầm chính

MP1 





0,28926,60

0,24422,458

Trang 25

MMax 45,461 34,516 - 16,588 23,587

MMin 14,811 3,958 - 49,262 - 7,061

*Biểu đồ Bao momen:

- Tung độ của biểu đồ bao Momen:

Trang 26

Theo hình bao momen thấy rằng phía bên phải gối B biểu đồ Mmin dốc ít hơn phía trái(tính momen mép phía phải sẽ có trị tuyệt đối lớn hơn).

- Độ dốc của biểu đồ mô men trong đoạn gần gối B:

061 7 262 49

-Hệ số  tra trong Bảng IV phụ lục – Lớp 03X1 – Khoa Xây dựng Sàn BTCTTK

-Tính toán giống nh biểu đồ bao momen

-Trong đoạn giữa nhịp, suy ra lực cắt Q theo phơng pháp mặt cắt

- Các phơng án chất tải giống trờng hợp Momen:

Kết quả tính toán biểu đồ bao lực cắt dầm chính Đoạn

Sơ đồ

Bên phải Gối A Giữa nhịp biên Bên Trái Gối B Bên phảiGối B Giữa nhịpGiữa

Q G 



Q

0,73337,267 -2,643 - 1,2667- 12,553 1,009,91 0

Q P1 



 Q

0,86710,2306 0,3206 - 13,3694- 1,133 0 0

* Biểu đồ bao lực cắt: Q(T)

Trang 27

0  , ; A  ,

a/.TÝnh víi momen d¬ng:

-TÝnh theo tiÕt diÖn ch÷ T c¸nh trong vïng nÐn

, h

) m ( ,

, h

.

) m ( ,

, l

.

).

m ( , )

, ,

.(

l

mi n

c

d p c

b d g

4 40

1 0 1

0 9

81 0

09 0

9 9

30 1 8

7 6 6

0 3 3

0 3

6 2

5 0 65 2600 5

0

M )

, (

M )

h , h

10 461 45



-NhÞp gi÷a: F a , . ( cm2).

5

15 157300

10 587 23



-KiÓm tra hµm lîng cèt thÐp:

Trang 28

% ,

%

bh

F

%

% ,

%

, bh

F

%

μ

77 0 100 65 30 15

48 1 100 65 30

9 28

2600

110 58 0

- Cánh trong vùng kéo tính nh tiết diện chữ nhật b h=30 70cm

- ở trên gối cốt thép dầm chính phải đặt xuống phía dới hàng trên cùng của dầm phụ nên a khá lớn,giả thiết a=8 (cm)  h0= 70 - 8 =62 (cm)

*Tại gối B: lấy M mg = 46,827 (tm).

412 0 369

0 62 30 110

10 827 46

0 2

5 2

0

, A ,

.

, bh

%

,

% bh

F

%

) cm ( ,

,

, h

R

M

F

, ) , (

) A (

max a

min

a

45 2 06

2 100 62 30

42 38 100

42 38 62 2600 756 0

10 827 46

756 0 412 0 2 1 1 2

1 2

Fa=29,03 64,44Gối B 38,42 428 + 230

Fa=38,76 62.76Nhịp giữa 15 225 + 128

Fa=15,98 65,6

*Bố trí cốt thép:

Trang 29

7/ tính toán cốt thép ngang:

a/.Kiểm tra điều kiện hạn chế: Q K0.Rn.b.h0

k0Rnb.h0=0,35.110.30.62,76=72487,8 (kg)  72,5 (t)

-Tại tiết diện chịu lực lớn nhất Qmax = 28,023 (t) < 72,5 (t)

 thỏa mãn điều kiện hạn chế

-Tính 0,6.Rkb.h0=0,6.8,8.30.62,76 = 9941,2 (kg)  9,94 (t)

-Trong đoạn giữa của nhịp đều có Q < 8,559 (t)

 không phải tính cốt ngang chịu cắt

-ở mọi đoạn gần gối tựa đều có Q > 9,94 (t)

 phải tính cốt ngang chịu cắt

b/.Tính cốt đai:

-Tính cho tiết diện tiết diện nguy hiểm nhất (Gối B):

-Với Qmax=28023 (kg), h0=62,76 (cm)

) cm / kg ( , ,

, bh R

Q q

k

76 62 30 8 8 8

28023

2 2

, q

f nR U

d

d d

4 94

503 0 1600 2

, , Q

bh R , U

 Vậy chọn U=min (Utt;Umax;Uct) =min (17 ;55 ;23)  chọn U = 17 (cm)

- Đoạn giữa dầm: Do Qg<k1Rkbh0 nên đặt cốt đai theo cấu tạo

Trang 30

503 0 1600 2



-Có: Qđb= 8 R k bh2q d 8.8,8.30.62,76 2.94,68 28065( kg ).

-Tại bên trái gối B : Q=28023 (kg) < Qđb = 28065(kg)

-Tại gối A có: Q= 17849 (kg) <Qđb =28065(kg) Không phải bố trí cốt xiên.-Tại các tiết diện khác ta cũng dễ dàng thấy Q< 2 d

0

k bh q R

8 = 28065 (kg)

 Không phải bố trí cốt xiên cho các tiết diện này

95 9

, ,

.

, f

n

-Đặt mỗi bên dầm phụ 5 đai có khoảng cách giữa các đai là 6 cm

10/ Cắt uốn cốt thép & vẽ hình bao vật liệu:

-Lấy lớp bảo vệ ab=3 (cm) cho tiết diện ỏ nhịp và ab=4 (cm) cho gối,

-Khoảng cách giữa 2 hàng cốt thép là 3 (cm)

-Từ chiều dày lớp bảo vệ và bố tri cốt thép tính ra a và h0 cho từng tiết diện.-Mọi tiết diện tính theo trờng hợp tiết diện đặt cốt đơn

; M

2 - 1

0 n

a

bh R

F R

Trang 31

Cạnh nhịp

biên Cắt 2

30 còn 225

Fa=9,82 65,75 0,018 0,991 16,63Gối B 230 + 428

Fa= 38,76 62,76 0,487 0,757 47,85Cạnh Gối

B

Cắt 228 còn 228 + 2

30 ;Fa=26,45 64,5 0,323 0,838 37,19Cạnh Gối

30 còn 228

Fa=12,32 64,6 0,150 0,925 19,14Nhịp giữa 225 + 128

-Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là: Mtd = 39,18 (tm)

-Theo hình bao momen tiết diện có Mtd = 39,18 nằm trong đọan giữa tiết diện 1

và gối A

Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 1 và gối A là:

).

t , ,

, ,

M M

6 2

0 461 45 6

.

, , d q

10 485 17 8 0 5 2

-Khả năng chịu lực của các thanh còn lại là: Mtd = 39,18 (tm)

-Theo hình bao momen tiết diện có Mtd = 39,18 nằm trong đọan giữa tiết diện 1

và 2

-Độ dốc hình bao momen trong đoạn tiết diện 1 và 2 là:

).

t , ,

, ,

,

M M

6 2

516 34 461 45 6

2

2 1

34,516 -

39,18

21 4

, , d q

Q , W

d

68 94 2

10 21 4 8 0 5 2

Định dạng
Số trang	35
Dung lượng	1,4 MB