Tiểu luận tìm hiểu qui trình xử lý rác thải

1 Chương 1: TỔNG QUAN 1.1 Giới thiệu chung Trong sống xã hội đại ngày nay, người bận rộn việc làm giàu đổi đời, họ cố phát minh hàng loạt máy móc kỹ thuật trang thiết bị giảm bớt sức lao động người Nhưng đồng thời, họ cho đời hàng trăm rác thải mà không nghĩ hậu gây Mà phần lớn rác thải rắn Sự hình thành chất thải rắn Chất thải rắn sinh từ hoạt động hàng ngày người Rác sinh hoạt thải lúc nơi phạm vi thành phố khu dân cư, từ hộ gia đình, khu thương mại, chợ tụ điểm buôn bán, nhà hàng, khách sạn, công viên, khu vui chơi giải trí, viện nghiên cứu, trường học, quan nhà nước… Cuộc cách mạng công nghiệp mang nhiều lợi ích cho người nâng cao mức sống, công tác phục vụ ngày tốt hơn, đồng thời sinh lượng rác thải rắn lớn Những năm đầu thập kỷ 80, chất thải rắn công nghiệp đặc biệt chất thải độc hại trở thành vấn đề quan tâm hàng đầu Cho đến năm 1990, thông tin khoa học trình bày vấn đề xảy rác thải rắn liên tục gây ảnh hưởng đến môi trường nhiều nước phải đầu tư không nhỏ để giải vấn đề chương trình môi trường đặc biệt Quản lý chất thải rắn vấn đề then chốt việc đảm bảo môi trường sống người mà đô thị phải có kế hoạch tổng thể quản lý chất thải rắn thích hợp xử lý kịp thời có hiệu Những hợp thành chức hệ thống quản lý rác thải rắn 1.2 Các kỹ thuật xử lý chất thải rắn sinh hoạt: Các công nghệ chủ yếu thực để xử lý rác thải sinh hoạt bao gồm:  Công nghệ phân loại rác thải: Tách lọc hỗn hợp rác thải 10 nhóm nguyên liệu để phục vụ tái sinh, tái chế, tái sử dụng, đóng rắn đốt thu hồi nhiệt sinh Tận dụng tài nguyên từ rác Tạo nguyên liệu cho công nghệ tái chế nhà máy hay cung cấp cho sở tái chế chuyên ngành sản xuất sản phẩm đạt tiêu chuẩn thương mại hóa thị trường  Công nghệ xử lý tái chế phế thải chất dẻo: Tách lọc, thu hồi từ rác Sản xuất nhiều loại sản phẩm nhựa dẻo tái chế thân thiện môi trường, phục vụ nhu cầu sinh hoạt, sản xuất cộng đồng tạo nguyên liệu cho ngành nhựa dẻo tái chế  Công nghệ xử lý nhiệt: Đốt chất thải hữu khó phân hủy, tạo nhiệt cung cấp cho khâu sấy khô, giảm ẩm dây chuyền xử lý rác thải  Công nghệ đóng rắn áp lực: Tận dụng phế thải trơ, vô thay phần nguyên liệu để sản xuất loại gạch lát đường, bó vỉa hè đường loại gạch xây dựng công trình phụ  Công nghệ xử lý phân hủy chất thải hữu cơ: Tái sinh mùn hữu cơ, sản xuất loại phân bón hữu (hữu vi sinh, hữu khoáng đa vi lượng, mùn hữu cải tạo đất,…) Do chất thải rắn sinh hoạt có chứa thành phần hữu chiếm tỷ trọng lớn (từ 4450% trọng lượng) nên ta tận dụng để sản xuất phân hữu cơ, cung cấp cho khu vực ngoại thành để cải tạo đất nông nghiệp, việc áp dụng phương pháp ủ sinh học với thành phần hữu phù hợp Ở nước ta trình xử lý rác thải chủ yếu gom thủ công đem tập trung bãi rác chôn lấp Một bãi chôn rác vệ sinh giải pháp tốn nhất, thực bề Một bãi chôn rác vệ sinh an toàn đòi hỏi phải trang bị lớp lót đắt tiền để bảo vệ nguồn nước mặt nước ngầm Có hệ thống thu xử lý khí nước thải rò rỉ (nước rỉ rác), hệ thống giám sát bảo đảm an toàn Một bãi chôn lấp cần phải đặt xa hơn, xa so với trung tâm thành phố, phí vận chuyển rác tăng dần Hơn nữa, quỹ đất dành cho bãi chôn rác ngày bị thu hẹp đến mức báo động trở thành nguy cơ, xúc toàn xã hội Vậy vấn đề đặt cần hệ thống thông minh để xử lý tận dụng nguồn rác thải Kết hợp hài hòa dây chuyền công nghệ, giải pháp công nghệ chuyên biệt truyền thống đại công nghệ tích hợp đa tầng nhằm xử lý triệt để rác thải phức hợp Việt Nam gồm: • Công nghệ khí để làm chủ, tự thiết kế, chế tạo máy móc, thiết bị, kết nối liên hoàn, giảm thiểu sức lao động thủ công nặng nhọc, độc hại • Công nghệ hóa lý, để xử lý tái chế phế thải dẻo thành nguồn nguyên liệu sản phẩm hữu dụng • Công nghệ hóa nhiệt, để xử lý, đốt chất hữu khó phân hủy • Công nghệ hóa sinh, để xử lý chất hữu dễ phân hủy, tái sinh mùn hữu vi sinh, sản xuất phân bón nhằm phục vụ công nghiệp bền vững • Công nghệ lý, để xử lý đóng rắn phế thải trơ vô thành sản phẩm hữu dụng, hạn chế chôn lấp Nguyên lý phân loại rác thải sinh hoạt Nguyên lý xử lý tài nguyên hóa phế liệu thu hồi từ rác thải 2.1 Giới thiệu hệ thống phân loại rác thải Một số hình ảnh hệ thống tái chế rác công ty CDEGlobal (Nguồn từ http://www.cdeglobal.com) Construction & Demolition Waste Recycling Plants Construction & Demolition Waste Recycling Plants Hệ thống CD-Waste nước 2.2 Các yếu tố làm lựa chọn công nghệ xử lý chất thải rắn(CTR) Để lựa chọn công nghệ xử lý chất thải rắn đô thị phải cứ: - Thành phần, đặc tính khối lượng chất thải rắn địa phương - Điều kiện cụ thể địa phương: + Khí hậu, thổ nhưỡng, địa chất công trình, địa chất thủy văn, thủy văn + Phong tục tập quán + Có diện tích đất đai đáp ứng cho nơi xử lý - Yêu cầu mức độ kỹ thuật, vệ sinh môi trường - Trình độ KHKT lực cán bộ, công nhân - Nhu cầu thị trường sử dụng sản phẩm từ việc xử lý chất thải rắn Khả tài địa phương (vốn đầu tư, vận hành, tu sửa chữa) Độ tin cậy công nghệ trình hoạt động 2.3 Các nguyên tắc tiêu chí lựa chọn công nghệ xử lý chất thải rắn Nguyên tắc lựa chọn công nghệ - Tiếp cận với công nghệ tiên tiến kinh nghiệm xử lý rác thải rắn nước (phải hiểu rõ công nghệ trước chọn) - Công nghệ đơn giản không lạc hậu, bảm đảm xử lý có hiệu quả, an toàn không gây ô nhiểm môi trường - Giá thành chấp nhận điều kiện địa phương - Cố gắng tận thu giá trị chất thải rắn để tái tạo tài nguyên Các tiêu chí để đánh giá công nghệ lựa chọn - Sự thích hợp với điều kiện thực tế địa phương (khối lượng, thành phần, tính chất CTR, điều kiện tự nhiên, tài chính, trình độ phát triển kinh tế - xã hội khoa học kỹ thuật, nhu cầu thị trường tiêu thụ sản phẩm…v.v ) - Tiêu chí môi trường: Mức độ hiệu giải nhiệm vụ vệ sinh môi trường công nghệ (dựa theo tiêu chí môi trường đánh giá nhanh tác động môi trường) - Tiêu chí kinh tế: Ý nghĩa thiết thực công nghệ xử lý định chọn kinh tế quốc dân riêng địa phương - Các tiêu kinh tế kỹ thuật công nghệ xử lý bao gồm: + Vốn đầu tư ban đầu + Chi phí vận hành + Hiệu thời gian hoàn vốn công trình xử lý + Số lượng việc làm tạo + Mức tiêu thụ lượng điện, nước + Thời gian xây dựng hoạt động + Công suất xử lý mức cao trung bình + Nhân công mức độ giới hóa sản xuất 10 CHƯƠNG 2: LÝ THUYẾT ĐẬP NGHIỀN Các khái niệm Vai trò đập nghiền Đập nghiền vật liệu trình làm cho vật liệu rắn bị vỡ thành vật liệu có kích thước nhỏ Trong trình đập nghiền, tác dụng ngọai lực hạt vật liệu bị phá vỡ thành nhiều hạt vật liệu nhỏ (làm tăng diện tích bề mặt riêng ) tạo điều kiện để dễ dàng hòan thành tốt trình hóa lý xảy liên sau Khi đập nghiền phải tiêu tốn lượng để phá vỡ liên kết hóa học phân tử tạo diện tích sinh vật liệu Lượng lượng phụ thuộc vào yếu tố như: hình dạng kích thước hạt vật liệu, chất cấu hoạt động máy đập nghiền Các phương pháp đập nghiền Có phương pháp để làm thay đổi kích thước hạt vật liệu Va đập (impact): kết va chạm tức thời vật liệu Ở phương pháp này, vật liệu chuyển động va chạm với bị vỡ thành hạt có kích thước nhỏ vật liệu nằm bề mặt bị vật khác va chạm vào làm bị vỡ Mài (Attrition): vật liệu bị đập nhỏ nằm bề mặt chuyển động (thường ngươc chiều), lực đập nghiền lực ma sát Trượt (Shear): có hình thức cắt (trimming) bổ (cleaving), vật liệu bị đập vật hình nêm tác động lên 35 ∆= d − d1 = 100 [mm] 1798,56 + 1798,56 − 8.242,52 = 693,3[mm] Giá trị a thỏa mãn điều kiện cho phép a= ♦ Bước 5: Tính góc ôm bánh đai nhỏ Góc ôm bánh đai nhỏ: α1 = 180 − 57 d − d1 800 − 315 = 180 − 57 = a 865,3 163,50 = 2,85 rad ♦ Bước 6: Tính số đai Z Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ôm đai: Cα = 1, 24.(1 − e −α /110 ) = 1, 24.(1 − e −163,5/110 ) = 0,96 Hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc: C = − 0,05.(0,01.v − 1) = − 0,05.(0,01.19,112 − 1) = v 0,867 Hệ số xét tới ảnh hưởng tỉ số truyền Cu : u Cu 1 1,1 1,04 1,2 1,07 1,4 1,1 1,8 1,12 2,5 1,14 u= 1,825  → Cu = 1,12 Hệ số xét đến ảnh hưởng số đai Cz , chọn sơ Cz = Z Cz 4÷6 0,9 Z>6 0,85 Hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng Cr: Tải trọng Cr 2÷3 0,95 Tĩnh ÷ 0,85 Dao động nhẹ 0,9 ÷ 0,8 Dao động mạnh 0,8 ÷ 0,7  → Cr = 0,7 Hệ số xét đến ảnh hưởng chiều dài đai: CL = L 2500 =6 = Lo 2351,33 1,01 Chọn hệ số công suất có ích [P0] theo đồ thi sau: Va đập 0,7 ÷ 0,6 36 Theo đồ thị: [P0] = 9,3 [kW] Số đai: Z≥ P1 [ P0 ] Cα Cu CL Cz Cr Cv Z≥ 22 = 3,6 9,3.0,96.1,12.1,01.1.0,7.0,867 Ta chọn Z = [đai] ♦ Bước 7: Tính lực tác động lên trục, tuổi thọ đai Lực căng ban đầu: F0 = A.σ = A1.σ = 4.230.1,5 = 1380 [N] Lực căng dây đai: F0/4 = 345 [N] Lực vòng có ích: Ft = 1000.P1 1000.30 = = 1569,85 [N] v1 19,11 Lực vòng dây đai: Ft/4 = 392,46 [N] Từ công thức: F0 = Ft e f α + e fα −1 37 Suy ra: f ' = F0 + Ft ln = 0,453 α F0 − Ft Hệ số ma sát nhỏ để truyền không bị trượt trơn: f Lực tác dụng lên trục: = f '.sin 200 = 0,154 α   163,05  Fr ≈ 2.F0 sin  ÷ = 2.1380.sin  ÷ = 2729,8 [N] 2   Ứng suất lớn dây đai: σ maõ = σ + σ v + σ u1 = σ o + 0,5σ t + σ v +σ u1 = 345 387 * 4,8 + + 1200*19,112.10-6 + *100 = 10,55Mpa 230 2* 230 250 38 Bước 8: Kích thước bánh đai thang: Đường kính tính toán: 60; 70; 80; 90; 100; 110; 125; 140; 160; 180; 200; 220; 250; 280; 320; 360; 400; 450; 500; 560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120; 1250; 1400; 1600; 1800; 2000; 2240; 2500; 2800; 3150; 3550; 4000 Tiết diện đai Z A B C D Kích thước rãnh h0 2,5 3,5 8,5 e t 10 12,5 16 21 28,5 E 10 34 12 16 20 26 37 S 10 12,5 17 24 K 5,5 7,5 10 12 44,5 29 15 Đường kính tính toán bánh đai (mm) ϕ 340 360 380 400 ≥ 180 63-70 80-100 112-160 ≥ 450 90-120 125-160 180-400 ≥ 560 125-160 180-224 250-500 ≥ 710 200 224-315 355-630 315-450 500-900 ≥ 1000 - 500-560 630-1120 ≥ 1250 Chú thích: h0 , e , t , S không dùng cho bánh đai truyền có trục thẳng đứng, nửa chéo bánh đai hàn Đường kính bánh đai nhỏ: Dn = D + 2h0 = 250 + 2.6 = 262 [mm] Đường kính bánh đai nhỏ: D = D − 2e = 262 − 2.21 = 220 [mm] t n Đường kính bánh đai lớn: Dn = D + 2h0 = 450 + 2.6 = 462 [mm] Đường kính bánh đai lớn: D = D − 2e = 462 − 2.21 = 420 [mm] t n Chiều rộng bánh đai: B = ( z − 1).t + S = 3.26 + 2.17 = 112 [mm] V THIẾT KẾ TRỤC MÁY NGHIỀN Sơ đồ cấu: 39 CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN HỆ THỐNG BĂNG TẢI CẤP LIỆU LÊN CAO I CÁC THÔNG SỐ BAN ĐẦU: Theo yêu cầu ta phải nâng vật liệu lên độ cao 3m so với mặt đất với suất 10 tấn/h Ta thiết kế băng tải có suất lớn suất máy khoảng 10%, 40 Q = 10*110% =11 [tấn/h] Chọn suất băng 15 [tấn/h] Vận tốc băng tải V = 0,5 [m/s], chiểu cao nạp liệu 1,5m Độ nghiêng băng tải với mặt phẳng ngang β = 220 II CHỌN KẾT CẤU BĂNG TẢI: Băng Băng tải thực hai chức năng: kéo tải vật liệu Ta chọn băng tải vãi cao su làm việc môi trường ẩm ướt có tính chống ăn mòn Chọn sơ bề rộng băng tải: B = 400 [mm] Đường kính tang dẫn tang bị dẫn: D = 250 [mm] Chiều dài băng: Lb = 2.L + π D = 2.6500 + 3,14.250 = 13785mm Mặt cắt ngang băng: Trạm kéo băng: Để băng làm việc có hiệu cao, không bị trượt kéo, ta cần phải thiết kế trạm kéo căng Về nguyên lý hoạt động có hai loại: kéo căng cứng kéo căng tự động + Trạm kéo căng cứng: khả trì lực căng băng cố định, có ưu điểm đơn giản, kết cấu chắn, dễ chế tạo, đảm bảo độ tin cậy làm việc + Trạm kéo căng tự động: tạo chế độ căng hợp lý tự động, bù trừ độ đàn hồi độ dãn dài băng, kếu cấu phức tạp, kích thước lớn, độ nhạy lớn băng bị bẩn Ở tải nhỏ, yêu cầu không cao nên ta chọn trạm kéo căng cứng Để đảm bảo băng không bị trượt trình làm việc, ta phải kiểm tra băng thường xuyên Trục lăn giá đỡ trục lăn 41 Công dụng chủ yếu giá đỡ trục lăn băng tải đảm bảo vị trí băng theo chiều dài vận chuyển hình dạng băng nhánh có tải Vì ta vận chuyển vật liệu rời đất mùn, đất mùn không rơi rớt dọc theo băng tải ta chọn băng tải lòng máng, lòng máng băng tải tạo hai trục lăn đặt nghiêng so với mặt phẳng khung băng tải góc α = 200 Phía nhánh không tải ta dùng trục lăn thẳng Đường kính trục lăn phía chọn d = 80 mm Khoảng cách hai giá đỡ trục lăn nhánh có tải theo công thức: Lt = A − 0,625.B[mm] + B = 400 mm: chiều rộng băng + A = 1640 mm: hệ số phụ thuộc vào khối lượng riêng vật liệu vận chuyển Lt = 1390[mm] Vậy Để cho phân bố đồng đều, ta chọn Lt = 1000[mm] Ở nhánh không tải, khoảng cách hai trục lăn tính theo công thức: L0 = 2.Lt = 2.1000 = 2000[mm] Tại vị trí nạp liệu, băng tải không bị chùng động vật liệu gây rơi xuống băng tải, ta chọn khoảng cách hai trục lăn là: Lt = 500[mm] Sơ đồ bố trí trục lăn sau: Tang dẫn động: Bộ phận dẫn động gồm có: cấu truyền động từ động đến tang dẫn động 42 Thông thường phận dẫn động đặt vị trí mà nhánh băng tang căng Do tang dẫn động đặt vị trí đầu tháo liệu Ta sử dụng động hộp giảm tốc, qua truyền xích đến trục tang dẫn động, sử dụng động hộp giảm tốc ta cí kết cấu gọn đơn giản, không cần thêm trục trung gian (tỉ số truyền lớn), không gian bố trí nhỏ gọn, dễ điều chỉnh dễ sửa chữa có cố Cơ cấu nhập liệu tháo liệu: Đất mùn nhập vào băng tải qua máng nhập liệu + Đáy máng nhập liệu có bề rộng: B1 = (0,6 ÷ 0,7) B[mm] Lấy B1=0,65.B = 0,65.400 = 260 [mm] + Góc nghiêng máng nhập liệu: α = α r + (50 ÷ 100 ) α = 150 + (50 ÷ 100 ) Với góc nghiêng tự nhiên vật liệu rời : α r = 150 Lấy : α = 250 Đất mùn tháo khỏi băng tải phía đầu tang dẫn động III TÍNH TOÁN BĂNG TẢI: Năng suất: Q = 11 [tấn/h] Đường kính tang: D = 250 [mm] Vận tốc băng tải: V = 0,5 [m/s] Khi vận chuyển vật liệu băng tải nghiêng suất băng tải xác định theo công thức: Q = k g kb (0,9 B − 0,05) V p[tân'/h] B = 1,1 Trong đó: Q + 0,05 kb V ρ k g + B : bề rộng băng tải [m] + p = [tấn/m3]: khối lượng riêng vật liệu + kb = 580: hệ số phụ thuộc hình dạng băng 43 +kg = 0,85 : hệ số giảm suất Thay giá trị ta tìm được: B = 0,232 m Để băng cong tạo dạng lòng máng, vật liệu không rơi rớt kết hợp điều kiện: B = 2a max + 200 a max =170mm: kích thước lớn vật liệu Ta chọn B = 550 mm Số vòng quay tang dẫn động: ntan g = 60.V 60.0,5 = = 38, [vòng/phút] π D 3,14.0, 25 Công suất động dùng cho băng tải xác định theo công thức: N dc = ( N1 + N + N + N ) k [kW] Kη Trong đó: + N1 : Công suất dùng để khắc phục trở lực nhánh có tải băng tải máy chạy không tải + N : Công suất dùng để khắc phục trở lực nhánh không tải băng tải + N : Công suất dùng để vận chuyển vật liệu theo chiều dài băng tải + N : Công suất dùng để nâng vật liệu lên độ dốc + K : Hệ số xét đến ảnh hưởng chiều dài băng tải công suất + k : Hệ số xét đến trở lực băng bị uốn tang ma sát ngỗng trục + η : Hệ số truyền động có ích Tính N1 N1 = q1.V C1L1 [kW] 1000 Trong đó: : Tải trọng riêng thành phần chuyển động nhánh có tải, bao + q1 gồm: trọng lượng 1m băng tải trọng lượng phần chuyển động q1 = qb + qtl 44 Theo bảng 12-2, [10] ta có: qb = 120 [N/m] i1 =16 : Số trục lăn bố trí qtl = i1.q/L1 L1 = 6.5m : Chiều dài nhánh có tải q =10 N : Trọng lượng trục lăn => qtl = 16,84 [N/m] Suy ra: => q1 = 136,84 [N/m] + C : Hệ số trở lực nhánh có tải, phụ thuộc vào tỷ số đường kính ngỗng trục lăn đỡ đường kính lăn đỡ d/D =1/4 => Chọn C1=0,04 + V : Vận tốc băng tải V = 0,5 [m/s] Thay giá trị vào ta được: 136,84.0,5.0,04.6,5 N1 = = 0,0177 [kW] 1000 Tính N2 N2 = q2 V C1L2 [kW] 1000 Trong đó: : Tải trọng riêng nhánh không tải + q2 q2 = qb + qtl Theo bảng 12-2, [10] ta có: qb = 120 [N/m] i2 =4 : Số trục lăn bố trí qtl = i2.q/L1 L1 = 6.5m : Chiều dài nhánh có tải q =10 N : Trọng lượng trục lăn => qtl = 6,15 [N/m] Suy ra: => q2 = 126,15 [N/m] Thay giá trị vào ta được: 126,15.0,5.0,04.6,5 N2 = = 0,0163 [kW] 1000 45 Tính N3 N3 = q3 V C2 L3 [kW] 1000 −4 Hay N = 1,5.10 Q.L3 Trong đó: Q = 11 [tấn/h] L3=6,026 m : Độ dài vận chuyển vật liệu [kW] Do đó: N = 0,01 Tính N4 Q.H 0,36.1000 Q = 11 [tấn/h] H = 2,434 m N4 = Với [kW] =0.074 [kW] Do : N Tính K, k, η Tra bảng 5.8, [4] ta được: K = 1,5 Hệ số k chọn 0,8 Hiệu suất truyền : η = 0.9 Vậy: N dc = (0.0177 + 0,0163 + 0,01 + 0,074) 1.5 [kW] 0,8.0,9 N dc = 0, 246 [kW] Vì tính toán bỏ qua ma sát băng tải với lót chặn thùng nạp liệu, để đảm bảo công suất ta chọn động hộp giảm tốc ký hiệu TRC053 có: [kW] + Công suất: N dc = 0,75 + Số vòng quay đầu trục ra: IV n = 48 [vòng/phút] THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH CHO BĂNG TẢI: Chọn loại xích: Ta chọn loại xích ống lăn dãy Tỷ số truyền: i= ndc 48 = = 1, 25 ntan g 38, 46 Định số đĩa xích Số xích dẫn động: Z d = 28 [răng] Theo bảng 5.4, tài liệu [8], ta chọn: Số dĩa xích bị dẫn: Z bd = Z d i = 28.1, 25 = 35 [răng] Định bước xích Hệ số sử dụng: k = k0 ka k dc kbt k d kc Theo bảng 5.6, tài liệu [8] ta có: =1,25: hệ số kể đến ảnh hưởng vị trí truyền + k0 =1 : hệ số kể đến khoảng cách trục chiều dài xích + ka + kdc =1: hệ số kể đến ảnh hưởng việc điều chỉnh lực căng xích + kbt =1,5: hệ số kể đến ảnh hưởng bôi trơn + kd =1 : hệ số tải trọng + kc =1: hệ số kể đến chế độ làm việc truyền k = 1,875 Vậy: • Công suất tính toán truyền: N t = N k k z kn Trong đó: N = 0, 246 [kW] : công suất cần truyền k z = Z 01 / Z d = 25 / 28 = 0,89 :hệ số đĩa dẫn kn = n01 / n1 = 50 / 48 = 1,04 :hệ số vòng quay [kW] => N t = 0, 426 Từ bảng tra 5.5, tài liệu [8], ta tìm bước xích: t = 15,875 mm Tra bảng 5.2, tài liệu [8], ứng với bước xích t = 15,875 mm, ta có: + Tải trọng phá hỏng : Q = 22,7 [KN] + Khối lượng 1m xích: q = 0,8 [kg] Kiểm tra số vòng quay theo điều kiện cho bảng 6.5, tài liệu [7]: nd ≤ ngh Theo bảng 6.5, tài liệu [7], với t = 15,875 mm, số vòng quay giới hạn đĩa dẫn lên đến 2200 vòng/phút Như thỏa điều kiện bền Định khoảng cách trục – Số mắc xích: 47 Khoảng cách trục: a = (30 - 50).t Lấy a =30 t = 30.15,875 = 476,25 [mm] Số mắc xích: x = 2a/t + (Z1 +Z )/2+(Z -Z1 ) t / ( 4π a ) x = 2.476, 25 /15,875 + (28 + 35) / + (35 − 28) 15,875 /(4.3,142.476, 25) x = 91,5 Chọn số mắt xích chẵn: x = 92 Tính xác số khoảng cách trục theo số mắc xích vừa tính: a = 0, 25t{x-0,5(Z1 +Z )+ [x-0.5(Z1 +Z )]2 − 2[( Z1 − Z ) / π ]2 } a = 479,8 [mm] Lấy a = 480 [mm] Để tránh xích bị căng mức, ta giảm a lượng: ∆a = 0,003.a = 1, 44 [mm] => a = 478,56 [mm] Số lần va đập xích: Z n 28.48 i= d = = 0,97 15.x 15.92 Thỏa điều kiện: i ≤ [i]=50 Đường kính vòng chia đĩa xích: [mm] Đĩa dẫn: d1 = t / sin(π / Z1 ) = 141,8 [mm] Đĩa bị dẫn : d1 = t / sin(π / Z ) = 177 Chọn bề rộng xích: Theo bảng 5.2, tài liệu [8], ta chọn: b = 20 [mm] ; B = 6,48 [mm] Lực tác dụng lên trục: 60.107.k x N P= [N] Z1.t.n1 Với: k x = 1,05 : hệ số kể đến trọng lượng xích => P = 725 [N] V THIẾT KẾ TRỤC DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI 48 • Tính lực tác dụng lên tang dẫn: Lực nhánh khỏi tang dẫn: Sr = Lực nhánh vào tang dẫn: Sv = kdt W0 [N] e µα − kdt W0 e µα e µα − Lực kéo xác định sau: N η 1000 W0 = V [N] [N] Trong đó: N = 0,75 [kW]: công suất động η = 0,9 : hiệu suất truyền trạm dẫn V = 0, [m/s] α0 = π µ = 0,2 kdt = 1,2 : gốc ôm băng tang dẫn : hệ số ma sát băng tang : hệ số xét đến khả dự trữ ma sát băng tang Thay giá trị vào công thức, ta suy ra: W0 = 1350 [KW] Sr = 1853,8 [N] Sv = 3474 [N] Vậy tổng lực tác dụng lên tang dẫn là: = 5328,8[N] P = Sr + Sv Bề rộng băng: 400 [mm] Chọn bề rộng tang: 500 [mm] Khoảng cách hai ổ: 580 [mm] Ta coi lực phân bố suốt chiều dài hai ổ bi đỡ tang Do lực phân bố đơn vị chiều dài là: q= P 5327,8 = = 9,18 [N/mm] Lt 580 49 [...]... ra, ứng dụng trong máy đập hàm 4 phương pháp đập nghiền cơ bản 3 Các sơ đồ đập nghiền Chu trình hở: vật liệu chỉ qua máy đập nghiền 1 lần ♦ Dùng cho đập thô và trung bình ♦ Nếu vật liệu có lẫn các hạt có kích thước phù hợp với yêu cầu người ta có thể sàn phân loại trước rồi mới tiến hành đập SƠ ĐỒ CHU TRÌNH HỞ Chu trình kín: vật liệu có thể qua máy đập nghiền nhiều lần ♦ Sản phẩm sau khi đập nghiền được... nghiền nhiều lần ♦ Sản phẩm sau khi đập nghiền được sàn phân lọai để tách các hạt thô quay về đập nghiền tiếp tục 12 ♦ Năng suất của quá trình đập nghiền tăng, giảm chi phí năng lượng ♦ Áp dụng khi yêu cầu kích thước hạt có độ đồng nhất cao, hay nghiền mịn SƠ ĐỒ CHU TRÌNH KÍN 4 Một số tính chất cơ bản của vật liệu Độ bền và độ cứng ♦ Độ bền của vật liệu đặc trưng cho khả năng chống phá hủy của chúng... và sau khi đập Phân loại các máy đập nghiền (II.7) 15 Tùy theo chỉ tiêu đánh giá người ta có thể phân loại các máy đập nghiền theo nhiều các khác nhau 1 Căn cứ vào kích thước sản phẩm Người ta qui ước chia quá trình đập nghiền thành các giai đoạn sau: Giaiđoạn Đập thô Đập trung bình Đập Đậpnhỏ Đập mịn Nghiền thô Nghiền Nghiền mịn Kích thước sản phẩm (mm) >100 100 – 30 30 – 3 3 – 0,5 0,5 – 0,1 15%) vì... cần bằng máy c Cấu tạo chi tiết máy đập búa: 21 Tùy theo từng loại máy, loại vật liệu đem đập, yêu cầu của vật liệu khi ra khỏi máy mà máy đập búa có cấu tạo rất khác nhau Trong khuôn khổ ĐAMH này chỉ trình bày cấu tạo chi tiết của máy đập búa 1 rôto nhiều đĩa búa có búa lắp lỏng là loại máy mà ta sẽ thiết kế Các bộ phận chính của máy được mô tả như ở hình vẽ: MẶT CẮT DỌC VÀ NGANG MÁY ĐẬP BÚA Một số... thuyết thể tích thì công cần thiết để phá vỡ vật liệu bằng: σ 2 V A= [ N m] 2.E (IV.7) Như vậy, điều kiện để búa đập vỡ vật liệu sẽ là: ∆E ≥ A (IV.8) m.v12 σ 2 V 2 ( 1 − ε ) ≥ 2.E 2 (IV.9) Tức là: Từ đây, tìm được khối lượng búa đập, bằng: σ 2 V m≥ [ kg ] E.v12 ( 1 − ε 2 ) σ 2 Dh3 [ kg ] E.v12 ( 1 − ε 2 ) V - thể tích của vật liệu đem đập [m3] m≥ (IV.10) (IV.11) Dh - đường kính hạt vật liệu [m] E – môdun... tính chất của vật liệu nghiền và điều kiện chế tạo, ta chọn loại búa tạo bậc có 2 lỗ treo vì nó có các ưu điểm sau: + Đơn giản, dễ chế tạo + Hệ số sử dụng cao vì nó có thể trở đầu búa khi bị mon do quá trình va đập với hạt vật liệu II Xác định chiều dài búa: Theo tài liệu [4]: L = (0.4 ÷ 0.5) Dr = 167 ÷ 208.75 2 (IV.14) Chọn L = 180 III Xác định số búa nghiền: Số búa nghiền được xác định theo công thức:... Trong đó: N=21440 [W] : Công suất máy nghiền k : hệ số phụ thuộc vào vận tốc búa Với V = 35 [m/s] ta có: k = 0.16 m = 2 [kg] : Khối lượng 1 búa V = 35 [m/s] 30 n = 800 [vòng/phút] Thay các giá trị vào, ta tìm được: i = 8,2 Chọn số búa: VII i=8 Các kích thước còn lại của búa: Chọn bề dày của búa: δ = 15 [mm] Bề rộng búa được xác định bởi công thức: b= m = 100[mm] ρ 160.δ THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI 1 Hệ thống ... quản lý rác thải rắn 1.2 Các kỹ thuật xử lý chất thải rắn sinh hoạt: Các công nghệ chủ yếu thực để xử lý rác thải sinh hoạt bao gồm:  Công nghệ phân loại rác thải: Tách lọc hỗn hợp rác thải. .. Công nghệ lý, để xử lý đóng rắn phế thải trơ vô thành sản phẩm hữu dụng, hạn chế chôn lấp 4 Nguyên lý phân loại rác thải sinh hoạt Nguyên lý xử lý tài nguyên hóa phế liệu thu hồi từ rác thải 2.1... Công nghệ hóa lý, để xử lý tái chế phế thải dẻo thành nguồn nguyên liệu sản phẩm hữu dụng • Công nghệ hóa nhiệt, để xử lý, đốt chất hữu khó phân hủy • Công nghệ hóa sinh, để xử lý chất hữu dễ