Bài tập lớn thiết kế máy biến áp ngâm dầu ba pha

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI BÀI TẬP LỚN THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP NGÂM DẦU BA PHA GV hướng dẫn : TH.S Nhóm SV thực :T.h Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Nội dung thực : Phần : Thiết kế Trình tự thiết kế : Chương : Tính toán kích thước chủ yếu máy biến áp Chương : Thiết kế mạch từ Chương : Tính toán dây quấn Chương 4: Tính toán tham số không tải Chương 5: Tính toán cuối mạch từ Chương : Tính toán nhiệt máy biến áp Chương 7: Kết cấu máy biến áp *Nhiệm vụ thiết kế : Thiết kế máy biến áp điện lực bap ngâm dầu công suất 250KVA Các số liệu ban đầu : -Dung lượng S = 250 KVA -Điện áp UCA/UHA = 10/0.4 KV -Tần số f=50hz -Tổ nối dây nối Δ/γ -Dòng điện không tải : I0= 1.7% -Tổn hao không tải ΔP0= 640 W -Tổn hao ngắn mạch ΔPn= 3000 w -Điện áp ngắn mạch : Un= 4% Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Phần : Tính toán kích thước chủ yêu MBA A: Xác định thông số MBA Dung lượng pha Sf = = = 83.3 KVA [2.1] Trong m=3 : số pha MBA S=250KVA : công suất đặt định mức MBA 2.Công suất trụ Dung lượng trụ : S’ = = = 83.3 KVA [2.2] Trong : t =3 số trụ tác dụng (trụ có dây quấn) S = 250 KVA Dòng điện định mức 3.1:Phía cao áp (CA) I2 ( A) [2.3] Thay số Sdm =250 KVA công suất định mức MBA U1đm=10KV điện áp phía cao áp Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 I1= = 14,4 A 3.2,Phía hạ áp : I2 = A [2.4] Tượng tự phía cao áp ta thay số : Sđm =250 KVA , U2đm = 0.4 Kv I2= = 360,8 A Dòng điện pha định mức +Phía cao áp nối Δ : If1= = =8.31 A +Phía hạ áp nối γ : If2=I2 = 360,8A Điện áp đinh mức +Phía cao áp nối Δ : Uf1= UCA=10kv +Phía hạ áp nối γ : Uf2= = = 0.231 Kv 6: Điện áp thử dây Ta tra bảng 2-Trang 189 -TL1 Chú thích : dây quấn MBA dầu khô có cấp điện áp làm việc đến 1kv có Ut=5KV +Dây quấn CA : Với cấp điện áp 10KV -> Ut1= 35 KV +Dây quấn HA :Với cấp điện áp 0,4kv-> Ut2= kv Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 B: Chọn số liệu xuất phát tính toán kích thước chủ yếu 1: Chiều rộng rãnh từ tản dây quấn CA HA +Chiều rộng quy đổi từ trường tản ar= a12 + [2.5] +Tra bảng 19-Trang 188-TL1 Với điện áp thử phía CA Ut= 35 Kv Ta có a12=0,9 cm : Khoảng cách cách điện cuộn CA HA δ12=0,3 cm : Chiều dày ống Trong rãnh a12 đặt ống dày δ12=0,3 cm k 10-2 Ta có : [2.6] Trong : Thay số S’=83,3 kv : Dung lượng trụ (Tra bảng 12 _Trang 185-TL1) Ta có hệ số K với MBA ba pha ngâm dầu , dây quấn đồng với cấp điện áp CA 10kv chọn : K= 0,63 Thay số vào [2.5] ta = 0,63 10-2 = 0,019 m ar= a12 + = 0,009 + 0.019 = 0,028 m Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 2, Hệ số quy đổi từ trường tản -Hệ số thường thay đổi thường lấy: Kr = 0,95 3, Các thành phần điện áp ngắn mạch +Thành phần tác dụng điện áp ngắn mạch Unm% = = = 1,2% [2.7] Trong : Pn =3000w Tổn hao ngắn mạch Sđm =250 KVA công suất định mức MBA +Thành phần phản kháng điện áp ngắn mạch Unx% = [2.8] Thay số Un = 4% : Điện áp ngắn mạch Unm = 1.2% Ta Unx% = 3,82% Chương : Thiết kế mạch từ 2.1 : Chọn Tôn SILIC -Lõi sắt phần mạch từ MBA , phần dẫn từ thông MBA Do thiết kế cần cho thoả mãn nhu cầu , tổn hao sắt phụ nhỏ , dòng điện Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 không tải nhỏ ,lượng tôn silic làm hệ số lấp đầy củ lõi sắt lớn Mặt khác lõi sắt nơi mà gắn nhiều phận khác : Dây quấn , giá đỡ dây dẫn , số MBA gắn nắp máy để nâng cẩu toàn lõi sắt khỏi vỏ sửa chữa Hơn lõi sắt chịu đựng ứng lực học lớn bị ngắn mạch dây quấn -Để yêu cầu với mạch từ thoả mãn việc chọn tôn silic quan trọng , với tôn silic có độ dày , thành phần silic ? Khi tôn silic có thành phần silic tôn cao tôn bị dòn , độ đàn hồi Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 -Ta chọn loại tôn cán lạnh loại tôn có ưu điểm vượt trội khả dẫn từ giảm hao mòn so với tôn cán nóng Tôn cán lạnh loại tôn có vị trí xếp tinh thể không đổi có tính dẫn từ không đẳng hướng , suất tổn hao giảm từ 2->2,5% lần so với tôn cán nóng Độ từ thẩm thay đổi theo thời gian dùng tôn cán lạnh cho phép tăng cường độ từ cảm lõi thép lên tới (1,6->1.65) T tôn cán nóng (1,4->1.45)T Từ giảm tổn hao máy , giảm trọng lượng kích thước máy , đặc biệt giảm tối đa chiều cao MBA , thuận lợi cho việc chuyên chở Tuy nhiên giá thành tôn cán lạnh có cao so với việc giảm tổn hao trọng lượng người ta tính kinh tế loại MBA chế tạo tôn cán nóng Theo bảng 11-Trang 185-TL1 ta chọn tôn cán lạnh mã hiệu 3405 có chiều dày 0.35mm Công suất máy biến áp 250KVA BT = 1,55->1,65 Ta chọn từ cảm trụ BT=1,58 T (Tela) [Tra bảng 6-Trang182-TL1] , -Chọn : hệ số KG=1,025 ép trụ nêm với dây quấn , ép gông xà ép, bulong đặt phía gông 2.2: Cắt thép -Do ta sử dụng tôn cán lạnh có tính dẫn từu không đẳng hướng nên việc ghép nối trụ gông thực kiể mối Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 nối vuông góc tôn cán nóng góc ép nối #0 lớn làm tăng tổn hao sắt (hình 2.1a) mà ta phải dùng mối nối nghiêng phải cắt vát tôn hình 2.2 góc #0 nhỏ tổn hao sắt giảm đáng kể(hình 2.1b) Hình 2.1 : Mối nối gông trụ a: mối nối thẳng Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 b:Mối nối chéo Hình 2.2: Lá tôn cắt vát Khi tôn sử lý xong ta phải xử lí cho tốt bavia , ta phải ủ lại tôn vừa cắt xong tinh thể kim loại vết cắt trở lại định hướng ban đầu Các thép kĩ thuật điện sau sơn phủ cách điện mặt trước ghép chúng lại với 2.3 : Tính chọn sơ mạch từ 1: Chọn số bậc thang trụ Tra bảng 4_Trang 181_TL1 : +Chọn hệ số chêm kín Kc=0,928 +Đường kính trụ d=0,22m Số bậc thang trụ bậc Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Ta coi dây quấn CA khối có hai mặt tiếp xúc với dầu qua tính toán cho thấy nhiệt độ phân bố dây quấn có dạng parabol Với chỗ nóng dây quấn có nhiệt độ , mặt dây quấn xác định hiệu (–) =– Ở dây quấn rãnh dầu ngang dây quấn có rãnh dầu dọc ống cách điện, theo (6-3b TL1) =–= () Trong đó: a: chiều dày dây quấn CA : a = = 128,6 mm p: tổn hao đơn vị thể tích dây quấn - Đối với dây đồng: p==1,68 (W/) theo 6-4a Với: = 1,692 (A/): mật độ dòng điện dây quấn CA d == 2,5 mm : đường kính dây dẫn d’ = d +2δ = 2,8 mm: đường kính dây dẫn kể cách điện phía = 2.0,12 cm : chiều dày cách điện lớp (theo bảng 26-TL1) =1,68 = 1,22 : suất dẫn nhiệt trung bình tính theo (6-5 TL1) Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 = (W/) : suất dẫn nhiệt cách điện lớp, tra bảng 54 theo vật liệu cách điện lớp giấy cáp tẩm dầu : = 0,0017 (W/) λ: suất dẫn nhiệt bình quân quy ước dây quấn, theo (6-6 TL1) λ= (W/) : suất dẫn nhiệt lớp cách điện dây dẫn, dây dẫn dùng băng vải tẩm sơn cách điện =0,0025 (W/) (theo bảng 54-TL1) = = = 0,12 • λ == 10,3 (W/) == 3,09 (W/) == Trên thực tế dây dẫn tròn người ta thường không quan tam đến điểm có nhiệt độ nóng mà quan tâm chủ yếu đến nhiệt độ trung bình, thường khoảng 2/3 nhiệt độ chênh toàn phần ==.0,82= Nhiệt độ chênh mặt dây quấn với dầu a) Tính cho phía HA Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Hiệu số nhiệt độ phụ thuộc vào tổn hao dây quấn thường xác định theo công thức kinh nghiệm gần Ở dây quấn dùng hình chữ nhật có rãnh dầu ngang nên = °C (6.10b - TL1) -: Hệ số kể đến tốc độ chuyển động dầu dây quấn phụ thuộc vào hệ thống làm lạnh Đây làm lạnh tự nhiên nên =1 -: Hệ số chiếu cố đến trường hợp dây quấn HA nên dầu đối lưu khó khăn làm dây quấn HA nóng hơn, đó: =1: dây quấn CA nằm ngoài, HA nằm -: Hệ số chiếu cố đến đối lưu khó khăn dầu bề rộng (hay làm chiều cao) tương đối rãnh dầu ngang Do /a=5/13,9 nên theo bảng 55-TL1 ta chọn =0,8 -q=700,72 (W/): mật độ dòng nhiệt bề mặt dây quấn HA =1.1.0,8.0,35.=14,27°C b) Tính cho phía CA Dùng dây dẫn tròn rãnh dầu ngang =k °C k = 0,285 : hệ số 0,6 : số luỹ thừa kinh nghiệm Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 : mật độ dòng nhiệt bề mặt dây quấn CA:theo (6-2 TL1) = = = 719,94 W/ => =0,285=14,76°C Nhiệt độ chênh lệch trung bình dây quấn dầu =+ (6-11 TL1) Dây quấn HA: =+=0,62+14,27=14,89°C Dây quấn CA: =+=0,55+14,76=15,31°C Nhiệt độ chênh dầu rãnh thùng Cách tính nhiệt độ chênh lệch cúng tương tự nghĩa phụ thuộc mật độ dòng nhiệt qua mặt cách thùng công thức mục C6 thường nhiệt độ chênh không 36°C, sơ lấy =3°C Nhiệt độ chênh vách thùng không khí Nhiệt độ từ vách thùng truyền không khí xung quanh theo đường, phận truyền theo phương pháp đối lưu, phận truyền hteo phương pháp xạ Việc tính toán nhiệt cho nửa vách thùng không khí liên quan đến việc tính toán mặt xạ đối lưu thùng, tới ta tính toán thùng vào nhiệt độ đo cho phép dây quấn không khí Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Cuối tìm nhiệt độ chênh thùng không khí Trị số phải kiểm tra xem lại có đạt nhiệt độ chênh cho phép không Nếu đạt ta chọn sơ =40°C II Tính toán nhiệt thùng dầu Như ta biết, thùng dầu đồng thời vỏ máy MBA, có đặt chi tiết máy quan trọng sứ dây quấn CA HA, ống phóng nổ, bình giãn dầu… Vì thùng dầu yêu cầu đảm bảo tản nhiệt tốt phải đảm bảo tính điện (như đảm bảo khoảng cách cho phép dây quấn với thùng), có độ bền học đảm bảo, chế tạo đơn giản có khả rút gọn kích thước bên Việc tính toán theo yêu cầu tản nhiệt, sau kiểm tra lại xem yêu cầu cần tản nhiệt 12 Chọn loại thùng dầu Căn vào bảng 57 dung lượng MBA S =250 KVA Ta chọn loại thùng vách thẳng có tản nhiệt kiểu ống thẳng (kiểu ống góp) có kích thước hình vẽ Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Để đảm bảo cho m.b.a tản nhiệt tốt loại thùng có tản nhiệt kiểu ống, đặc biệt kiểu ống thẳng sử dụng phổ biến thực tế Mục đích việc chế tạo thùng có tản nhiệt kiểu ống thẳng vừa chế tạo đơn giản, vừa bố trí chu vi thùng dầu thuận tiện cácloại tản nhiệt khác tốn công uốn, khoan lỗ vách thùng, hàn trực tiếp hay bắt vào thùng mặt bích tuỳ theo công suất Mặt khác loại thùng dảm bảo làm tăng diện tích bề mặt toả nhiệt để giảm bớt nhiệt độ từ dây quấn, dầu không khí qua vách thùng nhờ phương pháp xạ đối lưu 13 Chọn kích thước tối thiểu bên thùng a Chiều rộng tối thiểu thùng là: B= Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 (6.14) Đối với MBA ba pha cấp điện áp 10/0,4 KV Trong đó: + =0,47m đường kính dây quấn CA + =23(mm): khoảng cách dây dẫn đến vách thùng cuộn CA (theo bảng 31-TL1 với =55KV) + =23(mm): khoảng cách từ dây dẫn dây quấn CA đến phận nối đất (theo bảng 31-TL1 với =55KV) + =33(mm): khoảng cách dây dẫn không bọc cách điện dây quấn HA đến mặt dây quấn CA + =25(mm): khoảng cách từ dây quấn dây quấn HA không cách điện đến vách thùng + : Đường kính dây dẫn có bọc cách điện dây quấn CA: =25mm + : Đường kính dây dẫn có bọc cách điện dây quấn HA: =10mm Như B=0,47+(23+23+25+33+25+10).=0,609(m) Để tâm trụ MBA ta lấy B=0,6m b Chiều dài tối thiểu thùng A=2.C++2 Trong đó: Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 (6.15) : Là khoảng cách dây quấn CA vách thùng =++=(33+10+25).=0,068m (6.93) C=0,48m khoảng cách hai tâm trụ cạnh D’’=0,47 Thay số vào ta được: A=2.0,48+0,47+2.0,068=1,566(m) c Chiều cao thùng H=+ (6.18) : Là chiều dài từ thùng đến hết chiều cao lõi sắt =+2+n (6.19) =0,3825(m) n=0,04m: Chiều dày lót gông : chiều cao gông gần tính = =2.8,9=17,8 cm : chiều rộng gông • Vậy: = 0,144 m =0,3825+2.0,144+0,04=0,7105(m) Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 : Là khoảng cách tối thiểu từ gông đến nắp thùng theo bảng 58 ta chọn=0,4m Nhưng để đảm bảo tản nhiệt tăng lên 1,5 lần = 1,5.40 = 60 cm Ta được: H=0,7105+0,6=1,3105(m) 14 Chọn số tản nhiệt: Để phù hợp với kích thước thùng tăng diện tích xạ đối lưu ta chọn tản nhiệt kiểu ống thẳng 15 Sơ tính diện tích bề mặt xạ đối lưu thùng a Diện tích bề mặt xạ thùng Đối với thùng có đáy ô van =.K (6-21 TL1) Trong đó: =[2.(A-B)+Π.B].H (bề mặt đối lưu thùng phẳng) =[2.(1,566-0,609)+3,14.0,609].1,3105=5,014() Ta chọn K=1,5: Hệ số ảnh hưởng hình đáy mặt thùng ( theo bảng 59-TL1) Vậy =5,014.1,5=7,52() b Bề mặt đối lưu thùng, vào tổng tổn hao, vào nhiệt độ chênh vách thùng môi trường xung quanh ta xác định bề mặt đối lưu thùng theo công thức sau: = – 1,12.() Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 (6-22 TL1) Trong đó: =+=688+2266,927=2954,927(W): tổn hao không tải ngắn mạch MBA =7,52 : diện tích bề mặt xạ : Là nhiệt độ chênh thùng dầu so với không khí xung quanh Ta vào điều kiện sau để chọn cho thỏa đáng Ta biết nhiệt độ chênh lâu dài cho phép dây quấn HA so với môi trường xung quanh tải định mức 60°C độ chênh trung bình dầu không khí không quá: =60°C =60° - 15,31=44,69°C Với nhiệt độ chênh trung bình dây quấn CA (ta lấy giá trị lớn hai dây quấn) Do nhiệt độ chênh lệch thùng không khí tính sau: = - =44,69-6=38,69°C : nhiệt độ chênh dầu với thùng, ta lấy 6°C Ta kiểm tra điều kiện + )60°C 60°C Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Với =1,2 hệ số xác định tỷ số nhiệt độ chênh dầu không khí lúc lớn với trị số trung bình Ta có 1,2.44,69=53,63°C60°C thỏa mãn Như sơ ta tính =38,69°C Thay số liệu vào công thức (6.97) ta = – 1,12.7,52=4,44() 16 Xác định khoảng cách tâm ống góp tản nhiệt () phải thoả mãn điều kiện ≤ H - 34 cm • =131,05-34=97,05 (cm) Theo điều kiện dựa vào bảng 63 ta chọn tản nhiệt có dãy ống có số liệu sau: • • • • • • Khoảng cách tâm ống dưới: A1 = 90 cm Khoảng cách tối thiểu tâm trục mặt bích tản nhiệt đến mặt phẳng mặt phẳng thành thùng c1 c2 tương ứng 8,5 10 cm Bề mặt đối lưu ống: = 2,733 Trọng lượng tản nhiệt không kể dầu: = 41,14 kg Trọng lượng dầu tản nhiệt: = 30 kg Bề mặt đối lưu hai ống góp: = 0,34 17 Xác định lại bề mặt đối lưu thực tế thùng: = + + + Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 (theo 6-46 TL1) Trong đó: a : bề mặt đối lưu thùng phẳng nắp ==[2.(A-B) + Π.B].H + 0,5 () Theo công thức (6-27 TL1) Với : diện tích bề mặt nắp thùng dầu: = ( + ( – )) () Theo 6-28 TL1 Ở + : chiều rộn nắp thùng ( cm) + = B + 2.bv = 60,9 +2.5 = 70,9 cm + = cm: chiều rộng vành nắp thùng, (thường 0,04 0,10m) : chiều dài nắp thùng = A + = 156,6+2.5 = 166,6 cm   = ( +70,9.(166,6 – 70,9)) =1,073 () =[2.(1,566-0,609)+3,14.0,609].1,3105 +0,5.1,073 =5,55 () Trong : +: hệ số hình dáng thùng, tra bảng 56 ta có = 1,0 += 1,073 + = 1,0 : hệ số hình dáng nắp thùng Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 =6.2,733 : diện tích bề mặt ống tản nhiệt + =1,26 : hệ số hình dáng ống, thùng có tản nhiệt ống thẳng + = 6.0.34 :là diện tích ống góp tản nhiệt ống góp tròn + =1,4 : hệ số hình dáng ống góp + =5,55.1,0+1,073.1,0+6.2,733.1,26+6.0,34.1,4=30,14 18 Nhiệt độ chênh trung bình mặt ống không khí: =[==16,07°C Theo công thức :(6-47 TL1) 19 Nhiệt độ chênh trung bình dầu sát vách thùng vách thùng: =.0,165 °C (6-48 TL1) = + = 5,55+6.2,733=21,95 Là tổng bề mặt đối lưu vách thùng phẳng nắp thùng, ống tản nhiệt không kể đến điều kiện đối lưu tốt hay xấu => =0,165.=3,21 °C 20 Nhiệt độ chênh trung bình dầu môi trường xung quanh: Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 =+=16,07+3,21=19,28°C Theo công thức (6.103_TL1) 21 Nhiệt độ chênh lớp dầu bên môi trường xung quanh: =1,2.=1,2.19,28=23,136°C60°C thõa mãn 22 Nhiệt độ chênh dây quấn với môi trường: Dây quấn HA: =+=0,62+14,27=14,89°C Dây quấn CA: =+=0,55+14,76=15,31°C Dây quấn HA: =+=14,89+19,28=34,17°C60°C Dây quấn CA: =+=15,31+19,28=34,59°C60°C Vậy nhiệt độ chênh lớp dầu dây quấn phạm vi cho phép The End Thanks you for watching !! Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 [...]... đối với MBA dầu hai đầu dây quấn +Tra bảng ta chọn : a =1,36 b= 0,4 7, Hệ số kf đối với máy biến áp ngâm dầu ba pha Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Tra bảng 15-Trang 186 TL1 :chọn trị số Kf = 0,93 8, Hệ số tối ưu β Để xác định hệ số tối ưu ta cần xác định số liệu và các đặc tính cơ bản của MBA , ta tính các hệ số A = 0.507 [2.11] Trong đó : +Dung lượng trong mỗi trụ S’= 83.3 KVA +Tần số MBA f=50Hz... +Điện áp phản kháng ngắn mạch Unx = 3.82% +Hế số Kr = 0.96 +Từ cảm BT= 1.58 T +Hệ số lợi dụng của lõi sắt K1= 0,891 +Trị số hướng dẫn a= 1,36 Thay số vào ta được : A =0.507 - 0,14 Đối với các MBA 3pha ngâm dầu 3pha dùng tôn cán lạnh ta có công thức tính các hệ số : Trích dẫn công thức 2.43+2.44 Trang 44-TL1 Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 A1=5,633 K1.a [2.12] A2=3.6 K1.l02 [2.13] Thay số ta được... của MBA (Theo lý thuyết đã cho) + là điện áp mỗi vòng dây Thay số vào công thức (3.3) được : ∆tb =0,746.0,93 104= 2,69.106 (A/m2) Nghiệm lại giá trị ∆tb theo bảng 37_Trang 201_TL1 Với công suất định mức S=250KVA tra được ∆tb = 2,2 3.5 A/mm2 Như vậy ∆tb =2.69 (A/mm2) thỏa mãn yêu cầu 4.Tính tiết diện vòng dây sơ bộ T2= (3.4) Trong đo : +If2=360,8 A điện áp đinh mức phía hạ áp ... 2-49a+2-50a _Trang 45 TL1 ta có : B1= 2,4 K1.KG.(a+b+e) KG [2.14] B2= 2,4 K1.KG.(a12+a22) KG [2.15] Trong đó các hệ số +Hệ số tăng cường gông KG= 1,025 + Trị số hướng dẫn: b=0,46 +Hệ số A=0,14 e=0.41 (MBA ba pha) a12 + a22 = 9 + 10 = 19 mm=0,019m Thay số ta được B1= 2,4 0,891.1,025.(1,36+0,46+0,41)=134,815 B2=2,4 0,891.1,025.0,019 = 8,19 -Trọng lượng dây quấn Gdq= Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 ( Kg... so sánh với các thông số bài ra và tính toán : +S=250 KVA : công suất định mức MBA +If2=360,8 A dòng điện dây quấn HA +Uf2=231 V : Điện áp phía HA +T2=134,126 mm2 : tiết diện vòng dây sơ bộ +Ta chọn kết cấu dây quấn phía HA , kiểu dây quấn hình ống hai lớp dây dẫn hình chữ nhật +Số đệm cách điện giữa mỗi ba nh dây là 8 (Tra bảng 30 TL1_Trang 197) Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 5.1: Số... [i0x]= 1,7% -Gía thành sử dụng vật ( Ctd ) liệu tác dụng nhỏ nhất mà vẫn đảm bảo yêu cầu kĩ thuật và an toàn của MBA Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Nhận xét :Lựa chọn β dựa vào những thông số kĩ thuật của máy biến áp : Trị số β ảnh hưởng rất rõ rệt tới đặc tính kỹ thuật và kinh tế của MBA Với những trị số β khác nhau thì tỉ lệ trọng lượng sắt và đồng khác nhau , nếu β tăng lượng sắt tăng lên , dây... 0.142 x2= 0,0139.x2 9.2*Tổn hao không tải của MBA P0 = pT.GT + pG.GG [2.18] Trong đó :+ pT.GT Tổn hao trong trụ + pG.GG Tổn hao trong gông + Hệ số phụ (đối với tôn cán lạnh có thể lấy =1,25) +PT=1,112 (W/Kg) ; pG=1,038 (W/Kg) là suất tổn hao trong trụ và gông ->Thay số ta được : P0= 1,25.1,112.GT + 1,25.1,038.GG =1,39GT+ 1,2975.GG 9.3*Công suất từ hoá lõi thép MBA Q0=.(QC + Ql + Qδ) VA [2.19] +Trong đó... sắt làm lõi Tra bảng 16 Chuong5TL1 Vậy Cdq = 1,06.1.71.Gdq=1,8126 =1,8126 = 9.4*Thành phần phản kháng của dòng điện không tải I0x= (%) [2.25] Trong đó : Q0 công suất từ hoá lõi thép MBA S=250KVA : Công suất định mức MBA 9.5*Mật độ dòng điện trong dây quấn Δ= [2.26] Trong đó : Kf = 0.96 Gdq Trọng lượng dây quấn Pn =3000 : công suất tổn hao ngắn mạch Chọn K= 2,4: Hệ số phụ thuộc vào điện trở suất của... dùng trong các trường hợp tỷ lệ kích thước dây ở trong pha m vi 1,3 ... : Tính toán kích thước chủ yêu MBA A: Xác định thông số MBA Dung lượng pha Sf = = = 83.3 KVA [2.1] Trong m=3 : số pha MBA S=250KVA : công suất đặt định mức MBA 2.Công suất trụ Dung lượng trụ... điều chỉnh điện áp Các đầu phân áp được nối vào các cực đổi nối pha Ở ta lựa chọn điều chỉnh điện áp CA bằng tay M.B.A được cắt khỏi lưới điện (điều chỉnh điện áp không kích... a=d12/d dây quấn đồng +Trị số hướng dẫn b=2.a2/d MBA dầu hai đầu dây quấn +Tra bảng ta chọn : a =1,36 b= 0,4 7, Hệ số kf máy biến áp ngâm dầu ba pha Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Tra bảng