CÔN RĂNG THẲNG ĐAI THANG phần tổng quan inbox để nhận bản vẽ

PHN I: TNH NG HC H DN NG I Chn ng c: Xỏc nh cụng sut cn thit ca ng c: (1) Trong ú: Cụng sut cn thit Cụng sut tớnh toỏn Hiu sut ca h dn ng + Tớnh : = (kw) = 11000.0,55 1000 = 6,05 (kw) + Tớnh : = = 0,99.0,95.0,95.0,98 = 0,86 Trong ú: Hiu sut khp ni trc Hiu sut ln Hiu sut bỏnh rng cụn rng thng Hiu sut b truyn Hiu sut trt (Bng 2.3 trang 19/TL1) Thay vo (1) ta c: = 3,22 0,86 = 7,03 (kw) Xỏc nh s vũng quay ng b: S vũng quay s b ca ng c: = (2) Trong ú: Tc quay ca trc cụng tỏc (v/ph) H s truyn tng + Tớnh : 60000.0,55 3,14.160 = = = 71,65 (v/ph) Trong ú: V Vn tc bng ti (m/s) D: ng kớnh tang (mm) + Tớnh : = = 5.4=20 Trong ú: Theo bng 2- Trang 21/ 1, ta chon s b = T s truyn hp gim tc = T s truyn thang (Bng 2.4 trang 21/Q1) Thay vo (2) ta c: = 71,65.20=1433(v/ph) Chn ng c: =7,03kw) 1433(v/ph) Ta chon: Kiu ng c: 4A132S4Y3 Cụng sut: 7,5(kw) = 1455 (v/ph) : 0,86 : 2,2 (Bng P.13- trang 237/TL1) II == = 1455 71,65 Phõn phi t s truyn: = 20,3 Chon =5 VyUbr= III 20,3 = 4,06 Tớnh thụng s hỡnh hc v lp bng tớnh: Tớnh thụng s ng hc: + Ta cú: == 7,5(kw) == 1455(v/ph) 7,5 1455 + == 9,55 =9,55 = 64521.16 N.mm = = 7,5.0,95.0,99=6,15(kw) == 1455 = 291(v/ph) 6,15 291 + = 9,55 =9,55 =463763,7 (N.mm) = = 6,15.0,99.0,95=5,78(kw) == 291 4, 06 = 71,6(v/ph) 5,78 71,6 = 9,55 =9,55 = 1840997,1 (N.mm) Lp bng: Trc ng c I II Cụng sut P ,Kw 7,5 6,15 5,78 T s truyn U S vũng quay N , v/ph 1455 291 71,6 Momen xon T , N.mm 64521,16 463763,7 1840997,1 T.S 4.06 PHN II: TNH TON CHI TIT A THIT K B TRUYN: I B truyn det: 1.1,Chn loi Cn c cụng sut ng c P = 7,5kw, t s truyn U = v iu kin lm vic ờm Loi l i vi cao su 2.2,Xỏc nh cỏc thụng s b truyn 2.2.1,ng kớnh bỏnh nh Tc Theo cụng thc thc nghim ta cú : d1 = (5.2 6.4) ú : mụmen xon trờn trc ng c T1 = 64521,16.mm ng kớnh bỏnh nh d1 d1 = (5.2 6.4) 64521,16 =217,02 267,1 mm Theo tiờu chun bng 15_tp bng tra chi tit mỏy ta chon :d1 = 225 mm 2.2.2,ng kớnh bỏnh ln d2 = d1 U d = 225.5 0,01 = 1252,27 mm Theo tiờu chun bng 15_ bng tra chi tit mỏy ta chon :d2 = 1250 mm T s truyn thc t : Utt= d2 1250 = d (1 ) 225.(1 0.01) = 5.61 Sai lch t s truyn : U = U U tt 5,61 100 = 100 = 1, U % < 5% m bo 2.2.3,Khong cỏch trc v chiu di khong cỏch trc : a (1,5 2)( d1 + d ) =1,5.(225 + 1250) = 2212,5 mm chiu di : = 2a + (d d1 ) 3,14.(1250 + 225) (1250 225) (d1 + d ) + = 2.2212,5 + + 4a 4.2212,5 L = 6860,64 mm tng dõy lờn mt lng l = 139,36 mm d ni ai.Vy chiu di ca l L = 7m i= Nghim v tui tho : v L Vi chiu di ca L = 7m tc v = i= 8,435 = 1,205 < d1.nc 3,14.225.1455 = = 8, 435m / s 60.103 60.103 m bo bn ca Nghim gúc ụm 1: = 180 57 d d1 1250 225 = 180 57 = 153,6 a 2212,5 > [ ] = 150 Tha iu kin gúc ụm 2.3,Xỏc nh tit din Din tớch tit din dt c xỏc nh t ch tiờu v kh nng kộo ca : A = b. = Ft k F k b= t [ F ] [ F ]. Trong ú : l chiu dy ca ai.Vi vi cao su 1 225 d1 = = 5,625mm d 40 40 40 Theo bng tra 4.1_TTTKHTDCK ta chon Lc vũng Ft = 1000.Pct V =6 z=4 Vi tc V = d1.nc 3,14.225.1455 = = 8, 435m / s 60.103 60.103 Ft = 1000 Pc 1000.7,5 = = 652 N V 8, 435 Theo bng 4.7_TTTKHTDCK ta cú :H s ti ng k = 1,1 ng sut cú ớch cho phộp [ F ] = [ F ] C Cv C0 [ F ] xỏc nh theo cụng thc: Trong ú: ng sut cú ớch cho phộp xỏc nh bng thc nghim [ F ] = k1 k 2. d1 Gúc nghiờng ng ni tõm b truyn ngoi l cng ban u 55 = 1.8MPa ng sut Theo bng 4.9_TTTKHTDCK ta chon : k1 = 2,5; k2 = 10 [ F ] = 2,5 10.5,5 = 2,256 => 225 (MPa) Theo bng 4.10_TTTKHTDCK Bng phng phỏp ni suy ta cú: H s k n nh hng ca gúc ụm : C = 0,9208 Theo bng 4.11_TTTKHTDCK Bng phng phỏp ni suy ta cú: H s k n nh hng ca tc gúc : Cv = 1,0094 Theo bng 4.12_TTTKHTDCK vi Gúc nghiờng ng ni tõm b truyn ngoi l 55 H s k n nh hng ca v trớ b truyn [ F ] = 2,256.0,9208.1,0094.1 = 2,09 C0 = (MPa) H s ti ng k = 1,35 b= => Ft k 652.1,35 = = 70,19mm [ F ] 6.2,09 Theo tiờu chun bng 21_tp bng tra chi tit mỏy : b = 75 (mm) B = 85 ( mm) 2.4,Tớnh lc cng ban u v lc tỏc dng lờn trc Lc cng ban u : F0 = b. = 1,8 75.6=810 (N) Lc tỏc dng lờn trc: 153,6 Fr = 2.F0 sin = 2.810 sin II = 1577,19 (N) B TRUYN BNH RNG CễN RNG THNG C hn vt liu 6.1 trg92 TL1 Theo bảng , chọn: - Bánh nhỏ : Thép 45 cải thiện, HB 241 285, b1 = 850 MPa, ch1 = 580 MPa - Bánh lớn : Thép 45 cải thiện, HB 192 240, b2 = 750 MPa, ch2 = 450 MPa Xác định ứng suất cho phép : Theo bảng 6.2 trg94 TL1 , với thép 45 cải thiện: Hlim = 2HB + 70 ; SH = 1,1 Flim = 1,8HB ; SF = 1,75 Chọn độ rắn bánh chủ động( bánh nhỏ) HB1 = 245, bánh bị động( bánh lớn) HB2 = 230, ta có : Hlim1 = 2HB1 + 70 = 2.245 + 70 = 560 MPa ; Flim 1= 1,8HB1 = 1,8.245 = 441 MPa Hlim2 = 2HB2 + 70 = 2.230 + 70 = 530 MPa ; Flim 2= 1,8HB2 = 1,8.230 = 414 MPa ng sut tip xỳc cho phộp: N FO1 = N FO = 4.106 số chu ki thay đổi ứng suất sở tửh tiếp xúc với tất loại thép Theo công thức thử tiếp xúc 6.5 trg93 TL1 NHO1 = NHO2 = : NHO = 30 H 2,4 HB1 30 H 2,4 HB2 30 H 2,4 HB : Số chu kỳ thay đổi ứng suất sở = 30.2452,4 = 1,6.107 = 30.2302,4 = 1,39.107 6.7 trg93 TL1 Số chu kỳ thay đổi ứng suất tơng đơng đợc tính theo công thức : 3 = NHE2 = 60 C n1.Lh t = 60.1.291.11000.(1,7 3,4/8+0,6 4,2/8)=11,66.10 NFE1 = NFE2 = 60.1.291.11000.(1,76.3,4/8+0,66.4,2/8)=27,7.107 Với c =1 số lần ăn khớp vòng quay Suy : NHE1 > NHO1 lấy N HE1 = N HO1 KHL1 = N HE > N HO N HE = N HO K Hl = N FE1 > N FO1 N FE1 = N FO1 K FL1 = N FE > N FO N FE = N FO K FL = ng sut tip xỳc cho phộp: [H] = Ho lim Z R Z V K xH K HL SH Trong ó : ZR: H s xột n nhỏm mt rng lm vic Zv : H s xột n tc vũng KxH: H s xột n nh hng kớch thc rng Chon s b ZR.Zv.KxH = Theo công thức 6.1a trg93 TL1 [ H1] = [ H2] = , định sơ : H lim1.K HL1 S H1 H lim2.K HL2 S H2 = = 560.1 1,1 530.1 1,1 = 509,09 MPa = 481,82 Mpa Do truyền bánh côn thẳng nên [ H ] = min([ H , H ] = 481,82MPa ứng suất uốn cho phép : Theo công thức 6.2a trg93 TL1 : Bộ truyền quay chiều : [ F] = Flim.KFC.KFL/SF Với KFC : Hệ số ảnh hởng đặt tải : quay chiều KFC = [ F1] = 441.1.1/1,75 = 252 MPa [ F2] = 414.1.1/1,75 = 236,57 MPa ứng suất tải cho phép : Theo công thức 6.10 trg95 TL1 6.11 trg95 TL1 ,: [ H]max = 2,8 CH2 = 2,8.450 = 1260 MPa [ F1]max = 0,8 CH1 = 0,8.580 = 464 MPa [ F2]max = 0,8 CH2 = 0,8.450 = 360 Mpa - Xác định khoảng cách trục sơ : Chiều dài côn : Theo công thức K R u2 + 6.52a trg112 TL1 : T1K H (1- K be )K be u[H ]2 Re = Trong : + KR : Hệ số phụ thuộc vật liệu, loại : KR = 0,5Kđ Kđ : Hệ số phụ thuộc loại : Với bánh côn, thẳng làm thép Kđ = 100 MPa1/3 KR = 0,5.100 = 50 MPa1/3 + Kbe : Hệ số chiều rộng vành Chọn Kbe = 0,25 + KH : Hệ số xét đến phân bố không tảI trọng chiều rộng vành Với bánh côn , có K be u - K be = 0,713 Theo bảng 6.21 trg113 TL1 KH = 1,18 + T1 = 463763,7 Nmm : Mômen xoắn trục bánh chủ động K R u2 + Suy : Re = T1K H (1- K be )K be u[H ]2 =196,6 mm - Xác định thông số : Số bánh nhỏ : 2.R e Đờng kính chia bánh nhỏ : de1 = Tra bảng 6.22 trg114 TL1 u +1 = 90,66 mm : Z1P = 17 Với HB < 350 : Z1 = 1,6Z1P = 1,6.17 = 27,2 Lấy Z1 = 27 Dựa vào bảng 6.20 chọn hệ số dịch chỉnh đối xứng x1 = 0,33 : x2 = -0,33 Đờng kính trung bình môđun trung bình : dm1 = (1-0,5Kbe)de1 = 79,3 mm mtm = dm1/Z1 = 2,94 mm Môđun vòng : Tính theo công thức mte = Theo bảng Do đó: m tm (1- 0,5K be ) 6.56 trg115 TL1 : = 3,36 mm 6.8 trg99 TL1 , lấy mte theo tiêu chuẩn : mte = mm mtm = mte(1-0,5Kbe) = 2,94 mm Xác định số răng: Số bánh lớn : d m1 mtm Vì Z1 = =26,97 , lấy Z2 = uZ1 = 4,06.27=109,6=110 Lấy Z2 = 114 Sai lệch tỉ số truyền Z1 =27 Số bánh lớn Tỷ số truyền thực : ut = Z2/Z1 = 110/27 = 4,07 ut u 100% u =0,24% < 4% vây thỏa mãn Góc côn chia : = arctg(Z1/Z2 ) = arctg(27/110) = 13,8 =90 - = 90 - 13,8 = 76,2 Đờng kính trung bình d m1 = mtm Z1 d m = mtm Z =2,94.27=79,38 mm =2,94 110 = 335,16 mm Chiều dài côn : Re = 0,5mte Z12 + Z2 = 234,3 mm Chiều rộng vành b b = Re Kbe =49,15mm Lấy b = 50 mm - Kiểm nghiệm truyền bánh côn : Kiểm nghiệm theo độ bền tiếp xúc Theo công thức Trong : 6.5 trg96 TL1 6.58 trg115 TL1 : H = ZMZHZ 2T1K H u +1 0,85bd m1u [ H] + ZM : Hệ số kể đến tính vật liệu làm bánh Theo bảng , với bánh làm thép : ZM = 274 MPa 1/3 + ZH : Hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc : Theo bảng xt = x1+x2 = ZH = 1,76 6.12 trg106 TL1 , với (4 - ) + Z : Hệ số kể đến trùng khớp : Z = [1,88 -3, 2( Với : Hệ số trùng khớp ngang : = 1,88 3,2( = + Theo công thức 1 + )]cosm Z1 Z2 1 + ) 27 114 = 1,73 Z = 0,87 6.61 trg116 TL1 : KH = KHKHKHv : Hệ số tải trọng tiếp xúc KH : Hệ số xét đến phân bố tải trọng không đôi đồng thời ăn khớp Bánh côn thẳng nên : KH = KH : Hệ số xét đến phân bố tải trọng không chiều rộng vành Theo bảng 6.21 trg113 TL1 : KH = 1,18 KHv : Hệ số tải trọng động : KHv = + vH : Tính theo công thức Với v= d m1n 6000 Theo bảng 6.64 trg116 TL1 vH bd m1 2T1K H K H : vH =Hgov d m1 (u +1) u =0,6 m/s 6.13 trg106 TL1 chọn cấp xác Theo bảng Theo bảng 6.15 trg107 TL1 6.16 trg107 TL1 : H = 0,006 : go = 73 vH = 2,6 KHv = + vH bd m1 2T1K H K H = 1,009 Suy : KH = KHKHKHv = 1.1,18.1,009 = 1,19Thay số vào công thức 6.58 trg115 TL1 , ta đợc : H = 863,5 Mpa < [ H] = 1260 Mpa Tha bn tip xỳc Kiểm nghiệm theo độ bền uốn Theo công thức Trong đó: F + K 6.65 trg116 TL1 mnm = mtm 2.T1 K F Y Y YF :F1 = 0,85 b mnm d m1 =2,94 mm = K F K F K Fv : H s ti tớnh v un KF : Hệ số kể đến phân bố tải trọng không đôi ăn khớp đồng thời Bánh côn, thẳng KF = KF : Hệ số kể đến phân bố tải trọng không chiều rộng vành : Theo bảng , với K be u - K be = 0, KF = 1,92 KFv : Hệ số tải trọng động tính theo độ bền uốn : KFv = + F = F g v d m1 ( u +1) u Với F : tra bng : go : tra bng vF = 6,94 KFv = 1,02 Suy : 6.15 trg107 TL1 vF b.d m1 2T1.K F K F : F = 0,016 6.16 trg107 TL1 : go = 73 KF = 1,96 + Y : Hệ số xét đến độ nghiêng : Bánh côn thẳng Y=1 + Y : Hệ số xét đến trùng khớp : = 1,75 Y = 1/ = 0,57 + YF1,YF2 : Hệ số dạng bánh dẫn bánh bị dẫn : tra bảng ta đợc 6.18 trg109 TL1 Z1v = với Z2v = 494,8 :YF1 = 3,7 ; YF = 3,58 Suy : F1 = 386,6 MPa F2 = YF2 F1 YF1 = 358 MPa Suy : F1 < [ F1]=464 MPa z1 cos = 27,75 F2 < [ F2]=360MPa Điều kiện bền uốn đợc đảm bảo Kiểm nghiệm tải : Theo công thức 6.48 trg110 TL1 ,với : Kqt = Tmax/T1 = 1,4 Hmax = H =570 Mpa < [ H]Max =1260 MPa Theo công thức 6.49 trg110 TL1 : F1max =F1 = 457,4MPa < [ F1]max = 464 MPa F2max = F2 = 358 MPa < [ F1 ] max = 360 MPa Đạt yêu cầu khả tải - Tính lực ăn khớp 2.T1 d m1 Ft1 = Ft2= = 11684,6 N Fr1 = Fa2= Ft1.tg20.cos11,380 =4138,4 N Fr2 = Fa1= Ft1.tg20.sin 11,38 = 979,8 N - Bảng thông số Thông số Chiều dài côn Chiều rộng vành Chiều dài côn trung bình Môđun vòng trung bình Ký hiệu Re Công thức tính Z + Z2 b Rm Re = 0,5mte b = KbeRe Rm = Re 0,5b mtm mtm = mte.Rm/Re Kết 196,6 mm 50 mm 171,6 mm 2,94mm Môđun vòng mte m tm (1- 0,5K be ) mte = Ft1 = Ft2 Fa2 = Fr1 Fa1 = Fr2 Lực ăn khớp mm 11684,6 N 4138,4 N 979,8 N Góc côn chia 1 = arctg(Z1/Z2 ) 13,8 đờng kính chia de1 ; de2 Chiều cao he = 90 - de1 = mteZ1 ; de2 =mteZ2 he=2hte.mte + c 76,2 108 mm ; 456mm 8,8 mm Chiều cao đầu hae với c=0,2mte ; hte = cosm hae1 = (hte +xn1.cos)mte 5,32 mm Chiều cao chân Đờng kính đỉnh Số bánh hfe1; hfe2 với xn1 tra bảng 6.20 hae2 = 2hte.mte hae1 hfe1(2) = he hae1(2) dae1 ; dae2 dae1(2) = de1(2) + 2hae1(2).cos1(2) Z1 ; Z2 Hệ số dịch chỉnh x1 ; x2 Z1 = dm1/mtn ; Z2 = u.Z1 2,68 mm 3,48mm; 6,12 mm 118,4 mm; 457,2 mm 27 ; 110 0,33 ; -0,33 [...]... = 335,16 mm Chiều dài côn ngoài : Re = 0,5mte Z12 + Z2 2 = 234,3 mm Chiều rộng vành răng b b = Re Kbe =49,15mm Lấy b = 50 mm 5 - Kiểm nghiệm bộ truyền bánh răng côn : Kiểm nghiệm theo độ bền tiếp xúc Theo công thức Trong đó : 6.5 trg96 TL1 6.58 trg115 TL1 : H = ZMZHZ 2T1K H u 2 +1 0,85bd 2 m1u [ H] + ZM : Hệ số kể đến cơ tính vật liệu làm bánh răng Theo bảng , với bánh răng làm bằng thép : ZM... Theo bảng xt = x1+x2 = 0 ZH = 1,76 6.12 trg106 TL1 , với (4 - ) 3 + Z : Hệ số kể đến sự trùng khớp răng : Z = [1,88 -3, 2( Với : Hệ số trùng khớp ngang : = 1,88 3,2( = + Theo công thức 1 1 + )]cosm Z1 Z2 1 1 + ) 27 114 = 1,73 Z = 0,87 6.61 trg116 TL1 : KH = KHKHKHv : Hệ số tải trọng tiếp xúc KH : Hệ số xét đến sự phân bố tải trọng không đều trong các đôi răng đồng thời ăn khớp Bánh răng côn răng. .. khớp Bánh răng côn răng thẳng nên : KH = 1 KH : Hệ số xét đến sự phân bố tải trọng không đều trên chiều rộng vành răng Theo bảng 6.21 trg113 TL1 : KH = 1,18 KHv : Hệ số tải trọng động : KHv = 1 + vH : Tính theo công thức Với v= d m1n 6000 0 Theo bảng 6.64 trg116 TL1 vH bd m1 2T1K H K H : vH =Hgov d m1 (u +1) u =0,6 m/s 6.13 trg106 TL1 chọn cấp chính xác 9 Theo bảng Theo bảng 6.15 trg107 TL1 6.16... 1,19Thay số vào công thức 6.58 trg115 TL1 , ta đợc : H = 863,5 Mpa < [ H] = 1260 Mpa Tha món bn tip xỳc Kiểm nghiệm theo độ bền uốn Theo công thức Trong đó: F + K 6.65 trg116 TL1 mnm = mtm 2.T1 K F Y Y YF 1 :F1 = 0,85 b mnm d m1 =2,94 mm = K F K F K Fv : H s ti trong khi tớnh v un KF : Hệ số kể đến sự phân bố tải trọng không đều trên các đôi răng cùng ăn khớp đồng thời Bánh răng côn, răng thẳng KF... đều trên chiều rộng vành răng : Theo bảng , với K be u 2 - K be = 0, 6 KF = 1,92 KFv : Hệ số tải trọng động tính theo độ bền uốn : KFv = 1 + F = F g 0 v d m1 ( u +1) u Với F : tra bng : go : tra bng vF = 6,94 KFv = 1,02 Suy ra : 6.15 trg107 TL1 vF b.d m1 2T1.K F K F : F = 0,016 6.16 trg107 TL1 : go = 73 KF = 1,96 + Y : Hệ số xét đến độ nghiêng của răng : Bánh răng côn răng thẳng Y=1 + Y : Hệ số... cao đầu răng ngoài hae với c=0,2mte ; hte = cosm hae1 = (hte +xn1.cos)mte 5,32 mm Chiều cao chân răng ngoài Đờng kính đỉnh răng ngoài Số răng của các bánh hfe1; hfe2 với xn1 tra bảng 6.20 hae2 = 2hte.mte hae1 hfe1(2) = he hae1(2) dae1 ; dae2 dae1(2) = de1(2) + 2hae1(2).cos1(2) Z1 ; Z2 Hệ số dịch chỉnh x1 ; x2 Z1 = dm1/mtn ; Z2 = u.Z1 2,68 mm 3,48mm; 6,12 mm 118,4 mm; 457,2 mm 27 răng ; 110 răng 0,33... lấy mte theo tiêu chuẩn : mte = 4 mm mtm = mte(1-0,5Kbe) = 2,94 mm Xác định số răng: Số răng bánh lớn : d m1 mtm Vì Z1 = =26,97 , lấy Z2 = uZ1 = 4,06.27=109,6=110 Lấy Z2 = 114 răng Sai lệch tỉ số truyền Z1 =27 răng Số răng bánh lớn Tỷ số truyền thực : ut = Z2/Z1 = 110/27 = 4,07 ut u 100% u =0,24% < 4% vây thỏa mãn Góc côn chia : 1 = arctg(Z1/Z2 ) = arctg(27/110) = 13,8 2 =90 - 1 = 90 - 13,8 = 76,2... Hệ số xét đến sự trùng khớp răng : = 1,75 Y = 1/ = 0,57 + YF1,YF2 : Hệ số dạng răng của bánh dẫn và bánh bị dẫn : tra bảng ta đợc 6.18 trg109 TL1 Z1v = với Z2v = 494,8 :YF1 = 3,7 ; YF 2 = 3,58 Suy ra : F1 = 386,6 MPa F2 = YF2 F1 YF1 = 358 MPa Suy ra : F1 < [ F1]=464 MPa z1 cos 1 = 27,75 F2 < [ F2]=360MPa Điều kiện bền uốn đợc đảm bảo Kiểm nghiệm răng về quá tải : Theo công thức 6.48 trg110 TL1... H]Max =1260 MPa Theo công thức 6.49 trg110 TL1 : F1max =F1 = 457,4MPa < [ F1]max = 464 MPa F2max = F2 = 358 MPa < [ F1 ] max = 360 MPa Đạt yêu cầu về khả năng quá tải 6 - Tính lực ăn khớp 2.T1 d m1 Ft1 = Ft2= = 11684,6 N Fr1 = Fa2= Ft1.tg20.cos11,380 =4138,4 N Fr2 = Fa1= Ft1.tg20.sin 11,38 = 979,8 N 7 - Bảng thông số Thông số Chiều dài côn ngoài Chiều rộng vành răng Chiều dài côn trung bình Môđun... Số răng bánh nhỏ : 2.R e Đờng kính chia ngoài bánh nhỏ : de1 = Tra bảng 6.22 trg114 TL1 u 2 +1 = 90,66 mm : Z1P = 17 Với HB < 350 : Z1 = 1,6Z1P = 1,6.17 = 27,2 Lấy Z1 = 27 Dựa vào bảng 6.20 chọn hệ số dịch chỉnh đối xứng x1 = 0,33 : x2 = -0,33 Đờng kính trung bình và môđun trung bình : dm1 = (1-0,5Kbe)de1 = 79,3 mm mtm = dm1/Z1 = 2,94 mm Môđun vòng ngoài : Tính theo công thức mte = Theo bảng ... dài côn : Theo công thức K R u2 + 6.52a trg112 TL1 : T1K H (1- K be )K be u[H ]2 Re = Trong : + KR : Hệ số phụ thuộc vật liệu, loại : KR = 0,5Kđ Kđ : Hệ số phụ thuộc loại : Với bánh côn, thẳng. .. ZR.Zv.KxH = Theo công thức 6.1a trg93 TL1 [ H1] = [ H2] = , định sơ : H lim1.K HL1 S H1 H lim2.K HL2 S H2 = = 560.1 1,1 530.1 1,1 = 509,09 MPa = 481,82 Mpa Do truyền bánh côn thẳng nên [ H ]... công thức 1 + )]cosm Z1 Z2 1 + ) 27 114 = 1,73 Z = 0,87 6.61 trg116 TL1 : KH = KHKHKHv : Hệ số tải trọng tiếp xúc KH : Hệ số xét đến phân bố tải trọng không đôi đồng thời ăn khớp Bánh côn thẳng