- Có sử dụng phụ gia giảm nước ở mức độ cao HRWR và phụ gia khoáng muội silic.. Sinh viên được sử dụng các bảng tra cần thiết-Bản tiêu chuẩn ACI-Tiếng Anh Bài làm: Bước 1: Lựa chọn độ sụ
Trang 1Bài 1
Anh (chị) hãy tính toán thành phần bê tông có cường độ chịu nén đặc trưng fc’= 70 MPa Với các số liệu như sau:
- Đá dăm có khối lượng riêng ρđ = 2,65 g/cm 3; khối lượng thể tích đá đầm chặt ở trạng thái khô ρđđc = 1,61 g/cm 3; độ hấp thụ nước là 0,5%; độ ẩm 1,5%
- Cát có: Mk = 2,8; khối lượng riêng ρc = 2,65 g/cm 3; khối lượng thể tích đá đầm chặt ở trạng thái khô ρcđc = 1,64 g/cm3; độ hấp thụ nước là 0,5%; độ ẩm 1,5%
- Có sử dụng phụ gia giảm nước ở mức độ cao (HRWR) và phụ gia khoáng (muội silic) (Sinh viên được sử dụng các bảng tra cần thiết-Bản tiêu chuẩn ACI-Tiếng Anh)
Bài làm:
Bước 1: Lựa chọn độ sụt và cường độ yêu cầu
* Cường độ yêu cầu để thiết kế
- Vì không xác định được độ lệch chuẩn nê cường độ yêu cầu được tính theo công thức: ' '
f = f + MPa = 1,1.70 + 4,8 = 81,8 Mpa
* Độ sụt
- Bê tông sử dụng phụ gia giảm nước cao, ta chọn độ sụt trước khi cho phụ gia giảm nước
là 3,5 cm
Bước 2: Lựa chọn cỡ hạt lớn nhất danh định của cốt liệu
Ta có '
81,8
cr
f = MPa > 62 Mpa
Theo Bảng 3 trang 17 TCVN 8819- 2013, kiến nghị cỡ hạt lớn nhất danh định của cốt liệu là 11 mm
Bước 3: Lựa chọn tối ưu lượng cốt liệu thô
Từ cỡ hạt lớn nhất danh định tra Bảng 4 trang 18 TCVN8819- 2013, ta có: Thể tích cốt liệu thô ở trạng thái lèn chặt VCA = 0,655 m3
Khối lượng của cốt liệu thô ở trạng thái khô tính cho 1m3 hỗn hợp bê tông được tính theo công thức:
D=ρddc.VCA = 1,61.0,655 = 1,055 (Tấn)
Trang 2Bước 4: Tính toán lượng nước và không khí.
- Giả thiết chọn N = 145 (lít)
- Theo Bảng 5 trang 18 TCVN xxxx 2013, ta có: Hàm lượng khí cuốn vào
Vkk = 2,25 %
Bước 5: Lựa chọn tỉ lệ N/CKD
Từ Bảng 7 trang 20 TCVN 8819- 2013, Với f cr' =81,8MPa (Cường độ trung bình yêu cầu
ở 28 ngày); Cỡ hạt lớn nhất danh định của cốt liệu bằng 11 mm, ta có:
N/CKD = 0,270
Bước 6: Tính toán hàm lượng vật liệu chất kết dính
N CKD
N CKD
Bước 7: Lựa chọn thành phần hỗn hợp cơ sở không sử dụng vật liệu chất kết dính khác xi măng
X = CKD = 537,0 Kg
1000
Vkk – Thể tích không khí trong bê tông, Vkk = 2,25 %
c
ρ = 2,65 g/cm3
x
ρ = 3,15 g/cm3
Bước 8: Xác định các hỗn hợp đồng dạng sử dụng muội Silic (SF)
TT Hỗn hợp
Tỉ lệ thay thế % CKD
Khối lượng đơn
vị của bê tông
Trang 31 Hỗn hợp
2
Hỗn hợp
đồng
dạng 1
3
Hỗn hợp
đồng
dạng 2
4
Hỗn hợp
đồng
dạng 3
SF
ρ = 2,4 g/cm3
Bước 9: Chuẩn bị các mẻ trộn thử phòng thí nghiệm
Bước 10: Tiến hành các thí nghiệm trên mẻ trộn hỗn hợp bê tông thực tế
Bước 11: Điều chỉnh thành phần các mẻ trộn thử
Bước 12: Lựa chọn các tỉ lệ pha trộn tối ưu
Trang 4Bài 2
Anh (chị) hãy tính toán thành phần bê tông có cường độ chịu nén đặc trưng fc’=60MPa
Với các số liệu như sau:
- Đá dăm có khối lượng riêng ρđ = 2,68 g/cm 3 ; khối lượng thể tích đá đầm chặt ở trạng thái khô ρđđc = 1,62 g/cm 3 ; độ hấp thụ nước là 0,7%; độ ẩm 1,2%.
- Cát có: Mk = 2,9; khối lượng riêng ρc = 2,65 g/cm 3 ; khối lượng thể tích đá đầm chặt
ở trạng thái khô ρcđc = 1,62 g/cm 3 ; độ hấp thụ nước là 1,0%; độ ẩm 1,5%.
- Có sử dụng phụ gia giảm nước ở mức độ cao (HRWR) và phụ gia khoáng (tro bay) (Sinh viên được sử dụng các bảng tra cần thiết-Bản tiêu chuẩn ACI-Tiếng Anh)
Bài làm:
Bước 1: Lựa chọn độ sụt và cường độ yêu cầu
* Cường độ yêu cầu để thiết kế
- Vì không xác định được độ lệch chuẩn nê cường độ yêu cầu được tính theo công thức: ' '
f = f + MPa = 1,1.60 + 4,8 = 70,8 Mpa
* Độ sụt
- Bê tông sử dụng phụ gia giảm nước cao, ta chọn độ sụt trước khi cho phụ gia giảm nước
là 3,5 cm
Bước 2: Lựa chọn cỡ hạt lớn nhất danh định của cốt liệu
Ta có '
81,8
cr
f = MPa > 62 Mpa
Theo Bảng 3 trang 17 TCVN xxxx 2013, kiến nghị cỡ hạt lớn nhất danh định của cốt liệu
là 11 mm
Bước 3: Lựa chọn tối ưu lượng cốt liệu thô
Từ cỡ hạt lớn nhất danh định tra Bảng 4 trang 18 TCVN xxxx 2013, ta có: Thể tích cốt liệu thô ở trạng thái lèn chặt VCA = 0,655 m3
Khối lượng của cốt liệu thô ở trạng thái khô tính cho 1m3 hỗn hợp bê tông được tính theo công thức:
D=ρddc.VCA = 1,62.0,655 = 1,061 (Tấn)
Trang 5Bước 4: Tính toán lượng nước và không khí.
N = NBảng + NĐiều chỉnh
NBảng = 179,5 (lít)
NĐiều chỉnh = (V-35).4,72 (lít)
1,62
2,65
cdc
c
ρ
⇒ NĐiều chỉnh = (38,87 – 35).4,72 = 18,27 (l/m3)
⇒N = 179,5 + 18,27 = 197,77 (lít)
- Theo Bảng 5 trang 18 TCVN xxxx 2013, ta có: Hàm lượng khí cuốn vào
Vkk = 2,25 %
Bước 5: Lựa chọn tỉ lệ N/CKD
Từ Bảng 7-1 trang 20 TCVN xxxx 2013, Với f cr' =70,8MPa (Cường độ trung bình yêu cầu ở 28 ngày); Cỡ hạt lớn nhất danh định của cốt liệu bằng 11 mm, ta có:
N/CKD = 0,3173
Bước 6: Tính toán hàm lượng vật liệu chất kết dính
197,77 623,3
N CKD
N CKD
Bước 7: Lựa chọn thành phần hỗn hợp cơ sở không sử dụng vật liệu chất kết dính khác xi măng
X = CKD = 623,3 Kg
1000
Vkk – Thể tích không khí trong bê tông, Vkk = 2,25 %
c
ρ = 2,65 g/cm3
x
ρ = 3,15 g/cm3
Trang 6⇒ 1000 623,3 197,77 1061 2, 25 2,65
Bước 8: Xác định các hỗn hợp đồng dạng sử dụng muội Silic (SF)
TT Hỗn hợp
Tỉ lệ thay thế
% CKD
Khối lượng đơn vị của bê tông
1 Hỗn hợp
2
Hỗn hợp
đồng
dạng 1
15 % 529,80 93,50 197,77 1061 527,78 Kg
3
Hỗn hợp
đồng
dạng 2
20 % 498,64 124,66 197,77 1061 519,59 Kg
4
Hỗn hợp
đồng
dạng 3
25 % 467,47 155,83 197,77 1061 511,40 Kg
FA
ρ = 2,4 g/cm3
Bước 9: Chuẩn bị các mẻ trộn thử phòng thí nghiệm
Bước 10: Tiến hành các thí nghiệm trên mẻ trộn hỗn hợp bê tông thực tế
Bước 11: Điều chỉnh thành phần các mẻ trộn thử
Bước 12: Lựa chọn các tỉ lệ pha trộn tối ưu