TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHÂN VỊT

GVHD: TRẦN GIA THÁI TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHÂN VỊT I.Mục đích và yêu cầu của bài tập: I.1. Mục đích: Bài tập này giúp cho sinh viên bước đầu làm quen với chân vịt của tàu,đây là một bộ phận không thể thiếu của tàu. Sử dụng các phương pháp tính để tính toán thiết kế chân vịt phù hợp với con tàu của mình. I.2. Yu cầu: - Phân tích và áp dụng phương pháp tính phù hợp để thiết kế chân vịt phù hợp với máy và chân vịt với hiệu suất lm việc l cao nhất. II. Lựa chọn phương án: Trong thực tế hiện nay thường sử dụng các phương pháp thiết kế chân vịt,có thể chia làm 3 nhóm như sau: Nhĩm thứ nhất: Nhóm này bao gồm các phương pháp tính chân vịt dựa vào các hệ thức số học,các hệ số lấy từ kết quả thí nghiệm tu thật,từ thí nghiệm mơ hình hoặc cc cơng thức kinh nghiệm.Phương pháp này ít sử dụng vì dựa trn cơ sở lý luận ít chính xc v khơng thật chặt chẽ,thường chỉ dùng ở giai đoạn thiết kế sơ bộ khi chưa đủ số liệu cần thiết hoặc trong trường hợp không thể áp dụng các phương pháp khác,ví dụ trường hợp thiết kế chân vịt cánh rộng. Nhĩm thứ hai: Nhóm này bao gồm các phương pháp tính chân vịt dựa vào lý thuyết vịng xốy,trn cơ sở sử dụng các hệ số nâng và hệ số sức cản có trong các hàm thủy động học của lực nâng.Do tính toán phức tạp,lại phải trải qua nhiều bước tính trung gian nên trong thực tế phương pháp này cũng ít được sử dụng. Nhĩm thứ ba: Nhóm này bao gồm các phương pháp thiết kế chân vịt dựa trên cơ sở những mẫu có sẵn theo các đồ thị thực nghiệm,xây dựng từ kết quả thí nghiệm hàng loạt mô hình trong bể thử.Phương pháp này cịn gọi l phương pháp thiết kế theo đồ thị và hiện được sử dụng rộng ri do đơn giản,nhanh chóng cho kết quả khá chính xác khi tính các yếu tố cơ bản của chân vịt.Tuy nhiên tính theo phương án này có nhược điểm chính là khi thiết kế chân vịt có lợi nhất cho điều kiện này thì cĩ thể khơng cĩ lợi nhất khi chn vịt lm việc trong điều kiện khác. NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI Trong thực tế hiện nay thường thiết kế chân vịt dựa theo các đồ thị: - Đồ thị Papmen được dùng chính thức tại Nga và nhiều nước khác,trong đó có nước ta do có ưu điểm là đơn giản,đảm bảo độ chính xác cần thiết và nhất là cho phép lựa chọn đươc chân vịt tối ưu chỉ sau một lần chọn. -Đồ thị Taylor Bp- được sử dụng ở hầu hết các nước. -Đồ thị dạng ư-ì thuận lợi cho việc đánh giá các tính năng chân vịt. III. Thực hiện D = (m) Vp =Vt = (hl/h) P = R (KG) Cch lm: Ta cĩ: D = (m) → Kđ = Vp . D = Tra từ hình 8.36:Cc đồ thị thiết kế chân vịt của papmen ta tìm được các giá trị K1 và p. Với cc gi trị l: K1 = ; p = (m) => nopt = Vp/( p . D) = Tra từ hình 8.36:Cc đồ thị thiết kế chân vịt của papmen ta tìm được các giá trị cịn lại. Ta cĩ: H/D = ;çmax = LỜI MỞ ĐẦU Cùng với sự phát triển chung của cả nước , ngành đóng tàu có vai trò rất quan trọng trong sự phát triển kinh tế đất nước,nước ta nằm trong khu vực kinh tế năng động trong tương lai nước ta sẽ trở thành nước đứng đầu về ngành đóng tàu ở Đông nam á,và thực tế ngành đóng tàu đã góp một phần không nhỏ vào nền kinh tế quốc dân. Ơ việt nam hiện nay ngành đóng tàu đang phát triển và trong tương lai nó trở thành một trong những ngành phát triển nhất và trở thành một ngành công nghiệp mũi nhọn để phát triển đất nước chủ trương đánh bắt xa bờ của nhà nước ta đã và đang tạo cơ hội tốt cho sự phát triển của ngành. lý thuyết tàu là môn học cơ sở cho việc tính toán và thiết kế tàu . Hơn nữa nó là bước đầu tiên sinh viên được làm quen với những từ ngữ, thuật ngữ, cũng như kiến thức của chuyên ngành do vậy không tránh khỏi những sai sót. Nhưng được NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI sự hướng dẫn tận tình của thầy Trần Gia Thái cùng với sự nỗ lực của bản thân Để học tốt môn học này phải hoàn thành các bài tập cơ tập của môn học. Trong khi tính toán thiết kế không thể tránh những sai sót, vì bài tập lớn này là bài tập đầu tiên em thiết kế tàu, và đây cũng là bài tập đầu tiên em tiếp xúc với môn học ny. Bài tập lớn của em có gì sai sót mong thầy giúp đỡ em để hoàn thành bài tập lớn này Em xin chân thành cảm ơn! NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI I.VẼ ĐỒ THỊ THỦY TỈNH tính toán đường nước 1 TT Sườn Nửa Chiều rộng Ym-Yđ Gi trị i: i.(Ym-Yđ) Gi trị: y³ Ym+Yđ i² i²(Ym+Yđ)yi(m) yđ(m) y³m y³đ 0 5 1.714 1.714 0 0 0 5.035382344 5.035382344 3.428 0 0 1 6-4 1.564 1.53 0.034 1 0.034 3.825694144 3.581577 3.094 1 3.094 2 7-3 1.441 1,778 -1.107 2 -2.214 2.992209121 16.54239059 3.989 4 15.956 3 8-2 1.028 0 1.028 3 3.084 1.086373952 0 1.028 9 9.252 4 9-1 0.57 0 0.57 4 2.28 0.185193 0 0.57 16 9.12 5 10-0 0.298 0 0.298 5 1.49 0.026463592 0 0.298 25 7.45 12.407 3.884 38.312 44.872 DIỆN TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC 1 S 1 = 2∆L               + −         +++++ 2 100 10321 0 yy yyyyy =2.1,38(12,407-0,298/2)=25,22 (m 2 ) -THỂ TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC V : V 1 = ∆T.S 1 = 0,35.25,22 =8,83 (m 3 ). -Tính trọng lượng tu D: D = γV 1 =1,025 . 8,83 =9,05 (tấn) - Tính tọa độ trọng tm mặt đường nước X f : ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 5 .5.4.3.2.10 100 10210 010 010192837465 1 yy yyyy yy yyyyyyyyyyy LX f + −++++         − −−+−+−+−+−+ ∆= = 2/298.0407.12 )2/)298.0.(5884.3( 38.1 − − = 0.353 (m) -Tính hoành độ tâm nổi X c : X c       − − = 2 2 11 1 1 11 S S xfs XS f = 0.353 (m) -Tính cao độ tâm nổi Z c : Z c 1 = [ ] ( ) [ ] 11 1 2/1 SS ST − ∆ = 0,2 (m) NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI -Mômen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục x:         + −+++++ ∆ == ∫ − 2 3 2 3 3 2 3 0 3 10 3 10 3 9 3 2 3 1 3 0 2 2 1 yy yyyyy L dx y I L L x =(2.1.38/3)(38.312-0.026/2) = 32.235 (m 4 ) - Bán kính tâm ổn định ngang: 1 1 1 V I r x = = 3,65 (m) -Momen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục y:       +−+++++∆== ∫ − )( 2 5 )(5 )(1.02 2 010 2 010 2 4 2 5 3 2 2 2 1 6 yyyyyyyLdxyxI L L y =2.1.38.(44.872 – 0.65/2) = 122.950 (m 4 ). -Mômen quán tính mặt đường nước đối với trục ngang của trọng tâm mặt đường nước: 2 1111 . fyf XSII −= =122.950 – 25,22.0,353 2 = 119,8 (m 4 ). - Bán kính tâm ổn định dọc: 1 1 1 V I R f = = 13,57 (m) - Tính cc hệ số α, β, δ. Hệ số diện tích mặt đường nước α : 11 1 1 .LB S = α = 567,9.428,3 22,25 =0,77 Hệ số diện tích mặt cắt ngang giữa tu β : 11 1 1 TB ω β = = 35.0.428,3 516,0 =0,5 Hệ số thể tích chiếm nước δ : iii i i TBL V = δ =0,66 tính toán đường nước 2 TT Sườn Nửa Chiều rộng Ym-Yđ Gi trị i: i.(Ym- Yđ) Gi trị: y³ Ym+Yđ i² i²(Ym+Yđ)yi(m) yđ(m) y³m y³đ 0 5 2.019 2.019 0 0 0 8.230172859 8.230172859 4.038 0 0 1 6-4 1.971 1.935 0.036 1 0.036 7.657021611 7.245075375 3.906 1 3.906 2 7-3 1.783 1.803 -0.02 2 -0.04 5.668315687 5.861208627 3.586 4 14.344 3 8-2 1.389 1.542 -0.153 3 -0.459 2.679826869 3.666512088 2.931 9 26.379 4 9-1 0.893 0 0.893 4 3.572 0.712121957 0 0.893 16 14.288 5 10-0 0.66 0 0.66 5 3.3 0.287496 0 0.66 25 16.5 16.014 6.409 48.04322739 75.417 NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI DIỆN TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC 2 S 2 = 2∆L ( )             + −+++++ 2 100 103210 yy yyyyy =2.1,38(16,014-0,66/2) = 43,591 (m 2 ) -THỂ TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC V V 2 = ∆T.(S 1 +S 2 - (S 1 +S 2 )/2) =0,2. (25,22+43,591)/2= 12,08 (m 3 ). -Tính trọng lượng tàu D: D = γ: V 2 =1,025 . 12,08= 12,38 (tấn). - Tính tọa độ trọng tâm mặt dường nước X f 2 : ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 5 .5.4.3.2.10 100 10210 010 010192837465 yy yyyy yy yyyyyyyyyyy LX f + −++++         − −−+−+−+−+−+ ∆= = 2/66.0014.16 )2/66.0.5409.6( 38.1 − − = 0.419 (m) -Tính hoành độ tâm nổi X c : X c 2       + −+ + −+ = 2 2 21 21 2211 2211 SS SS XSXS XSXS FF Ff = 0.39 (m) -Tính cao độ tâm nổi Z c : Z c 2 = [ ] ( ) [ ] 2121 221 2/1 2/.2.2 SSSS SSST +−+ −+∆ = 0.278 (m) -Mômen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục x:         + −+++++ ∆ == ∫ − 2 3 2 3 3 2 3 0 3 10 3 10 3 9 3 2 3 1 3 0 2 2 2 yy yyyyy L dx y I L L x =(2.1,38/3)(48,043-0,144) = 44,067 (m 4 ) - Bán kính tâm ổn định ngang: 2 2 2 V I r x = = 3.65 (m) -Momen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục y:       +−+++++∆== ∫ − )( 2 5 )(5 )(1.02 2 010 2 010 2 4 2 5 3 2 2 2 2 6 yyyyyyyLdxyxI L L y =2.1,38 3 .(7,417 – 8,25) = 330,512 (m 4 ). NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI -Mômen quán tính mặt đường nước đối với trục ngang của trọng tâm mặt đường nước: 2 2222 . fyf XSII −= =330,512 – 430591.0,419 2 = 322,859 (m 4 ). - Bán kính tâm ổn định dọc: 2 2 2 V I R f = = 322,859/7= 46,13 (m) - Tính cc hệ số α, β, δ. Hệ số diện tích mặt đường nước α : 22 2 2 .LB S = α = 396,12.019,2.2 519,43 =0,87 Hệ số diện tích mặt cắt ngang giữa tu β : 22 2 2 TB ω β = = 4,0.019,2.2 26,1 =0,858 Hệ số thể tích chiếm nước δ : 222 2 2 TBL V = δ = 4,0.019,2.2.396,12 08,12 = 0,68 tính toán đường nước 3 TT Sườn Nửa Chiều rộng Ym-Yđ Gi trị i: i.(Ym- Yđ) Gi trị: y³ Ym+Yđ i² i²(Ym+Yđ)yi(m) yđ(m) y³m y³đ 0 5 2.145 2.145 0 0 0 9.869198625 9.869198625 4.29 0 0 1 6-4 2.115 2.01 0.105 1 0.105 9.460870875 8.120601 4.125 1 4.125 2 7-3 1.954 2.005 -0.051 2 -0.102 7.460598664 8.060150125 3.959 4 15.836 3 8-2 1.617 1.819 -0.202 3 -0.606 4.227952113 6.018636259 3.436 9 30.924 4 9-1 1.131 1.35 -0.219 4 -0.876 1.446731091 2.460375 2.481 16 39.696 5 10-0 1.051 0 1.051 5 5.255 1.160935651 0 1.051 25 26.275 19.342 3.776 63.65335916 116.856 DIỆN TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC 3 S 3 = 2∆L ( )             + −+++++ 2 100 103210 yy yyyyy =2.1,38(19,342 – 1,051/2) = 51,934 (m 2 ) -THỂ TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC V : V 3 = ∆T[S 1 +S 2 +S 3 -( S 1 + S 3 )/2] = 0.35[25,22+43,591+51,934 - (25,22+51,934)/2] = 28,76 (m 3 ). -Tính trọng lượng tàu D: D = γ: V 3 =1,025 . 16,42 = 29,48 (m 3 ). NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI - Tính tọa độ trọng taâm mặt dường nước X f : ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 5 .5.4.3.2.10 100 10210 010 010192837465 yy yyyy yy yyyyyyyyyyy LX f + −++++         − −−+−+−+−+−+ ∆= = 2/051,1342,19 )2/051,1.5776,3( 38,1 − − = 0.084 (m) -Tính hoành độ tâm nổi X c : X c 3       + −++ + −++ = 2 2 31 321 3311 332211 SS SSS XSXS XSXSXS FF FFf = 0.3 (m) -Tính cao độ tâm nổi Z c 3 : Z c 3 = [ ] ( ) [ ] 31321 3321 2/1 2/33.2 SSSSS SSSST +−++ −++∆ = 0,46 (m) -Mômen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục x:         + −+++++ ∆ == ∫ − 2 3 2 3 3 2 3 0 3 10 3 10 3 9 3 2 3 1 3 0 2 2 3 yy yyyyy L dx y I L L x =(2.1,38/3)(63,654 - 1,051 3 /2) = 58,028 (m 4 ) - Bán kính tâm ổn định ngang: 3 3 3 V I r x = = 2,01 (m) -Momen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục y:       +−+++++∆== ∫ − )( 2 5 )(5 )(1.02 2 010 2 010 2 4 2 5 3 2 2 2 3 6 yyyyyyyLdxyxI L L y =2.1,38 3 .(116,856 – 13,138) = 545,159 (m 4 ). -Mômen quán tính mặt đường nước đối với trục ngang của trọng tâm mặt đường nước: 2 3333 . fyf XSII −= = 545,159 – 51,934.0,084 2 = 542,218 (m 4 ). NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI - Bán kính tâm ổn định dọc: 3 3 3 V I R f = = 542,218/16,42= 33 (m) - Tính cc hệ số α, β, δ. Hệ số diện tích mặt đường nước α : 33 3 3 .LB S = α = 03,14.145,2.2 934,51 = 0,86 Hệ số diện tích mặt cắt ngang giữa tu β : 33 3 3 TB ω β = = 6,0.145,2.2 482,1 = 0,576 Hệ số thể tích chiếm nước δ : 333 3 3 TBL V = δ = 6,0.03,14.145,2.2 42,16 =0,8 tính toán đường nước 4 TT Sườn Nửa Chiều rộng Ym-Yđ Gi trị i: i.(Ym- Yđ) Gi trị: y³ Ym+Yđ i² i²(Ym+Yđ)yi(m) yđ(m) y³m y³đ 0 5 2.221 2.221 0 0 0 10.95583986 10.95583986 4.442 0 0 1 6-4 2.117 2.167 -0.05 1 -0.05 9.487735613 10.17599146 4.284 1 4.284 2 7-3 2.044 2.106 -0.062 2 -0.124 8.539701184 9.340607016 4.15 4 16.6 3 8-2 1.774 1.951 -0.177 3 -0.531 5.582912824 7.426288351 3.725 9 33.525 4 9-1 1.33 1.716 -0.386 4 -1.544 2.352637 5.053029696 3.046 16 48.736 5 10-0 1.474 1.829 -0.355 5 -1.775 3.202524424 6.118445789 3.303 25 82.575 22.95 -4.024 76.10575893 185.72 DIỆN TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC 4 S 4 = 2∆L ( )             + −+++++ 2 100 103210 yy yyyyy =2.1,38.(22,95- (1,474+1,829)/2) = 58,784 (m 2 ) -THỂ TÍCH ĐƯỜNG NƯỚC V : V 4 = ∆T[S 1 +S 2 +S 3 +S 4 -( S 1 + S 4 )/2] = 0,35[25,22+43,91+51,934 +58,784 - (25,22+58,784)/2] = 48,11 (m 3 ). -Tính trọng lượng tàu D: D = γ: V 4 =1,025 . 48,11 = 49,31 (m 3 ). - Tính tọa độ trọng tâm mặt dường nước X f : NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 5 .5.4.3.2.10 100 10210 010 010192837465 yy yyyy yy yyyyyyyyyyy LX f + −++++         − −−+−+−+−+−+ ∆= = 2/)474,1829,1(95,22 )2/)829,1474,1.(5024,4( 38,1 +− −−− = -0,025 (m) -Tính hoành độ tâm nổi X c : X c 4       + −+++ + −+++ = 2 2 41 4321 4411 44332211 SS SSSS XSXS XSXSXSXS FF FFFf = 0,19 (m) -Tính cao độ tâm nổi Z c : Z c 4 = [ ] ( ) [ ] 414321 44321 2/1 2/4432 SSSSSS SSSSST +−+++ −+++∆ = 0,61 (m) -Mômen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục x:         + −+++++ ∆ == ∫ − 2 3 2 3 3 2 3 0 3 10 3 10 3 9 3 2 3 1 3 0 2 2 3 yy yyyyy L dx y I L L x =(2.1,38/3)(76,108 - (3,203+6,118)/2) = 65,730 (m 4 ) - Bán kính tâm ổn định ngang: 4 4 3 V I r x = = 1,37 (m) -Momen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục y:       +−+++++∆== ∫ − )( 2 5 )(5 )(1.02 2 010 2 010 2 4 2 5 3 2 2 2 4 6 yyyyyyyLdxyxI L L y =2.1,38 3 .(185,72– 25(1,474+1,829)/2) = 759,158 (m 4 ). -Mômen quán tính mặt đường nước đối với trục ngang của trọng tâm mặt đường nước: 2 4444 . fyf XSII −= = 759,158 – 58,784.0,025 2 = 759,121 (m 4 ). - Bán kính tâm ổn định dọc: 4 4 4 V I R f = = 759,121/27,491= 15,78 (m) - Tính cc hệ số α, β, δ. Hệ số diện tích mặt đường nước α : 44 4 4 .LB S = α = 249,15.221,2.2 784,58 =0,868 Hệ số diện tích mặt cắt ngang giữa tu β : 44 4 4 TB ω β = = 8,0.221,2.2 317,2 = 0,652 NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) [...]... 2,534 1,717 3,820 1,981 3,198 1,210 3,347 2,067 2,232 2 3 1,88 2,46 1,58 1,68 1,08 0,693 0,457 GVHD: TRẦN GIA THÁI TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA TÀU Tính toán ,kiểm tra ổn định cua tàu kéo 280CV Đối với tàu đang tính ta có: -chiều dài dường nước thiết kế: Ltk = 13,8 m - chiều rộng đường nước thiết kế -Chiều chìm trung bình - chiều cao mạn tu -α =0,86 : Btk= 4,5 :T = 1 : H = 1,8 β = 0,78 m m m δ = 0,6 - Cc yếu... DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI Khi tỉ số B/T của tu tính tốn sai khc với B/T chuẩn của Taylor tì trị số r j phải được nội suy hay ngoại suy tuyến tính riieng giữa 2 giá trị B/T=2,25 và B/T= 3,75 II.3 .Tính sức cản tu ko cảng vỏ thp 280CV Đối với tàu đang tính ta có: -L: Chiều di thiết kế: L=13,800(m) -B: Chiều rộng thiết kế: B=4,5(m) -T: Chiều chìm trung bình: T=1(m) δ : Hệ số bo của tu:... với việc tính tốn sức cản của tu Nĩ sẽ là tiền đề để giải quyết các bài toán sức cản trong thực tế nhằm nâng cao tốc độ của tàu I.2 Yu cầu: - Phn tích, lựa chọn v p dụng cơng thức tính sức cản phù hợp đối với từng loại tàu Mỗi loại tàu cần ít nhất áp dụng 3 công thức tính gần đúng - Xây dựng được đồ thị sức cản, công suất theo vận tốc tàu II Phương pháp tính II.1 Phương pháp của viện thiết kế Leningrad... cản: R = 1305 / 0,65 = 2008 (KG) - Công suất động cơ: Ne = 1305 / 3,65 = 357,5 (ml) NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI B tính theo phương pháp Taylor Đối với tàu đang tính ta có: -L: Chiều di thiết kế: L=13,8(m) -B: Chiều rộng thiết kế: B=4,5(m) -T: Chiều chìm trung bình: T=1,2(m) δ : Hệ số bo của tu: δ=0,6 ϕ : Hệ số bo dọc của tu : ϕ = 0.55 -D: Lượng chiếm nước của tàu: D=41,413... tu (m/s) L, chiều di tu(m) B,chiều rộng tu(m) D, lượng chiếm nước(m) II.2 Phương php Taylor Thể hiện kết quả của những lần khảo st mơ hình (120 mơ hình) biến đổi có hệ thống hình dng Mỗi mơ hình cĩ 2 chiều chìm tương ứng các tỉ số B/T= 2,25 v B/T= 3,75 Kết quả khảo sát thu được trị số sức cản dư Taylor thiết lập đồ thị sức cản dư đơn vị tức là tỉ số sức cản dư và lượng chiếm nước những đồ thị được xây... theo tỷ số Zg H của tu mẫu Đối với tàu hàng Z g H thường nằm trong khoảng 0,45 - 0,6 [3, tr.113] Zg = 0,5 × H = 0,5 ×1,8 = 0,9(m) Tổng hợp kết quả tính tay địn ổn định hình dng theo gĩc nghing θ NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) GVHD: TRẦN GIA THÁI Bảng tính giá trị cánh tay địn ổn định tàu yc90 f1(θ) (zc90- zco) f2(θ) rof3(θ) r90f4(θ) lhd = (2) + (3) + (4) + (5) [1] [2] [3] [4] [5] [6] 0 0... rộng thiết kế: B=4,5(m) -T: Chiều chìm trung bình: T=1(m) δ : Hệ số bo của tu: δ=0,6 -D: Lượng chiếm nước của tàu: D=41,413(tấn) S: Diện tích mặt tiếp nước: S= 60,612 (m2) p dụng cơng thức tính sức cản của viện thiết kế tu sơng Lningrad : Ta thu được: R=10,3.V1,825+7,6 V 4 Ta cĩ bảng gi trị sức cản v cơng suất theo vận tốc đại lượng kí hiệu đơn vị vận tốc V (hl/h) 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 vận tốc Vt... (25,22+58,784)/2] = 89,58 (m3) -Tính trọng lượng tàu D: D = γ: V 5 =1,025.51,19= 91,82 (m3) - Tính tọa độ trọng tm mặt đường nước Xf: 0 y5 +1.( y6 − y4 ) + 2.( y7 − y3 ) + 3.( y8 − y 2 ) + 4.( y9 − y1 ) + 5.( y10 − y0 ) − 5   ( y10 − y0 )  2  X f = ∆L ( y0 + y10 ) ( y0 + y1 + y2 + + y10 ) − 2 = 1,38 (−4,024 − 5.(1,474 − 1,829) / 2) = -0,328 (m) 22,95 − (1,829 + 1,474) / 2 -Tính hoành độ tâm nổi Xc:... 0,06 S1 X f 1 + S 2 X F 2 + S 3 X F 3 + S 4 X F 4 + S 5 X F 5 − -Tính cao độ tâm nổi Zc: NGUYỄN TRUNG DŨNG 51DT2 (MSSV: 51130285) (m) i²(Ym+Yđ) 0 4.445 16.916 33.642 47.072 89.05 191.125 Zc 5 ∆T [ S1 + 2 S 2 + 3S 3 + 4 S 4 + 5S 5 − 5S 5 / 2] = [ S + S + S + S + S − 1 / 2( S + S ) ] = 0,67 1 2 3 4 5 1 5 GVHD: TRẦN GIA THÁI (m) -Mômen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục x: L 2 3 y 3 + y0... (6,88+4,74)/2) = 82.9748 (m4) - Bán kính tâm ổn định ngang: r5 = I x5 = 0,84 (m) V5 -Momen quán tính của diện tích mặt đường nước đối với trục y: L 2 I y5   52 2 2 = 2 ∫ x y.dx = 2∆L 0 y 5 + 1 ( y 6 + y 4 ) + + 5 ( y10 + y 0 ) − ( y10 + y 0 )  2 L   − 2 3 2 =2.1,38 3 (207,425– 52,675) = 813,388 (m4) -Mômen quán tính mặt đường nước đối với trục ngang của trọng tâm mặt đường nước: I f 5 = I y 5 − S 5 . phương pháp tính để tính toán thiết kế chân vịt phù hợp với con tàu của mình. I.2. Yu cầu: - Phân tích và áp dụng phương pháp tính phù hợp để thiết kế chân vịt phù hợp với máy và chân vịt với hiệu. do đơn giản,nhanh chóng cho kết quả khá chính xác khi tính các yếu tố cơ bản của chân vịt. Tuy nhiên tính theo phương án này có nhược điểm chính là khi thiết kế chân vịt có lợi nhất cho điều kiện. THÁI TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA TÀU Tính toán ,kiểm tra ổn định cua tàu kéo 280CV Đối với tàu đang tính ta có: -chiều dài dường nước thiết kế: Ltk = 13,8 m - chiều rộng đường nước thiết kế : Btk=