Trong đó, phương pháp phân tích khí hoà tan Dissolved Gas Analysis -DGA rất hiệu quả trong việc chẩn đoán các trạng thái hư hỏng tiềm ẩn trong MBA.Mặc dù vậy, độ chính xác củ
Trang 1ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸTHUẬT CÔNG NGHIỆP
LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT
ỨNG DỤNG MẠNG NƠ RON CHẨN ĐOÁN SỰ
CỐ TRONG MÁY BIẾN ÁP LỰC
Trang 2LỜI CAM ĐOAN
Tôi xin cam đoan đây là công trình nghiên cứu của tôi dưới sự hướng dẫn
khoa học của PGS TS Nguyễn Hữu Công Các kết quả tính toán, số liệu nêu
trong luận văn là trung thực và chưa từng được công bố trong bất kỳ công trìnhkhoa học nào khác
Tác giả luận văn
Bùi Đức Cường
Trang 3M c l c ục lục ục lục CHƯƠNG I TÓM TẮT VỀ CÁC PHƯƠNG PHÁP TRUYỀN THỐNG CHẨN
ĐOÁN SỰ CỐ MÁY BIẾN ÁP LỰC 11
1.1 Tổng quan về máy biến áp 11
1.2 Các thông số cơ bản của máy biến áp 11
1.3 Thí nghiệm truyền thống MBA 14
1.3.1 Kiểm tra tổng thể bên ngoài 14
1.3.2 Thí nghiệm không tải 14
1.3.3 Đo điện trở cách điện và hệ số hấp thụ cuộn dây MBA 16
1.3.4 Đo điện trở một chiều các cuộn dây 18
1.3.5 Kiểm tra tỷ số biến 20
1.3.6 Kiểm tra tổ nối dây 22
1.3.7 Thí nghiệm dầu cách điện 23
1.4 Kết luận 23
CHƯƠNG II: PHƯƠNG PHÁP PHÂN TÍCH KHÍ HOÀ TAN TRONG DẦU ĐỂ CHẨN ĐOÁN SỰ CỐ TIỀM ẨN MBA LỰC (DGA) 25
2.1 Tổng quan về chẩn đoán lỗi tiềm ẩn trong MBA lực 25
2.1.1 Tầm quan trọng của việc chẩn đoán lỗi tiềm ẩn trọng MBA lực 25
2.1.2 Phương pháp chẩn đoán lỗi tiềm ẩn 25
2.1.2.1 Kiểm tra đánh giá về điều kiện cách điện 25
2.1.2.2 Giám sát trực tuyến sự phóng điện một phần – PD 26
2.1.2.3 Phân tích độ khí hoà tan trong dầu (DGA) 28
2.1.2.4 Kết hợp DGA và phương pháp âm 30
2.2 Chẩn đoán lỗi tiềm ẩn MBA trên cơ sở DGA 30
2.2.1 Nghiên cứu các đặc tính sinh khí trong MBA lực 30
2.2.2 Các lỗi tiềm ẩn của MBA 32
2.2.3 Sự nghiên cứu và ứng dụng của các phương pháp tỉ lệ 33
2.2.4 Ứng dụng của phương pháp Rogers, khí chính 36
2.2.5 Các phương pháp chẩn đoán và trải nghiệm công nghiệp khác 38
2.2.5.1 Chẩn đoán rò rỉ 38
2.2.5.2 Chẩn đoán sự mủn giấy 38
2.3 Các quy tắc cơ bản trong chẩn đoán lỗi MBA 39
2.3.1 Các giả thiết 39
2.3.2 Nền tảng của các quy tắc – hướng dẫn IEC 40
2.3.3 Sự thể hiện và sửa đổi của các quy tắc hướng dẫn 41
2.3.4 Quy tắc chẩn đoán lỗi đặc biệt (đặc thù) 44
2.3.4.1 Chẩn đoán OH và OHO 45
2.3.4.2 Chẩn đoán trên cơ sở tỉ lệ CO/CO2 45
2.3.4.3 Các quy tắc chẩn đoán OHC và CD bổ sung 45
2.3.4.4 Chẩn đoán NR 45
2.4 Kết luận 45
Trang 4CHƯƠNG III: MẠNG NƠRON KẾT HỢP DGA ĐỂ CHẨN ĐOÁN SỰ CỐ TIỀM
ẨN MBA LỰC 48
3.1 Các phương pháp trí tuệ nhân tạo cơ bản 48
3.2 Giới thiệu về mạng nơron 50
3.2.1 Não, nơron sinh học 51
3.2.2 Mạng nơron sinh học 53
3.2.3 Mạng nơron nhân tạo 55
3.2.3.1 Cấu trúc và mô hình một nơron nhân tạo 56
3.2.3.2 Một số mô hình cấu trúc của mạng nơron nhân tạo 60
3.2.3.3 Quá trình nghiên cứu và phát triển nơron nhân tạo 61
3.2.3.4 Mạng nơron nhân tạo nhiều lớp (MLP) truyền thẳng 63
3.2.4 Luyện mạng nơron 64
3.2.4.1 Các luật học cơ bản 65
3.2.4.2 Xấp xỉ mạng nơron 75
3.3 Tính chất kỹ thuật – Cơ chế của chẩn đoán trên cơ sở mạng nơron 76
3.4 Ứng dụng mạng nơron để chẩn đoán lỗi tiềm ẩn MBA lực 77
3.5 Kết luận 80
CHƯƠNG IV: KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM SỬ DỤNG MẠNG NƠRON TRONG CHUẨN ĐOÁN LỖI TIỀM ẨN MBA LỰC 81
4.1 Lựa chọn cấu trúc mạng tối ưu 81
4.2 Huấn luyện mạng nơron 81
4.2.1 Ứng dụng Neural Network Toolbox để luyện mạng Neural MLP 3 lớp 82
4.2.2 Chương trình lập trình theo thuật toán lan truyền ngược huấn luyện mạng nơron trong chẩn đoán sự cố theo công nghệ DGA 84
4.3 Các kết quả thực nghiệm về cấu trúc mạng 88
4.3.1 Cấu trúc mạng nơron 5–8–3 88
4.3.2 Cấu trúc mạng nơron 5–10–3 89
4.3.3 Cấu trúc mạng nơron 5–15–3 89
4.3.4 Cấu trúc mạng nơron 5–16–3 90
4.3.5 Kết luận 90
4.4 Kết quả chẩn đoán 90
4.4.1 Tập dữ liệu vào-ra 90
4.4.1.1 Quá trình luyện mạng 91
4.4.1.2 Kết quả chuẩn đoán 96
4.5 Kết luận 96
KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 98
DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 99
TÓM TẮT LUẬN VĂN 100
Trang 5Danh mục các ký hi u, các ch vi t t t ệu, các chữ viết tắt ữ viết tắt ết tắt ắt
Viết tắt Tiếng Anh Giải thích Tiếng Việt
ANNEPS
The combined Artificial NơronNetwork and ExPert System toolfor power transformer incipientfault diagnosis
Kết hợp mạng nơron nhân tạo vàhệ chuyên gia trong chuẩn đoán sựcố máy biến áp MBA
COC Combined Output Confidence kết hợp đầu ra tin cậy
DGA Dissolved Gas-in_oil Analysis Phân tích khí hòa tan trong dầuDGA Dissolved Gas-in_oil Analysis Phân tích khí hòa tan trong dầu
AI Artificial Intelligence Trí tuệ nhân tạo
ANN Artificial Nơron Network Nơron nhân tạo
LVQ Learning Vector Quantization
nơron network luyện mạng nơron
NR Normal condition Điều kiện bình thường
OHO OverHeating of Oil Quá nhiệt độ dầu
CD Cellulose Degradation Suy giảm cách điện của celluloseOHC OverHeating of Cellulose Quá nhiệt của cellulose
PD Partial discharge Phóng điện cục bộ
LEDA Low Energy discharge Phóng điện năng lượng thấp
HEDA High Energy Discharge Phóng điện năng lượng cao
TDCG Total Dissolved Combustible
Gases Tổng hợp các lượng khí hòa tanTCG Total Combustible Gases Tổng hợp 1 lượng khí hòa tanTDHG Total Dissolved Hydrocarbon
L1 Critical gas-in-oil levels for lượng khí trong dầu nằm ngoài
Trang 6abnormal screening giới hạn quy định
AE Acoustic Emission tiếng kêu bất thường
DP Degree of Polymerization Mức độ hóa dầu
IFT InterFacial Tension so cuộn dây
IR Insulation Resistance Cách điện kháng
KOH: KOH: acid number Hàm lượng axít
LTC Load Tap Changer Bộ điều áp dưới tải
PD Partial Discharge Phóng điện cục bộ
IP Polarization Index Chỉ số phân cực “trong vật liệu
cách điện”
SFL oxidation stability Độ ổn định oxi hóa
IFID InFormative InDex Chỉ số thông tin
TA Test Accuracy Kiểm tra cấp chính xác
Trang 7Danh mục bảng biểu
Bảng 1 1 Bảng giá trị điện trở cách điện nhỏ nhất cho phép 17
Bảng 1 2 Bảng quy đổi nhiệt độ 18
Bảng 1 3 Các tổ nối dây cuộn dây MBA 22
Bảng 1 4 Bảng tiêu chuẩn của dầu MBA 23
Bảng 2 1 Sự tương quan giữa các lỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân 32
Bảng 2 2 Định nghĩa tỉ lệ và phương pháp tỉ lệ 33
Bảng 2 3 Phương pháp hệ số tỉ lệ Dornenburg 34
Bảng 2 4 Giá trị giới hạn L1 của Dornenburg 34
Bảng 2 5 Bảng chẩn đoán gốc của phương pháp tỉ lệ Rogers 35
Bảng 2 6 Mã định nghĩa của phương pháp tỉ lệ Rogers đã cải tiến 35
Bảng 2 7 Chẩn đoán theo phương pháp tỉ lệ Rogers đã cải tiến 36
Bảng 2 8 Các tiêu chuẩn chẩn đoán của phương pháp khí chính 37
Bảng 2 9 Tiêu chuẩn IEC 599 cải tiến 40
Bảng 2 10 Ý nghĩa của lỗi viết tắt trong Hình 2 2 và Hình 2 3 44
Bảng 3 1 Các hệ chuyên gia cho PTIFD 49
Bảng 3 2 Một số hàm f cơ bản thường được sử dụng 57
Bảng 3 3 Một số hàm H(s) thường được dùng trong nơron nhân tạo 59
Bảng 3.4 Một số hàm phi tuyến thường dùng trong các mô hình nơron 59
Bảng 4 1.Bảng các bộ dữ liệu đầu vào dùng cho luyện mạng 90
Bảng 4 2 Kết quả của các quá trình chẩn đoán 96
Trang 8Danh mục hình vẽ, đồ thị
Hình 1 1 Sơ đồ nguyên lý đo tổn hao không tải bằng nguồn 3 pha 14
Hình 1 2 Nguồn điện đưa vào là ab nối tắt là cb 15
Hình 1 3 Nguồn điện đưa vào là bc nối tắt là ac 15
Hình 1 4 Nguồn điện đưa vào là ac nối tắt là ab 15
Hình 1 5 Sơ đồ đấu nối đo điện trở cách điện 17
Hình 1 6 Sơ đồ đo điện trở một chiều bằng phương pháp Vôn – Ampe 19
Hình 1 7 Sơ đồ thí nghiệm bằng nguồn 3 pha 21
Hình 1 8 Sơ đồ thí nghiệm dùng nguồn 1 pha 21
Hình 1 9 Thí nghiệm ab nối tắt bc 21
Hình 1 10 Thí nghiệm bc nối tắt ac 21
Hình 1 11 Sơ đồ nguồn xung phía cao áp 22
Hình 2 1 Sự sinh khí trong dầu MBA khi nhiệt độ thanh đổi 31
Hình 2 2 Phân loại lỗi theo tiêu chuẩn IEC 599 42
Hình 2 3 Vùng phân loại của quy tắc cơ bản cuối cùng 43
Hình 2 4 Lưu đồ của quy trình chẩn đoán lỗi trên cơ sở nguyên tắc DGA 47
Hình 3 1.Cấu tạo của một nơron sinh học 51
Hình 3 2 Mạng nơron đơn giản gồm 2 nơron 54
Hình 3 3 Mô hình mạng nơron sinh học gồm 5 nơron 55
Hình 3 4 Nơron nhiều đầu vào 56
Hình 3 5 Mô hình một nơron nhân tạo nhiều đầu vào 58
Hình 3 6 Mạng nơron hai lớp truyền thẳng 63
Hình 3 7 Mạng MLP 69
Hình 3 8 Phương pháp tìm kiếm Emin theo hướng ngược gradient của E 69
Hình 3 9 Mạng MLP truyền thẳng 73
Hình 3 10 Ví dụ về nhiều bộ giá trị cho một lỗi “Hồ quang điện” 77
Hình 3 11 Sơ đồ cấu trúc của một mạng MLP 2 lớp ẩn 78
Hình 4 1 Minh hoạ thuật toán lan truyền ngược 86
Hình 4 2 Sơ đồ biểu diễn tương đương 86
Hình 4 3 Kỷ nguyên luyện mạng và trạng thái luyện mạng [5–8–3] 88
Hình 4 4 Kỷ nguyên luyện mạng và trạng thái luyện mạng [5–10–3] 89
Hình 4 5 Kỷ nguyên luyện mạng và trạng thái luyện mạng [5–15–3] 89
Hình 4 6 Kỷ nguyên luyện mạng và trạng thái luyện mạng [5–16–3] 90
Hình 4 7 Mô hình mạng nơron 91
Hình 4 8 Giao diện của quá trình huấn luyện mạng 92
Hình 4 9 Tiến trình luyện mạng 93
Hình 4 10 Kết quả luyện mạng 93
Hình 4 11 Trạng thái của quá trình luyện mạng 94
Hình 4 12 Mô hình của mạng nơron sau khi đã luyện mạng thành công 94
Hình 4 13 Các thành phần của mạng (a-e) 96
Trang 9MỞ ĐẦU
Ngày nay, cùng với sự phát triển của các ngành kỹ thuật, nhiều công cụ tínhtoán thông minh hỗ trợ trong các hệ thống phần mềm chẩn đoán sự cố thiết bị.Trong hệ thống lưới điện, máy biến áp (MBA) lực là thiết bị có chức năng thay đổicấp điện áp phù hợp đối với yêu cầu cung cấp điện cụ thể của phụ tải, là một trongnhững thiết bị quan trọng trong hệ thống điện, vì vậy độ tin cậy cung cấp điện của
nó liên quan trực tiếp đến độ tin cậy của cả hệ thống Trong quá trình vận hành, cónhiều lý do để MBA rơi vào trạng thái làm việc không bình thường hoặc thậm chí làgặp sự cố: như điều kiện thời tiết, mưa bão sấm sét, công suất của phụ tải, tuổi thọcủa máy, … Nếu MBA vận hành ở trạng thái không bình thường kéo dài thì tuổi thọcủa MBA sẽ giảm và có khả năng xảy ra sự cố làm gián đoạn cung cấp điện Khinày, tuỳ theo tính chất của phụ tải mà thiệt hại so sự cố gây ra là rất lớn
Chính vì thế MBA cần được kiểm tra và bảo dưỡng định kỳ bằng các biệnpháp khác nhau, ngay cả khi MBA đang vận hành (on-line) hay cắt điện (off-line)
Để tăng độ tin cậy cung cấp điện, tăng tuổi thọ cũng như giảm thiểu các thiệt hại vềkinh tế do việc cắt MBA gây ra, đã có nhiều biện pháp thử nghiệm khi MBA đangmang điện Trong đó, phương pháp phân tích khí hoà tan (Dissolved Gas Analysis -DGA) rất hiệu quả trong việc chẩn đoán các trạng thái hư hỏng tiềm ẩn trong MBA.Mặc dù vậy, độ chính xác của phương pháp DGA truyền thống cũng còn phụ thuộcvào kinh nghiệm của các chuyên gia và tiêu tốn thời gian trong quá trình chẩn đoán.Việc phối hợp phương pháp DGA với phương pháp chẩn đoán thông minh có thểgóp phần giảm thời gian và nâng cao độ chính xác của kết quả chẩn đoán MBA
Luận văn này là một nghiên cứu ứng dụng trí tuệ nhân tạo cho việc chẩnđoán các lỗi tiềm ẩn của máy biến áp lực Các kỹ thuật AI bao gồm các mạng nơronnhân tạo (ANN hoặc ngắn gọn là mạng nơron - NN), các hệ chuyên gia, các hệ mờvà phương pháp hồi quy đa biến
Việc chẩn đoán lỗi được dựa trên cơ sở phân tích khí hoà tan trong dầu(DGA) Người ta đã chỉ ra rằng các phương pháp chẩn đoán lỗi thông thường như
Trang 10các phương pháp tỉ lệ (Rogers, Dornenburg and IEC) và phương pháp khí chính, có
sự hạn chế nhất định như bài toán “không có sự quyết định” Rất nhiều kỹ thuật AIkhác nhau có thể giải quyết các bài toán trên và cho thấy đó là giải pháp tốt hơn
Theo tiêu chuẩn IEC 599 và các thí nghiệm trong thực tiễn, một kết luậnmang tính máy móc trên cơ sở kiến thức cơ bản để phát hiện lỗi cho MBA đã đượcpháp triển Bằng việc sử dụng các dữ liệu thống kê về lỗi của MBA từ một MBAcông nghiệp tương ứng, một mô hình mạng nơron MLP đã được đánh giá là lựachọn tốt nhất trong số các kiến trúc mạng nơron Các phương pháp logic mờ trên cơ
sở đánh giá điều kiện cách điện của biến áp dầu/giấy và ước lượng khoảng thời gianlấy mẫu dầu cũng như các đề xuất về bảo dưỡng cũng được đưa ra nghiên cứu vàthực hiện một cách đầy đủ
Một vài phương pháp định vị lỗi tiềm ẩn trong MBA lực cũng đã đượcnghiên cứu tỉ mỉ, kết quả cho thấy mạng MLP là sự lựa chọn tốt nhất Nhiềuphương pháp on-load tap changer (OLTC) coking diagnosis cũng đã được nghiêncứu tỉ mỉ và một mạng MLP dựa trên một modul mạng vẫn được coi là sự lựa chọntốt nhất Phân tích hồi quy cũng được xem là một phương pháp tốt trong mạngnơron của quá trình chọn mẫu đầu vào Các kết quả trên có thể giúp phát triển chiếnlược bảo dưỡng MBA lực được tốt hơn và đóng vai trò như một nền tảng cơ sở của
sự giám sát MBA bằng phương pháp DGA trực tuyến
Xuất phát từ các vấn đề trên, học viên lựa chọn đề tài “Ứng dụng mạng
nơron chẩn đoán sự cố trong máy biến áp lực”.
Phần nội dung của bản luận văn được trình bày gồm 4 chương:
Chương I: Tóm tắt về các phương pháp truyền thống chẩn đoán sự cốmáy biến áp lực
Chương II: Phương pháp phân tích khí hoà tan trong dầu để chẩn đoán sựcố máy tiềm ẩn MBA lực
Chương III: Mạng nơron kết hợp DGA để chẩn đoán sự cố tiềm ẩn máybiến áp lực
Trang 11Chương IV: Kết quả thực nghiệm sử dụng mạng nơron trong chẩn đoánlỗi tiềm ẩn MBA lực
Kết luận và kiến nghị
Do trình độ và thời gian hạn chế, tôi rất mong nhận được những ý kiến góp ýcủa các thầy giáo, cô giáo và các ý kiến đóng góp của đồng nghiệp
Đặc biệt, tôi xin chân thành cảm ơn sự hướng dẫn tận tình của thầy giáo
hướng dẫn khoa học PGS TS Nguyễn Hữu Công và sự giúp đỡ của các thầy giáo
trong trường Đại học Kỹ thuật công nghiệp – Đại học Thái Nguyên, khoa Điện tử –trường Đại học Kỹ thuật công nghiệp và các đồng nghiệp Tôi cũng xin cảm ơnnhững bạn bè, người thân trong gia đình đã động viên, giúp đỡ để tôi có thể hoànthành luận văn như ngày hôm nay
Trang 12CHƯƠNG I TÓM TẮT VỀ CÁC PHƯƠNG PHÁP TRUYỀN THỐNG CHẨN
ĐOÁN SỰ CỐ MÁY BIẾN ÁP LỰC
Chapter 1 Tổng quan về máy biến áp
Như ta đã biết điện năng là loại năng lượng được sử dụng rộng rãi trong sảnxuất và đời sống, việc điện khí hoá công nghiệp, nông nghiệp, giao thông vận tải vàcác ngành kinh tế khác đòi hỏi phải có thiết bị khác nhau Việc truyền tải năng từnhà máy điện đến hộ tiêu dùng điện cần phải có đường dây tải điện và trạm biến áp.Việc truyền tải điện năng đi xa làm sao cho kinh tế nhất cần thiết phải có các trạmbiến áp tăng áp ở đầu nguồn và trạm biến áp giảm áp ở cuối đường dây cho phù hợp
với điện áp của phụ tải tiêu thụ Từ đó ta cũng thấy rõ máy biến áp chỉ làm nhiệm
vụ thay đổi cấp điện áp, hoặc phân phối năng lượng chứ không phải là chuyển hoánăng lượng
Hiện nay ngành chế tạo máy biến áp của nước ta đã sản xuất được nhiềuchủng loại máy biến áp khác nhau, trước khi đưa máy biến áp đưa vào vận hành đềuphải thí nghiệm nghiệm thu, nhằm xác định chất lượng của máy biến áp thông quacác thông số kỹ thuật có phù hợp với nhà chế tạo Đặc biệt, trong quá trình vận hànhcác sự cố của máy biến áp có thể xảy ra gây những thiệt hại nghiêm trọng đến sảnxuất của các hộ tiêu thụ Việc chẩn đoán sự cố của máy biến áp đến nay cũng cónhiều phương pháp, trong luận văn này tôi xin giới thiệu một số phương pháp tiêubiểu
Chapter 2 Các thông số cơ bản của máy biến áp
Các thông số định mức được ghi trên các máy, các thông số khác được nhàchế tạo ghi trong lịch máy Cụ thể từng thông số như sau:
1 Công suất định mức
Là công suất biểu kiến (công suất toàn phần) đưa ra từ phía thứ cấp của máybiến áp
Trang 13S I
dm
S I
dm dm
dm
S I
U
2
23
dm dm
dm
S I
U
Trang 144 Tần số định mức: Tần số công nghiệp 50Hz
- Ký hiệu: fđm
- Đơn vị tính: Hz
5 Điện áp ngắn mạch của MBA
- Là điện áp đo được khi ngắn mạch một phía của cuộn dây sao cho dòng điệnđạt giá trị định mức đối với MBA hai cuộn dây, ta có: Ucao-hạ
- 3 giá trị điện áp ngắn mạch với 3 cặp cuộn dây: Cao–Hạ; Cao–Trung;Trung–Hạ
- Điện áp ngắn mạch tính theo % (Uk %)
6 Dòng điện không tải I 0 (A)
Dòng điện không tải là giá trị hiệu dụng của dòng điện đi qua cuộn dây, khiđiện áp điện áp đặt vào cuộn dây đó là định mức với tần số định mức còn các cuộndây khác để hở mạch, dòng điện này còn gọi là dòng từ hoá
7 Tổn hao không tải
Là công suất tác dụng bị hấp thụ khi K tải đi qua cuộn dây Tổn hao này còngọi là tổn hao sắt Đơn vị (kW) ký hiệu P0
8 Tổn hao ngắn mạch
Là phần công suất tác dụng bị hấp thụ trong dây quấn MBA khi có dòng tải
đi qua cuộn dây Khi có dòng điện định mức đi qua các cực dây của một trong cáccuộn dây, còn các cực của cuộn dây kia nối tắt lại Nếu có các cuộn dây khác thì cáccuộn dây này để hở mạch (IEC.76.1)
Trang 15Chapter 3 Thí nghiệm truyền thống MBA
Các hạng mục và trình tự tiến hành thí nghiệm máy biến áp như sau:
Kiểm tra tổng thể bên ngoài
- Sứ không bị sứt mẻ
- Gioăng không dò dầu, hạt chống ẩm không đổi mầu
- Hệ thống quạt gió tốt, mức dầu đủ
- Các chi tiết được lắp đặt đúng thiết kế Các thông số của máy biến áp phùhợp với tài liệu
Thí nghiệm không tải
Mục đích: xác định tình trạng cuộn dây và lõi thép có bị chạm chập, xê dịchhoặc mạch từ bị xô, bu lông không ép chặt, chất lượng lõi thép xấu
Thí nghiệm không tải là hạng mục kiểm tra đầu tiên trước khi tiến hành thínghiệm các hạng mục để tránh từ dư trong mạch từ khi nạp dòng điện một chiều
1 Sơ đồ thí nghiệm không tải ở chế độ định mức nguồn 3 pha
Hình 1 1 Sơ đồ nguyên lý đo tổn hao không tải bằng nguồn 3 pha
Trang 162 Thí nghiệm bằng nguồn 1 pha điện áp thấp
Hình 1 2 Nguồn điện đưa vào là ab nối tắt là cb
Hình 1 3 Nguồn điện đưa vào là bc nối tắt là ac
Hình 1 4 Nguồn điện đưa vào là ac nối tắt là ab
Mục đích của việc nối tắt các pha không đo:
- Nối tắt các pha không đo để tránh sai số kết quả của phép đo
- Nếu kết qủa không bình thường ta phải khử từ
I0a = I0c; sai lệch không quá 5%
Thông thường I0a = I0c = (1.2 1.5)×I0b
Tổn hao không tải ở điện áp được tính:
Trang 17U’ - Điện áp thực tế khi đo không tải.
P0dm - Tổn hao không tải khi tính đổi về điện áp định mức
n - Là hệ số gia công mạch từ (n = 1.9 đối với thép nóng; n = 1.8đối với thép nguội)
Do kết cấu của mạch các từ trụ không bằng nhau; trụ giữa B ngắn; trụ A, Cdài do đó tổn hao không tải trên các trụ không bằng nhau Tuy nhiên sai lệch vẫnnằm trong quy định Có thể P0ab = P0bc 5%
Nếu kết quả đo không bình thường ta cần tìm lý do như khử từ và tiến hànhthí nghiệm tỷ số biến và đo trên điện trở một chiều để kết luận chính xác
Đo điện trở cách điện và hệ số hấp thụ cuộn dây MBA
Đây là chỉ tiêu để đánh giá tình trạng cách điện của các cuộn dây thông quatrị số của điện trở R60” và R15” Giá trị R60” phải đáp ứng được với cấp điện áp mà nólàm việc Giá trị điện trở cách điện yêu cầu phụ thuộc vào thông số của nhà chế tạo
- Với thiết bị dùng để đo điện trở cách điện dùng mêgôm 2500V hoặc 5000V.Các cuộn dây được nối tắt và nối đất ít nhất 5 phút để phóng hết điện tíchgây sai số đo
- Đo điện trở cách giữa các cuôn dây với nhau, giữa các cuộn dây với vỏ, vànối vỏ với đất
Trang 18Hình 1 5 Sơ đồ đấu nối đo điện trở cách điện
Ta thực hiện phép đo:
Cao áp – Trung áp + Hạ áp + Vỏ
Trung áp – Cao áp + Hạ áp + Vỏ
Hạ áp – Cao áp + Trung áp + Vỏ
Cao áp + Trung áp + Hạ áp – Vỏ
- Kết quả đo tại thời điểm R15’’ và R60’’ kể từ thời điểm đặt điện áp đo phải đảmbảo
- Hệ số hấp thụ: Kht = 60"
15"
R
R 1.3Với t0 tại thời điểm đo t = (10-30) 0C
Trị số điện trở đo R60” không giảm quá 30% giá trị đo xuất xưởng hoặc hiệusố đo lần trước quy về cùng nhiệt độ
Bảng 1 1 Bảng giá trị điện trở cách đi n nh nh t cho phép ện nhỏ nhất cho phép ỏ nhất cho phép ất cho phép
Trang 19- Với MBA có các thiết bị chuyển mạch ta phải đo ở tất cả các nấc.
Kết quả đo cho ta biết được các đầu phân nhánh đưa ra có đúng haykhông
Dụng cụ đ o:
- Cầu đo chuyên dùng P333T hoặc multi-ampe
- Có thể bằng phương pháp vôn–ampe với điều kiện đồng hồ có cấp chính xác
ít nhất 0.5
Ido 20%×Iđm MBA, nếu lớn hơn sẽ đốt nóng cuộn dây gây sai số kết quả đo
Trang 20Hình 1 6 Sơ đồ đo điện trở một chiều bằng phương pháp Vôn – Ampe
Cách thao tác:
- Đóng CD1, khi ổn định đóng thì CD2
- Cắt CD2 sau đó cắt CD1 để tránh dòng cảm ứng làm hỏng vôn mét
Trị số điện trở một chiều sau khi đo được so sánh với lý lịch nhà máy và sosánh giữa các pha với nhau trong cùng một nấc không được lệch quá 2% Khi đo ởnhiệt độ khác với lần đo trước và khác với số hiệu chỉnh của nhà máy ta phải quyđổi về cùng nhiệt độ
(Đối với dây quấn bằng nhôm)
Trong đó :
Rt1: là điện trở đo được ở nhiệt độ t1
Rt2: là nhiệt độ đo được ở nhiệt độ t2
t1: nhiệt độ đo lần trước
t2: nhiệt độ đo lần sau
Trang 21Kiểm tra tỷ số biến
Mục đích: Xác định số vòng quấn của cuộn dây ở tất cả các nấc phân áp Kếthợp với các chỉ tiêu khác xác định chạm chập vòng dây Xác định điện áp cuộn caoáp và cuộn hạ áp
Các quy đ ịnh khi đ o và tính tỷ số biến:
- Hệ số biến là tỷ số điện áp dây của cuộn sơ và cuộn thứ cấp khi không tải
- MBA hai cuộn dây thì có một hệ số biến cao–hạ
- MBA ba cuộn dây có ba hệ số biến cao–hạ; cao–trung; trung–hạ
- Điện áp đưa vào đo tỷ số biến không được nhỏ hơn 1% điện áp định mức
- Khi đo tỷ số biến, cần nối tắt cuộn không đo lại để tránh sai số
- Tỷ số biến được phép so sánh các pha với nhau ở cùng một nấc hoặc so sánhvới số liệu đo lần trước của nấc đó ở từng pha với nhau, sự sai lệch khôngđược quá 2%
Cách tính tỷ số biến:
- Khi thí nghiệm bằng nguồn 3 pha:
Các MBA ở tổ nối dây Y/Y; /; Y/; /Y Khi thí nghiệm bằng nguồn 3pha thì theo quy định trên ta có:
1 2
U K
U
Với U1 là điện áp dây đo bên cao áp, U2 là điện áp dây đo bên hạ áp
- Khi thí nghiệm bằng nguồn điện áp 1 pha:
Biến áp nối Y/Y; / có:
1 2
U K
2
U
U K
Trang 22Biến áp nối /Y có:
233
Hình 1 7 Sơ đồ thí nghiệm bằng nguồn 3 pha
Hình 1 8 Sơ đồ thí nghiệm dùng nguồn 1 pha
Hình 1 9 Thí nghiệm ab nối tắt bc
Hình 1 10 Thí nghiệm bc nối tắt ac
* Việc nối tắt đảm bảo nguyên tắc các pha không đo được nối tắt.
Trang 23Kiểm tra tổ nối dây
Tổ nối dây là góc lệch pha giữa điện áp dây (hoặc điện áp pha) cuộn dây bêncao áp so với điện áp dây (điện áp pha) cuộn dây bên hạ áp cùng tên
Ký hiệu:
- Đầu dây cao áp ABC cuối là XYZ
- Đầu dây hạ áp abc cuối là xyz
Tổ đấu dây của MBA là một trong những điều kiện đưa MBA vào vận hànhsong song
Để xác định tổ đấu dây có đúng với ký hiệu ghi trên mác máy hay không, ta
có thể dùng thiết bị chuyên dụng TETTEX-2793 để đo hoặc dùng phương phápxung một chiều 3 trị số
Hình 1 11 Sơ đồ nguồn xung phía cao áp ngu n xung phía cao áp ồ nguồn xung phía cao áp
Trang 24-5 + - - 4 + 0
-Việc xác định tổ đấu dây còn làm cơ sở cho việc đấu đúng sơ đồ bảo vệ máybiến áp
Thí nghiệm dầu cách điện
Nhiệm vụ của dầu trong MBA là cách điện và làm mát
Thí nghiệm dầu MBA: để đảm bảo vận hành an toàn của MBA ta phải kiểmtra chất lượng của dầu thông qua các hạng mục Đo điện áp phóng điện đánh thủng,
đo góc tổn hao điện môi ở 900C
Bảng 1 4 Bảng tiêu chuẩn của dầu MBA
Hạng mục TN Udl (KV) Dầu mới trong máy Dầu đang vận hành
- Đo góc tổn hao điện môi phản ánh phẩm chất cách điện của cuộn dây
- Thí nghiệm máy biến dòng lắp sẵn ở máy biến áp
- Kiểm tra đồ thị vòng bộ điều chỉnh biến áp
- Thí nghiệm điện áp xoay chiều tăng cao tần số công nghiệp
Chapter 4 Kết luận
MBA lực là một trong những thiết bị điện chính trong hệ thống điện, vì độtin cậy cung cấp điện của nó liên quan trực tiếp đến độ tin cậy của cả hệ thống.Trong khi đó, MBA dễ rơi vào các trạng thái không bình thường, đặc biệt là cácMBA có tuổi đời từ 15 năm trở lên Nếu MBA vận hành ở trạng thái không bìnhthường kéo dài thì tuổi thọ của MBA sẽ giảm và có khả năng xảy ra sự cố làm giánđoạn cung cấp điện Khi MBA lực bị sự cố, thiệt hại về kinh tế sẽ rất lớn, thậm chí
có thể lên đến hàng triệu USD đối với các MBA công suất lớn
Trang 25Để chẩn đoán các sự cố trong MBA lực có nhiều phương pháp khác nhau khiMBA on-line hoặc off-line Các thử nghiệm off-line như: đo điện trở cách điện, hệsố tổn thất điện môi, độ phân cực mặt phân cách, tỉ lệ số vòng dây, điện trở cuộndây, … Các phương pháp on-line như: phương pháp đáp ứng tần số, phân tích phổ
âm thanh, phương pháp hồng ngoại, phương pháp DGA, …Trong đó đối tượngnghiên cứu ở đây tập trung vào phương pháp DGA, là phương pháp phổ biến vàđược sử dụng rộng rãi hiện nay
Trang 26CHƯƠNG II: PHƯƠNG PHÁP PHÂN TÍCH KHÍ HOÀ TAN TRONG DẦU
ĐỂ CHẨN ĐOÁN SỰ CỐ TIỀM ẨN MBA LỰC (DGA)
Chapter 5 Tổng quan về chẩn đoán lỗi tiềm ẩn trong MBA lực
Tầm quan trọng của việc chẩn đoán lỗi tiềm ẩn trọng MBA lực
Máy biến áp lực là một thiết bị chủ đạo trong hệ thống năng lượng Độ tincậy của chúng không chỉ ảnh hưởng tới khả năng cung cấp năng lượng điện của cáckhu vực được cấp điện mà còn ảnh hưởng tới sự vận hành có tính kinh tế của một
hộ tiêu thụ nào đó (ví dụ như các lò luyện, dây truyền sản xuất, … trong các nhàmáy) Ví dụ, một lỗi của MBA phân phối có thể làm cho hàng nghìn hộ tiêu thụ mấtđiện Và một lỗi của MBA tăng thế trong lưới phát năng lượng có thể là nguyênnhân gây ra ngắt điện của các khu vực liền kề trong lưới đó
Với một sự gây thiếu điện năng một cách ngẫu nhiên từ một MBA lực cũng
có thể tính đến hàng triệu USD, chưa kể đến các chi phí liên quan tới việc sửa chữavà thay thế thiết bị Do các khuyến khích về phát triển kinh tế, các kiểm định mangtính ngăn ngừa và giám sát trực tuyến được thực hiện nhằm mục đích thu được lợinhuận từ việc dự báo các điều kiện lỗi tiềm ẩn và kế hoạch cắt giảm điện bảo dưỡngvà thay thế MBA
Phương pháp chẩn đoán lỗi tiềm ẩn
Mối quan tâm chính về các lỗi tiềm ẩn của MBA lực là sự suy giảm phẩmchất của hệ thống cách điện Điều này có thể dẫn đến vấn đề là hệ thống cách điện
sẽ bị đánh thủng bởi xung dòng điện (các lực điện động trên cuộn dây) hay quá điệnáp Chẩn đoán lỗi tiềm ẩn MBA là gắn liền với việc đánh giá các điều kiện cáchđiện của các vật liệu cách điện trong MBA
Kiểm tra đánh giá về điều kiện cách điện
Kiểm tra đánh giá về điều kiện cách điện chủ yếu muốn nói tới các kiểm traoff-line định kỳ, bao gồm việc đo điện trở cách điện (IR), hệ số tổn hao chất điện
Trang 27môi (DLF), sự phân cực hoá bề mặt (IP) có sử dụng IR bất thường và tần số phântán của điện dung, hệ số xoay (TP), điện trở cuộn dây, điện trở cọc tiếp địa (CGR)và một số kiểm tra khác Các kiểm tra trên được ứng dụng cho toàn bộ MBA và đólà sự đo đạc chính với điều kiện cách điện Chúng có thể cho thấy một số vấn đề vềtình trạng MBA nhưng có thể không tìm được lỗi tiềm ẩn Các kiểm tra khác vềgiấy hay mẫu bìa cách điện được lấy từ MBA Những kiểm tra trên bao gồm việc đođạc độ polyme hoá (DP) và sức căng (TS) Một số phương pháp mới có liên quannhư việc phân tích mầu sắc của dầu cách điện, đo đạc phổ phân cực bề mặt ISP nhờ
sử dụng điện áp phản hồi (RV) và các kỹ thuật hoá phân tích cũng được sử dụng vớicùng mục đích Các kỹ thuật kiểm tra mà phải can thiệp vào bên trong MBA làkhông thuận lợi bởi vì quá trình lấy mẫu có thể gây nguy hiểm cho tình trạngnguyên vẹn của hệ thống cách điện, nhưng cũng có thể là cần thiết với những MBA
đã quá cũ
Các phương pháp kiểm định tối ưu nhất cho việc đánh giá sự cách điện củaMBA lực là các dạng on-line (trực tuyến), bao gồm việc giám sát phóng điện mộtphần (PD - partial discharge) và phân tích độ hoà tan khí trong dầu (DGA -dissolved gas-in-oil analysis) Các kiểm định trực tuyến này cũng là các phươngpháp chính trong chẩn đoán các lỗi tiềm ẩn
Giám sát trực tuyến sự phóng điện một phần – PD
PD được tạo ra bởi các tình trạng lỗi có liên quan tới độ ẩm, các lỗ hổngtrong các chất cách điện đặc, các phần tử kim loại và các bong bóng khí Thậm chí
có thể gây ra phá hỏng chất điện môi Một sự gia tăng đáng kể mức PD và trong hệsố gia tăng của hoạt động PD có thể cho biết một dấu hiệu sớm về một lỗi tiềm ẩn
Các phương pháp giám sát PD trực tuyến thường rơi vào hai dạng: Phươngpháp điện và phương pháp âm Theo như cách sử dụng cảm biến, cả hai dạng trênlại được phân vào hai dạng nhỏ hơn: giám sát không xâm nhập và giám sát xâmnhập (xâm nhập ở đây chỉ đến sự can thiệp vào bên trong MBA) Việc giám sátkhông xâm nhập sử dụng các cảm biến được gắn ở bên ngoài MBA như là mắcthêm tụ, các biến dòng tần số cao, đồng hồ gia tốc kiểu áp lực, …
Trang 28Điều kiện xâm nhập phải đặt các cảm biến PD vào trong MBA do vậy sự canthiệp này sẽ gây ra nguy hiểm tới các bộ phận trong MBA và tốn kém hơn Vì các
lý do an toàn, người ta thường sử dụng các cảm biến sợi quang hơn so với các loạicảm biến khác khi giám sát PD kiểu xâm nhập
Trong việc giám sát PD dạng điện, dòng điện xung PD thường được đo trựctiếp thông qua một mạch điện dung hoặc một máy biến dòng tần số cao (HFCT -high frequency current transformer) Các tụ nối có thể là một tụ tách điện áp cao củaPD-free được đặt cạnh tải đầu ra của MBA hoặc sự dụng các tụ lót một cách tựctiếp Vấn đề chính với việc giám sát PD dạng điện là sự xuất hiện tượng giao thoa.Giải quyết điều này có thể bao gồm các thuật toán rất phức tạp và không phải lúcnào cũng giải quyết được trong các ứng dụng thực tiễn
Giám sát PD âm đã được tập trung nghiên cứu trong cả lĩnh vực học thuật vàthực tiễn trong công nghiệp qua nhiều năm Động lực thúc đẩy cho hướng nghiêncứu này là lợi ích có thể nhận được thông qua các PD chính xác cục bộ Đã có rấtnhiều các nghiên cứu trên lý thuyết về các nguyên lý PD cục bộ và một số hệ thống
đã được phát triển với mục đích này Các ứng dụng đã chỉ ra cho thấy vẫn có cácnguyên nhân gây khó khăn cho việc giải thích của các kết quả và chúng yêu cầuphải được nghiên cứu đầy đủ ý nghĩa hơn
Ví dụ: Vận tốc âm bị ảnh hưởng bởi rất nhiều yếu tố, bao gồm nhiệt độ dầu,khí và nước chứa trong dầu, tần số sóng mang của tín hiệu âm Việc sử dụng mộtgiá trị hằng số trong bài toán của hàm PD cục bộ có thể cho kết quả rất sơ lược Mộtvấn đề lớn đối với giám sát PD là kết quả Hiện tại chưa có các quy luật chung nào
có thể tương quan về trạng thái của biến áp với các hoạt động của PD hoặc thậm chíviệc phân lớp các hoạt động của PD một cách rõ ràng cũng chưa có Việc chỉ sửdụng một tham số là một giá trị giới hạn mức PD mang tính kinh nghiệm Dườngnhư có thể chấp nhận được đối với giá trị này vì nó không được chỉ ra trong bất cứtiêu chuẩn nhà nước nào
Trang 29Phân tích độ khí hoà tan trong dầu (DGA)
Một kỹ thuật mang tính thành công hơn trong việc chẩn đoán lỗi tiềm ẩn trựctuyến là phân tích độ hoà tan khí trong dầu (DGA) Phân tích khí hoà tan trong dầucủa máy biến áp là nhằm mục đích sớm phát hiện ra sự quá nhiệt cục bộ, sự phóngđiện ở mức độ thấp Sự phát triển các quá trình này sẽ dẫn đến sự cố Sự cố pháttriển trong thời kỳ này không phát hiện được bằng rơle ga Một lượng nhỏ các khíhình thành liên tục thông qua quá trình phân huỷ nhỏ trong dầu hoặc trong cáchđiện cứng Để phân tích khí hoà tan trong dầu máy biến áp sử dụng hệ thống máyphân tích gọi là TOGAS (Transformer Oil Gas Analysis System) Từ kết quả phântích khí hoà tan trong dầu máy biến áp ta có thể chuẩn đoán được các dạng hư hỏngcủa máy biến áp (theo IEC 599) Việc phân tích DGA khi không cần phải ngắtnguồn điện MBA hay còn gọi là phương pháp “online” hay trực tuyến Loại phântích này bao gồm DGA thông thường, đó là dựa trên cơ sở việc lấy mẫu dầu định kỳvà kỹ thuật hiện đại của việc giám sát khí trực tuyến
DGA thông thường đã được thực hiện trong một số năm và đã đạt đượcnhững thành công to lớn so với các kỹ thuật khác Lý do chính của thành công nàylà quá trình lấy mẫu và phân tích mẫu là đơn giản và rẻ tiền, dễ dàng chuẩn hoá Rấtnhiều thực nghiệm đã được tiến hành từ quá trình này và nhiều tiêu chuẩn DGA đãđược thiết lập: IEC 599, IEC 599R, C57.104, … Các khí được chuẩn hoá chủ yếu
đã được xác định là hydrohen (H2), methane (CH4), ethane (C2H6), ethylene (C2H4),acetylene (C2H2), CO và CO2
Tuy nhiên có một vấn đề quan trọng trong các phương pháp DGA thôngthường đó là mức độ tin cậy vào kết quả Khi các MBA khác nhau về kích thước,cấu trúc, nhà sản xuất, chế độ tải và lịch sử bảo dưỡng cũng có thể có các đặc tínhkhí khác biệt, chúng cần phải được xem xét một cách riêng biệt trong hầu hết cáctrường hợp Do vậy DGA thường được coi là “kinh nghiệm” chứ không phải làkhoa học
Việc giám sát khí trong dầu trực tuyến đã sớm xuất hiện ngay sau khi kỹthuật DGA được công bố Rất nhiều nghiên cứu thời kỳ đầu và các sản phẩm mang
Trang 30tính thương mại sau này cũng được công bố Một số các giám sát chỉ tập trung vào
H2 trong khi một số khác thì tập trung vào nhiều loại khí khác nữa Một lợi ích củagiám sát trực tuyến là việc đo lường liên tục một hoặc nhiều loại khí do vậy bất cứnhững thông tin cần thiết nào cho việc giám sát lỗi tiềm ẩn cũng có thể dễ dàng thunhận được
Các vấn đề liên quan tới những sự giám sát này là sự chọn lựa và tính bềnvững của các màng lọc phần tử khí, phạm vi đo lường và tính chất cách điện Tínhchọn lựa thể hiện ở những kỹ năng lọc cho phép các loại khí nhất định xuyên qua vàngăn cản các khí còn lại Khả năng lựa chọn kém sẽ cho độ chính xác đo lường thấphơn Các màng lọc không bền sẽ bị phá hỏng nhanh hơn, đặc biệt là dưới các điềukiện làm việc có nhiệt độ thay đổi lớn như giữa mùa hè và mùa đông thậm chí làgiữa ngày và đêm Thông tin tại các điểm giám sát là các đại lượng không điện,trong khi các đầu đọc của thiết bị đo lại chứa đựng các mạch điện Các mạch nàythực chất là các mạch chuyển đổi và thường có đặc tính chuyển đổi là tuyến tínhhoặc phi tuyến Độ chính xác của máy đo còn phụ thuộc vào nhiệt độ, độ ẩm, củamôi trường làm việc
Nói chung phạm vi đo lường và khả năng cách điện của thiết bị giám sát trựctuyến đôi khi còn sai lệch so với các kiểm định thực nghiệm bằng phương phápkhác Với các bộ giám sát thế hệ mới, khoảng cách này đang được thu hẹp Trongmọi lý do, bộ giám sát trực tuyến được sử dụng như một công cụ kiểm tra để xácđịnh ban đầu các lỗi bất thường có thể có Việc chẩn đoán lỗi một cách chi tiết sau
đó đã chuyển sang DGA thông thường
Việc Nghiên cứu ứng dụng mạng nơron vào việc chẩn đoán thông minh làmột yêu cầu quan trọng cho việc giám sát trực tuyến Tuy nhiên, các vấn đề này vẫnchỉ là những nghiên cứu ban đầu, vì chưa có máy móc nào đủ thông minh để thaythế hoàn toàn cho công việc của chuyên gia
Trang 31Kết hợp DGA và phương pháp âm
Sự kết hợp sử dụng DGA và các phương pháp âm thường dẫn đến sự chuẩnhoá thành công và xác định các lỗi của PD Quá trình này được dùng để nhận diệnlỗi PD, trước hết người ta sử dụng DGA, sau đó tìm vị trí của PD bằng cách sửdụng phương pháp âm
Chapter 6 Chẩn đoán lỗi tiềm ẩn MBA trên cơ sở DGA
Trong phần này, các kỹ thuật cơ sở của DGA cho việc chẩn đoán lỗi tiềm ẩncủa MBA lực được đề cập Trước hết, chúng ta sẽ xem lại các nghiên cứu cơ chếphân huỷ của dầu và xenlulo và khám phá về mối quan hệ cân bằng nhiệt động họcgiữa lỗi nhiệt độ với tỉ lệ tạo khí Sau đó chúng ta sẽ nghiên cứu về các phươngpháp DGA thông thường, bao gồm các phương pháp tỉ lệ, phương pháp khí chính vàcác thực nghiệm trong thực tiễn với việc chẩn đoán lỗi tiềm ẩn trên cơ sở DGA.Cuối phần này chúng ta sẽ thảo luận về các nghiên cứu gần đây của việc chẩn đoánbằng hệ thông minh nhân tạo và sự phát triển của kỹ thuật DGA trong tương lai
Nghiên cứu các đặc tính sinh khí trong MBA lực
Các nghiên cứu về cơ chế sinh khí của giấy/dầu dưới tác động của nhiệt hayđiện có thể tìm thấy trong các nghiên cứu từ những năm 1930 Sự đánh thủng cũngđược nghiên cứu bởi Hastead [4] Một nghiên cứu tương tự về sau cũng được thựchiện, đặc biệt là sự suy giảm phẩm chất của giấy
Trước Hastead, người ta đã nhận thấy rằng dưới tác dụng của điện và nhiệt,phần tử hydro–cacbon của khoáng dầu có thể bị phân huỷ thành dạng hydrogen vàcác mảnh H–C, các mảnh này có thể kết hợp với nhau để tạo ra các khí nhưhydrohen (H2), methane (CH4), ethane (C2H6), ethylene (C2H4), acetylene (C2H2), …người ta cũng tìm ra rằng số lượng của mỗi chất khí riêng biệt phụ thuộc vào nhiệt
độ ở lân cận điểm chịu tác dụng
Hastead đã đề xuất một mô hình nhiệt động học để mô tả mối quan hệ giữalỗi nhiệt và đặc tính sinh khí Nghiên cứu đã chỉ ra rằng tất cả các hydro-cacbon là
bị phân li vào trong dầu một cách hoàn toàn Theo như mô hình, tỉ lệ phát triển của
Trang 32mọi thành phần khó có thể tính được tại bất kỳ nhiệt độ nào, do đó mối quan hệgiữa việc tạo khí và nhiệt độ có thể thu được như Hình 2 1 Nghiên cứu về nhữngmối quan hệ này đã chỉ ra rằng các chất khí được tạo ra theo thứ tự cùng với sự giatăng của nhiệt độ: H2 → CH4 → C2H6 → C2H4 → C2H2 Ví dụ như: H2 được tạo ratại nhiệt độ thấp và số lượng của nó gia tăng một cách ổn định trong khi đó C2H2được tạo ra tại nhiệt độ rất cao (~ 10000C) và cũng gia tăng về số lượng một cách ổnđịnh.
Hình 2 1 Sự sinh khí trong dầu MBA khi nhiệt độ thanh đổi
Sự suy giảm phẩm chất cách điện dạng giấy của MBA đã được chẩn đoánmột cách thông thường theo số lượng và tỉ lệ của CO và CO2 hoà tan (IEC 599) Ta
có thể đo được sự có mặt của chúng khi gia tăng nhiệt một cách đột ngột qua mộtngưỡng, khoảng 140 0C – 150 0C Tuy nhiên việc đo đạc này chưa đủ để thiết lậpnên một định nghĩa cho việc chẩn đoán bởi vì CO và CO2 có thể được tìm thấytrong MBA đơn giản như là một kết quả của sự Oxy hoá dầu trong điều kiện làmviệc ở nhiệt độ thấp kéo dài Các nhà nghiên cứu đã tìm ra rằng CO và CO2 có thể
Trang 33được hấp thụ vào trong giấy cách điện sau khi được tạo ra, kết quả thể hiện trong sựdao động của các giá trị tập trung đo được.
Các lỗi tiềm ẩn của MBA
Các lỗi tiềm ẩn của MBA lực có thể được phân loại thành các dạng chínhsau: hồ quang điện, vầng quang điện, quá nhiệt của xenlulo, quá nhiệt của dầu.Những lỗi này có thể do một hoặc nhiều nguyên nhân được chỉ ra trong Bảng 2 1
Bảng 2 1 S t ương quan giữa các lỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ng quan gi a các l i ti m n c a MBA l c v các nguyên nhân ữa các lỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ủa MBA lực và các nguyên nhân à các nguyên nhân
Xiết ống nối ko chặt, đầu
Nước tự do hoặc độ ẩm
quá giới hạn trong dầu x
Mảnh kim loại nhỏ nổi
Trang 34Lỗi hệ thống làm mát x
Việc phân loại này là tương đối tùy theo tiêu chuẩn cụ thể Ví dụ: công tyDoble Engineering sử dụng một hệ thống phân loại khác
Theo như Bảng 2 1, một loại lỗi có thể do nhiều nguyên nhân Điều này làmcho việc phân vùng lỗi trở nên rất khó khăn Do đó, khi vận hành thực tế thường chỉ
sử dụng DGA để chẩn đoán lỗi ban đầu chứ chưa phải là kết luận cuối cùng Cáckiểm tra khác và thậm chí việc mở MBA có thể là cần thiết để khoanh vùng lỗi vàtìm nguyên nhân một cách chính xác hơn
Tuy nhiên, việc chẩn đoán lỗi bằng DGA là đủ tốt để cung cấp thông tin cholịch trình bảo dưỡng và đóng vai trò như một chiến lược bảo dưỡng mang tính ngănngừa Với mục đích này, DGA đã trở thành công cụ then chốt cho việc chẩn đoánlỗi tiềm ẩn của MBA lực Nó bao gồm rất nhiều những nghiên cứu thành công trong
3 lĩnh vực chính: phương pháp tỉ lệ, phương pháp khí chính và các phương phápthông minh nhân tạo cơ bản
Sự nghiên cứu và ứng dụng của các phương pháp tỉ lệ
Các phương pháp tỉ lệ sử dụng tỉ lệ khí hoà tan là cơ sở chính của việc chẩnđoán lỗi 5 hệ số tỉ lệ mang tính truyền thống được sử dụng như Bảng 2 2:
Bảng 2 3 Ph ương quan giữa các lỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ng pháp h s t l Dornenburg ện nhỏ nhất cho phép ố tỉ lệ Dornenburg ỉ lệ Dornenburg ện nhỏ nhất cho phép
Trang 35Bảng 2 4 Giá tr gi i h n L1 c a Dornenburg ị giới hạn L1 của Dornenburg ới hạn L1 của Dornenburg ạn L1 của Dornenburg ủa MBA lực và các nguyên nhân
L1 Giới
Theo như mô hình nhiệt động lực học của Hastead, phương pháp tỉ lệ Rogers
đã được đề xuất năm 1973 và được cải tiến năm 1975, rồi cải tiến tiếp một lần nữavào năm 1977 Qua thực tế và trong công nghiệp, các kiểm định trong phòng thínghiệm và các hoạt động đánh giá mang tính lý thuyết, phương pháp này đã đượcchỉnh sửa thành tiêu chuẩn IEC
Phương pháp tỉ lệ Rogers nguyên bản đã sử dụng Bảng 2 5 để chẩn đoán với
giá trị 1 thể hiện các giá trị thực tế lớn hơn giá trị 1.0 và giá trị 0 thể hiện giá trị
thực tế nhỏ hơn 1.0 Phương pháp Rogers cải tiến sử dụng 2 bảng, một bảng địnhnghĩa mã và một bảng định nghĩa luật chẩn đoán như trong Bảng 2 6 và Bảng 2 7
Các phương pháp sơ bộ này sử dụng bốn bộ tỉ lệ, tỉ lệ C2H6/CH4 chỉ thể hiệnmột phạm vi nhiệt độ giới hạn của sự phân huỷ xenlulo nhưng không trợ giúp gì choviệc phát hiện, nhận diện lỗi Do vậy, trong tiêu chuẩn IEC 599, phương pháp tỉ lệRogers phát triển cao hơn bị xoá bỏ Xem phụ lục 1 trong [4] để biết mô tả chi tiếtcủa chuẩn IEC 599/1978
Bảng 2 5 B ng ch n oán g c c a ph ảng chẩn đoán gốc của phương pháp tỉ lệ Rogers ẩn của MBA lực và các nguyên nhân đoán gốc của phương pháp tỉ lệ Rogers ố tỉ lệ Dornenburg ủa MBA lực và các nguyên nhân ương quan giữa các lỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ng pháp t l Rogers ỉ lệ Dornenburg ện nhỏ nhất cho phép
CH4/H2 C2H6/CH4 C2H4/C2H6 C2H2/C2H4 Chẩn đoán
điện từng phần, hoặc biến chất
Trang 36thông thường.
dòng tuần hoàn
theo năng lượng
thủng hoặc phóng điện tàn dư
Một cải tiến của chuẩn IEC 599 đã được đưa ra năm 1996 (IEC 599/2) Nó đãtrở nên hoàn hảo vào thời gian này
Phương pháp tỉ lệ Rogers và chuẩn IEC 599 đã được phát triển thông dụngtrong công nghiệp Tuy nhiên trong một số trường hợp, nó không đưa ra được kếtluận cuối cùng
Bảng 2 6 Mã định nghĩa của phương pháp tỉ lệ Rogers đã cải tiến
CH4/H2(R1)
C2H4/C2H6(R5)
C2H2/C2H4(R2)
Trang 371 hoặc 2 0 0 0 Quá nhiệt yếu - dưới 1500C
1 hoặc 2 1 0 0 Quá nhiệt yếu 1500C – 2000C
khớp nối
0 0 1 hoặc 2 1 hoặc 2 Hồ quang và dòng ngắn mạch
0 0 2 2 Đánh lửa liên tục với điện thế thả nổi
5 0 0 1 hoặc 2 Phóng điện từng phần có kiểm tra
Ứng dụng của phương pháp Rogers, khí chính
Sự nghiên cứu về phương pháp khí chính được bắt đầu tại các phòng thínghiệm ở Doble và đã có những kết luận ban đầu vào năm 1973 và được đề xuấtvào năm 1974 Năm 1978, một sự so sánh giữa phương pháp khí chính và phươngpháp tỉ lệ Rogers đã được trình bày tại các hội nghị thường niên ở Doble Người tanhận thấy rằng các phương pháp tỉ lệ được áp đặt cho việc sử dụng với MBA loại
dự phòng, còn phương pháp khí chính được sử dụng chủ yếu cho các MBA kínhoặc có bọc khí Griffin đã đưa ra một kết luận mở rộng về phương pháp khí chính,các phương pháp tỉ lệ và các ứng dụng có liên quan
Phương pháp khí chính là việc xác định khí chính cho mỗi loại lỗi và sửdụng phần trăm của khí này đề chẩn đoán lỗi, nó giải thích và làm rõ các kết quảDGA trên cơ sở các bộ mẫu trong thực tế Ví dụ: PD chuyên sâu ở mức thấp hayquá trình vầng quang điện chủ yếu là do H2 cùng với một số lượng lớn khác khíHydro–cacbon Do đó, phương pháp khí chính cho PD hay vầng quang điện là H2.Mặt khác PD hay vầng quang điện có thể phân biệt được nếu hàm lượng phần trămcủa H2 là lớn trong một mẫu dầu Trên cơ sở các nghiên cứu ban đầu của Di Pughvà tiêu chuẩn IEEE C57.104 như Bảng 2 8 đã tổng kết các tiêu chuẩn chẩn đoáncủa phương pháp khí chính Hàm lượng phần trăm của chất khí được dựa trên tổngsố các chất khí hoà tan dễ bắt lửa (TDCG) và là một con số xấp xỉ
Bảng 2 8 Các tiêu chu n ch n oán c a ph ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ẩn của MBA lực và các nguyên nhân đoán gốc của phương pháp tỉ lệ Rogers ủa MBA lực và các nguyên nhân ương quan giữa các lỗi tiềm ẩn của MBA lực và các nguyên nhân ng pháp khí chính
Trang 38lượng lớn H2, một chút CH4, mộtlượng nhỏ C2H6 và C2H4 CO à CO2cũng có thể được xét đến nếu cócenllulose.
lượng lớn C2H4, một lượng C2H6 íthơn, có thể có CH4 và H2
C2H4: 63%
C2H6: 20%Quá nhiệt
cellulose
Carbonmonoxide (CO)
lượng lớn CO và CO2 Có thể có
Các phương pháp chẩn đoán và trải nghiệm công nghiệp khác
Bên cạnh các phương pháp DGA trên, có một số lượng lớn các kiến thức vềchẩn đoán và kinh nghiệm trong thực tế Dưới đây là 2 ví dụ
Chẩn đoán rò rỉ
Với các MBA có hệ thống bảo quản dầu trong túi khí nitrogen (N2), sự rò rỉ
có thể sửa chữa được vì oxygen (O2) là một trong số các chất hoạt hoá chủ yếu củadầu và của sự oxy hoá xenlulo Sự có mặt của O2 nếu lớn hơn 5% tổng số các chấtthì sẽ được xét như là sự rỏ rỉ miếng đệm Khi hàm lượng O2 và N2 lớn hơn tổng cácchất khí khác mặc dù đôi khi tỉ số N2/O2 nhỏ hơn nhiều so với 5% thì cũng có thể có
sự rò rỉ, có thể kết luận rằng có sự rò rỉ trong quá trình lấy mẫu và kiểm tra Nếukhả năng này không xảy ra thì sự rò rỉ của hệ thống chứa dầu là chắc chắn có
Chẩn đoán sự mủn giấy
Chẩn đoán suy giản phẩm chất giấy là một phần cốt yếu để đánh giá điềukiện cách điện của MBA Thông thường, điều này được thực hiện bằng cách sửdụng tỉ lệ CO và CO2 Tỉ lệ CO/CO2 nằm từ 3 – 10 là phạm vi thông thường chấpnhận được Quy tắc này xuất phát từ IEC 599 và MacD80 Với phạm vi “thôngthường” ở đây được đề xuất là 3<CO2/CO<11 và 0.07<CO/CO2<0.3
Khi có sự quá nhiệt độ cao của xenlulo (ví dụ dưới các điều kiện hồ quang),
tỉ lệ CO/CO2 là 1:1 vì hồ quang tạo ra CO rất nhanh chóng Ngược lại nếu vấn đề
Trang 39làm mát không đạt yêu cầu hoặc MBA quá tải thì CO2 sẽ tăng nhanh hơn CO và dovậy tỉ số CO/CO2 sẽ nằm trong phạm vi 1:20 – 1:10.
Vào đầu những năm 1990, các chẩn đoán phân huỷ xenlulo trên cơ sở
“furan” đã trở nên được đặc biệt ưa chuộng với rất nhiều nhà nghiên cứu Furan là
một từ viết tắt của một hợp chất furanic Có 5 loại furanic thông dụng được tìm thấylà 5-hydroxymethyl-2-furfural (HMF), furfuryl alcohol hoặc furfurol (FOL), 2-furfural hoặc 2-furfuraldehyde hoặc 2-furaldehyde (FAL), 5-methyl-2-furfural (MF)và 2-acetyl furan (AF) Một lượng lớn hợp chất furanic có thể được tạo ra từ cácchất giấy (xenlulo) khi nhiệt độ vượt quá 120 0C Khi được tạo ra chúng có thể tồntại rất lâu trong một lượng dầu lớn của MBA và dó đó thuận tiện cho việc chẩnđoán các lỗi tiềm ẩn
FAL là một sản phẩm phụ furanic chủ yếu của sự phân huỷ xenlulo và đãđược chỉ ra là có độ ổn định lớn hơn so với các hợp chất furanic khác Nó là mộtbiểu hiện rõ ràng của sự phân huỷ giấy trong MBA lực Một số nguyên lý đã đượcthiết lập cho việc chẩn đoán, phát hiện chất furan và sẽ được trình bày sau
Chapter 7 Các quy tắc cơ bản trong chẩn đoán lỗi MBA
Trong phần trước, quá trình phát triển của chẩn đoán sự cố tiềm ẩn MBA lực
đã được nhìn nhận lại và xác định các vấn đề chưa giải quyết được Từ phần này, ta
sẽ bắt đầu nghiên cứu các phương pháp trí tuệ nhân tạo để có thể giải quyết các vấn
đề trên Trong phần này, ta sẽ thảo luận những vấn đề có thể để khắc phục được bàitoán “không quyết định” vẫn còn tồn tại trong các phương pháp tỉ lệ
Trang 402 Việc lấy mẫu, lưu trữ, trích mẫu và khí sắc ký của các mẫu dầu tuân theo cácquy định về quản lý chất lượng hoặc các kết quả kiểm tra đã điều chỉnh Dovậy không có hoặc có ít sai số trong kết quả chung.
3 Các chất khí trong dầu MBA là phân bố đồng đều Nói cách khác, điều kiệnlỗi ở đây cũng giống như đối với các mẫu khí trong dầu đã lấy
Giả thiết đầu tiên rất là rất dễ xác định Giả thiết thứ hai cũng dễ dàng để xácđịnh theo một số các thông báo và hướng dẫn thí nghiệm Nhưng giả thiết thứ ba thìkhông phải luôn luôn là rõ ràng vì không ai biết một cách chính xác điều gì đã xảy
ra trong thùng chứa dầu Một số bước có thể được tiến hành để nó gần hơn với thựctế Một bước là tăng tốc bơm tuần hoàn dầu trong vài ngày trước khi lấy mẫu dầu,bước khác là rút ngắn khoảng thời gian lấy mẫu dầu Nếu kết hợp hai bước này cóthể giúp cho việc thu mẫu dầu được như ý hơn
Nền tảng của các quy tắc – hướng dẫn IEC
Để thiết lập một kiến thức nền về chẩn đoán sự cố tiềm ẩn MBA lực, bướcđầu tiên là đi thu thập các quy tắc Các hướng dẫn chung của IEC và IEEE có thể rấthữu dụng trong bước này Các hướng dẫn phải được thực hiện khi sử dụng các quytắc này
Tiêu chuẩn IEC 599, cả phiên bản năm 1978 và bản sao sau này đều được sửdụng trong nghiên cứu Phiên bản năm 1978 được tổng kết trong với một số lưu ýchung dưới đây:
1 Các giá trị có ý nghĩa đầy đủ được nêu ra cho các tỉ lệ nên chỉ coi như là cácđặc trưng
2 Các MBA được lắp khít vào với thùng chứa OLTC có thể thể hiện các lỗiloại 202/102 tuỳ thuộc vào sự rò rỉ hoặc sự truyền đi của quá trình phân huỷ
hồ quang trong các thùng dầu máy cắt tới trong thùng chính MBA
3 Các sự kết hợp các tỉ lệ không có trong chuẩn IEC 559 có thể xảy ra trongthực tế