Chương 12. KIỂM TRA MỘT SỐ CẤU KIỆN , LIÊN KẾT

Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 145 Ch-ơng 12. Kiểm tra một số cấu kiện, liên kết I. Kiểm tra cột : 1. Kiểm tra cột tầng hầm( cột bê tông cốt cứng) Sử dụng phần mềm ETABS 8.5.0 để phân tích nội lực kết cấu. Từ kết quả tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực nguy hiểm nhất để kiểm tra tiết diện cột là cặp M x , M y , N ở tiết diện chân cột tầng hầm 3 (Phần tử C53): M x = M 3-3 = -120,212 Tm; M y = M 2-2 = -18,491Tm; N = 1889,048 T . Các cặp nội lực khác có trị số nhỏ hơn nên không nguy hiểm bằng cặp đã chọn. 1.1. Kiểm tra các điều kiện để áp dụng ph-ơng pháp tính đơn giản: Tiết diện cột nh- hình 12.1: - Bêtông B25, có R b = 145 kG/cm 2 , E b = 30 10 3 kG/cm 2 - Thép cột XCT34 có 2 /3400 cmkGf y , E a = 2,1 10 6 kG/cm 2 , R s = 2250 kG/cm 2 . - Tiết diện cột: B = 100 cm, H = 100 cm. d = 2 H = 50 cm. - Kích th-ớc lõi: b f = 70 cm, h = 70 cm, t f = 3,0 cm, t w = 2,8 cm, h w = 64 cm. E s = 2,1 10 6 kG/cm 2 . - 2 2,599 cmA a ; 2 26,9322 cmA c ; A 2 2 54,78 4 5,2 16 cm s - Cốt mềm: 1625 A ro = 4,91 cm 2 , a = 5 cm. E a = 2,1 10 6 kG/cm 2 , R a = 2800 kG/cm 2 . Chiều dài tính toán: 3,35,0 lf L 1,65 m x x y y Hỡnh 1 Tiết diện cột chính tầng hầm + Cột có tiết diện không đổi và có hai trục đối xứng: + Tỉ lệ l-ợng thép: Rd,pl a y a N f A Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 146 Lực dọc giới hạn tính toán: TkG f A f A M f AN s sk s c ck c a y aRdpl 3,28096,2809279 15,1 2800 54,78 5,1 145 85,026,9322 1,1 3400 2,599 85,0 , 66,0 3,2809 10 1,1 3400 2,599 3 Hệ số nằm trong khoảng 9,02.0 . Độ mảnh quy đổi: cr R,pl N N Trong đó: 2 fl c 2 cr L )EI( N Độ cứng đàn hồi của tiết diện liên hợp: 2 2 2 3 6 33 6 6,16188616 4 5,2 3 2 100 35,1 1030 8,0101,2 9,532826 12 100100 35,1 1030 8,09,532826101,2 8,0)( Tm IEIEIEEI ssccaac TN cr 12,586871 65,1 6,161886 2 2 R,pl N là lực dọc giới hạn dẻo khi các hệ số an toàn lấy bằng 1: TkGN Rpl 16,340655,3406160280054,7885,014526,932234002,599 . Vậy: 2076,0 12,586871 16,3406 . cr Rpl N N Nh- vậy các điều kiện bền của ph-ơng pháp tính đơn giản đều thoả mãn nên ta có thể áp dụng ph-ơng pháp tính đơn giản. 1. 2. Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: 6,36 3400 2350 44443,23 30 700 f t b . Vậy, cho phép bỏ qua hiệu ứng ổn định cục bộ của cấu kiện thép. + Khả năng chịu lực của cột liên hợp theo điều kiện ổn định: Cột liên hợp có khả năng chịu uốn dọc nếu : Rd.plSd NN Trong đó: Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 147 - hế số uốn dọc, giá trị phụ thuộc vào độ mảnh quy đổi 076,0 , đ-ợc tính theo công thức: 1 1 2/1 2 2 với 2 )2,0(15,0 Cột tiết diện rỗng nhồi bêtông nên 34,0 482,0076,0)2,0076,0(34,015,0 2 04,1 076,0482,0482,0 1 22 Lấy 1 , ta kiểm tra có: TNTN RdplSd 3,28093,28090,105,1889 . Điều kiện ổn định cục bộ đ-ợc đảm bảo. 1.3. Kiểm tra khả năng chịu lực của cột bằng ph-ơng pháp đơn giản: a. Đ-ờng cong t-ơng tác: Hình 2 - Đ-ờng cong t-ơng tác của cột liên hợp + Điểm A: khả năng chịu nén TNN RdplA 3,2809 . ; 0M A + Điểm D: mômen uốn giới hạn lớn nhất TkG RA NN bc RdpmD 86,67585,675863 2 14526,9322 22 1 . Rd.maxD MM , giá trị lớn nhất khi trục trung hoà đi qua giữa bản bụng của thép hình 3 63,15223 2/70 9,532826 2/ cm h I W a pa : mômen kháng uốn của lõi thép 3 2 84,9223 2 100 4 5,2 22 cmW ps : mômen kháng uốn của các cốt dọc Mômen kháng uốn của phần bêtông: 3 2 2 53,23385384,92263,15223 4 100100 4 cmWW hb W pspa cc pc : Tm RWfWfWM bpcsdpsydpaRd 1,889 5,1 2/145 85,053,233853 15,1 2800 84,922 1,1 3400 63,15223 2/ .max + Điểm B: khả năng chịu uốn: 0 B N Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 148 Để tính Rd.pl M ta cần tính toán h n (khoảng cách từ trục trọng tâm thép ống đến trục trung hoà dẻo cảu tiết diện) h n h n 2 b r y f / Ma Hình 3 - Biểu đồ ứng suất ứng với điểm B Cân bằng theo ph-ơng ngang ta có: ccknwb c Maywn fhtbR A fth /85,0)( 2 /2 cm ftRtb RA h Maywbw bc n 5,21 1,1/34008,241458,21002 14526,9322 /4)(2 Tính môđun kháng uốn dẻo : Của phần bản bụng thép hình : 322 2 3,12945,218,2 4 )2( cmht ht W n w nw pan Của phần cốt thép dọc : 322 2 75,69335,215,266 4 )2(6 cmh h W n n psn Môđun kháng của phần bêtông có chiều cao là 2h n : 322 65,2505275,69333,129445,218,2100 cmWWhbW psnpanncpcn Vậy ta có: Rd.nRd.maxRd.pl MMM Trong đó M n.Rd là phần mômen có thể chịu đ-ợc của phần tiết diện có độ cao là 2h n Tm RWfWfWM bpcnsdpsnydpanRdn 1,119 5,1 2/145 85,065,25052 15,1 2800 75,69331,1/34003,1294 2/ . TmM Rdpl 6701,2191,889 . + Điểm C: TNN Rdpmc 72,1351 . TmMM Rdplc 670 . + Điểm E: Khi tính điểm E nên chọn vị trí gần giữa điểm A và điểm C. Để dễ tính toán ta chọn tr-ờng hợp trục trung hoà nằm sát mép trong của cánh d-ới thép hình: Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 149 h n h n 2 b r y f / Ma Hình 4 - Biều đồ ứng suất với điểm E lựa chọn T fAfbtANfAfbtAfAN sdsydfaRdpmsdsydfacdcE 85,2096 15,1 2800 4 5,2 16 1,1 3400 )37022,599(1072,1351 )2()2( 2 3 . TmthfbtM fydfE 89,434)370(1,1/3400370)( Đ-ờng cong t-ơng tác d-ới dạng đa giác có thể vẽ nh- sau: n m 0.00 0.00 0.20 0.40 0.80 1.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 0.60 0.65 0.75 1.03 1.00 0.75 0.67 0.48 0.00 Hình 5 - Đ-ờng cong t-ơng tác M và N của tiết diện cột khảo sát 1.4. Kiểm tra a. ảnh h-ởng của phân bố mômen: Khi tính toán, giả thiết của ph-uơng pháp đơn giản là kết cấu cứng, nh-ng không thể bỏ qua ảnh h-ởng của phi tuyến hình học làm tăng mômen trong cột khi tính theo tuyến tính. Tức là cần phân tích sựu làm việc của cột khi kể đến hiệu ứng bậc hai. Điều kiện cần để kiểm tra cột liên hợp khi tách ra từ kết cấu cứng: 1,00032,0 12,586871 05,1889 cr Sd N N 2,0)12(2,0)2(2,0076,0 r Nh- vậy không cần kể đến ảnh h-ởng của sự làm việc phi tuyến. b. Kiểm tra khả năng chịu lực: Để kiểm tra ta tính mômen cho phép ứng với lực dọc lớn nhất rồi so sánh mômen cho phép với mômen trong cặp nội lực xem có thoả mãn hay không. Ta tiến hành nh- sau: 1 67,0 3,2809 05,1889 . Rdpl Sd d N N Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 150 0 4 11 1 4 r1 n 75,0 3,2809 85,2096 . Rdpl E E N N dE Xác định khả năng chịu lực dựa vào đ-ờng đặc tr-ng: n m 0.00 0.00 0.20 0.40 0.80 1.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 0.60 0.65 0.75 1.03 1.00 0.75 0.67 0.48 0.00 Xác định d : CE dE EC Ed 1 670 670 . Rdpl C C M M ; 65,0 670 89,434 . Rdpl E E M M ; 48,0 3,2809 72,1351 . . Rdpl Rdpm C N N Vậy 75,065,0 48,075,0 67,075,0 )65,01()( E CE dE ECd Xác định k : Do E nên 0,0 175,0 10,1 65,0 1 1 1 1 E Ek EE k 75,0 )( n ndk d Ta có: TmM Sd 25,4526709,075,0212,120 Đảm bảo khả năng chịu lực. 2. Kiểm tra cột tầng 1 ( cột bê tông cốt cứng) Sử dụng phần mềm ETABS 8.5.0 để phân tích nội lực kết cấu. Từ kết quả tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực nguy hiểm nhất để kiểm tra tiết diện cột là cặp M x , M y , N ở tiết diện chân cột tầng 1 (Phần tử C53): M x = M 3-3 = -251,7005 Tm; M y = M 2-2 = -35,9085 Tm; N = 1872,084 T . Các cặp nội lực khác có trị số nhỏ hơn nên không nguy hiểm bằng cặp đã chọn. 2.1. Kiểm tra các điều kiện để áp dụng ph-ơng pháp tính đơn giản: Tiết diện cột nh- hình 6: - Bêtông B25, có R b = 145 kG/cm 2 , E b = 30 10 3 kG/cm 2 Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 151 - Thép cột XCT34 có 2 /3400 cmkGf y , E a = 2,1 10 6 kG/cm 2 , R s = 2250 kG/cm 2 . - Tiết diện cột: B = 100 cm, H = 100 cm. d = 2 H = 50 cm. - Kích th-ớc lõi: b f = 70 cm, h = 70 cm, t f = 3,0 cm, t w = 2,8 cm, h w = 64 cm. E s = 2,1 10 6 kG/cm 2 . - 2 2,599 cmA a ; 2 26,9322 cmA c ; A 2 2 54,78 4 5,2 16 cm s - Cốt mềm: 1625 A ro = 4,91 cm 2 , a = 5 cm. E a = 2,1 10 6 kG/cm 2 , R a = 2800 kG/cm 2 . Chiều dài tính toán: 0,85,0 lf L 4,0 m x x y y Hỡnh 6 Tiết diện cột chính tầng 1 + Cột có tiết diện không đổi và có hai trục đối xứng: + Tỉ lệ l-ợng thép: Rd,pl a y a N f A Lực dọc giới hạn tính toán: TkG f A f A M f AN s sk s c ck c a y aRdpl 3,28096,2809279 15,1 2800 54,78 5,1 145 85,026,9322 1,1 3400 2,599 85,0 , 66,0 3,2809 10 1,1 3400 2,599 3 Hệ số nằm trong khoảng 9,02.0 . Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 152 Độ mảnh quy đổi: cr R,pl N N Trong đó: 2 fl c 2 cr L )EI( N Độ cứng đàn hồi của tiết diện liên hợp: 2 2 2 3 6 33 6 6,16188616 4 5,2 3 2 100 35,1 1030 8,0101,2 9,532826 12 100100 35,1 1030 8,09,532826101,2 8,0)( Tm IEIEIEEI ssccaac TN cr 8,99859 0,4 6,161886 2 2 R,pl N là lực dọc giới hạn dẻo khi các hệ số an toàn lấy bằng 1: TkGN Rpl 16,340655,3406160280054,7885,014526,932234002,599 . Vậy: 2185,0 8,99859 16,3406 . cr Rpl N N Nh- vậy các điều kiện bền của ph-ơng pháp tính đơn giản đều thoả mãn nên ta có thể áp dụng ph-ơng pháp tính đơn giản. 2. 2. Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: 6,36 3400 2350 44443,23 30 700 f t b . Vậy, cho phép bỏ qua hiệu ứng ổn định cục bộ của cấu kiện thép. + Khả năng chịu lực của cột liên hợp theo điều kiện ổn định: Cột liên hợp có khả năng chịu uốn dọc nếu : Rd.plSd NN Trong đó: - hế số uốn dọc, giá trị phụ thuộc vào độ mảnh quy đổi 076,0 , đ-ợc tính theo công thức: 1 1 2/1 2 2 với 2 )2,0(15,0 Cột tiết diện rỗng nhồi bêtông nên 34,0 515,0185,0)2,0185,0(34,015,0 2 004,1 185,0515,0515,0 1 22 Lấy 1 , ta kiểm tra có: TNTN RdplSd 3,28093,28090,1084,1872 . Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 153 Điều kiện ổn định cục bộ đ-ợc đảm bảo. 2.3. Kiểm tra khả năng chịu lực của cột bằng ph-ơng pháp đơn giản: a. Đ-ờng cong t-ơng tác: Hình 7 - Đ-ờng cong t-ơng tác của cột liên hợp + Điểm A: khả năng chịu nén TNN RdplA 3,2809 . ; 0M A + Điểm D: mômen uốn giới hạn lớn nhất TkG RA NN bc RdpmD 86,67585,675863 2 14526,9322 22 1 . Rd.maxD MM , giá trị lớn nhất khi trục trung hoà đi qua giữa bản bụng của thép hình 3 63,15223 2/70 9,532826 2/ cm h I W a pa : mômen kháng uốn của lõi thép 3 2 84,9223 2 100 4 5,2 22 cmW ps : mômen kháng uốn của các cốt dọc Mômen kháng uốn của phần bêtông: 3 2 2 53,23385384,92263,15223 4 100100 4 cmWW hb W pspa cc pc : Tm RWfWfWM bpcsdpsydpaRd 1,889 5,1 2/145 85,053,233853 15,1 2800 84,922 1,1 3400 63,15223 2/ .max + Điểm B: khả năng chịu uốn: 0 B N Để tính Rd.pl M ta cần tính toán h n (khoảng cách từ trục trọng tâm thép ống đến trục trung hoà dẻo cảu tiết diện) h n h n 2 b r y f / Ma Hình 8 - Biểu đồ ứng suất ứng với điểm B Cân bằng theo ph-ơng ngang ta có: Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 154 ccknwb c Maywn fhtbR A fth /85,0)( 2 /2 cm ftRtb RA h Maywbw bc n 5,21 1,1/34008,241458,21002 14526,9322 /4)(2 Tính môđun kháng uốn dẻo : Của phần bản bụng thép hình : 322 2 3,12945,218,2 4 )2( cmht ht W n w nw pan Của phần cốt thép dọc : 322 2 75,69335,215,266 4 )2(6 cmh h W n n psn Môđun kháng của phần bêtông có chiều cao là 2h n : 322 65,2505275,69333,129445,218,2100 cmWWhbW psnpanncpcn Vậy ta có: Rd.nRd.maxRd.pl MMM Trong đó M n.Rd là phần mômen có thể chịu đ-ợc của phần tiết diện có độ cao là 2h n Tm RWfWfWM bpcnsdpsnydpanRdn 1,119 5,1 2/145 85,065,25052 15,1 2800 75,69331,1/34003,1294 2/ . TmM Rdpl 6701,2191,889 . + Điểm C: TNN Rdpmc 72,1351 . TmMM Rdplc 670 . + Điểm E: Khi tính điểm E nên chọn vị trí gần giữa điểm A và điểm C. Để dễ tính toán ta chọn tr-ờng hợp trục trung hoà nằm sát mép trong của cánh d-ới thép hình: h n h n 2 b r y f / Ma Hình 9 - Biều đồ ứng suất với điểm E lựa chọn T fAfbtANfAfbtAfAN sdsydfaRdpmsdsydfacdcE 85,2096 15,1 2800 4 5,2 16 1,1 3400 )37022,599(1072,1351 )2()2( 2 3 . TmthfbtM fydfE 89,434)370(1,1/3400370)( Đ-ờng cong t-ơng tác d-ới dạng đa giác có thể vẽ nh- sau: [...]... tiết diện 8, AC ho b 64 2,8 17 9,2 cm 2 Ab 2bC C 2 40 3,0 240cm 2 - Với AC 17 9,2 0,7 5 Ab 240 _ Ac 0,5 ; 0 Y 0,8 3 5 và 0,1 mY 1,8 5 5 , ta có: Ab 0,5 0,1 mY 0,0 2 5 mY Y 0,5 0,1 1,8 5 0,0 2 5 1,8 5 0,8 3 0,7 37 - Với _ Ac 1,0 ; 0 Y 0,8 3 5 và 0,1 mY 1,8 5 5 , ta có: Ab 0,2 5 0,1 5 mY 0,0 35 mY Y 0,2 5 0,1 5 1,8 5 0,0 3 (5 1,8 5) 0,8 3 0,6 06 Với AC 0,7 5 , sử dụng... x 0,2 5 5 và 0,1 mX 0,3 1 5 , ta có: Ab + Với + Với Ac 0,5 : 1,7 5 0,1 mX 0,0 2 5 mX X Ab 1,7 5 0,1 0,3 1 0,0 2 (5 0,3 1) 0,2 5 1,6 956 Ac 1,0 : 1,9 0,1 mX 0,0 2 6 mX X Ab Gvhd : ncs lê xuân tùng 162 svth: đỗ nam thanh Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - 1,9 0,1 0,3 1 0,0 2 (6 0,3 1) 0,2 5 1,8 41 Với AC 0,9 4... 0,3 6 0,5 5 0,5 87 - Với _ Ac 1,0 ; 0 Y 0,5 5 5 và 0,1 mY 0,3 6 5 , ta có: Ab 0,2 5 0,1 5 mY 0,0 35 mY Y 0,2 5 0,1 5 0,3 6 0,0 3 (5 0,3 6) 0,5 5 0,3 81 Với AC 0,5 3 , sử dụng ph-ơng pháp nội suy ta đ-ợc 0,5 75 Ab - Độ lệch tâm quy đổi: m1 = .my = 0,5 75 0,3 6= 0,2 07 Cột có Ath = Ang , m1 = 0,2 07 < 20 không cần kiểm tra về bền Từ m1 = 0,2 07 và Y = 0,5 5 tra bảng II.2 Phụ lục II Sách Kết cấu. .. 0,0 5 0,1 38 0,0 1 5 0,1 38 0,4 3 0,7 78 - Với _ Ac 0,5 ; 0 Y 0,4 3 5 và 0,1 mY 0,1 38 5 , ta có: Ab 0,5 0,1 mY 0,0 25 mY Y 0,5 0,1 0,1 38 0,0 2 (5 0,1 38) 0,4 3 0,5 56 Với AC 0,4 3 , sử dụng ph-ơng pháp nội suy ta đ-ợc 0,6 18 Ab - Độ lệch tâm quy đổi: m1 = .my = 0,6 18 0,1 38= 0,0 85 Cột có Ath = Ang , m1 = 0,0 85 < 20 không cần kiểm tra về bền Từ m1 = 0,0 85 và Y = 0,4 3 tra bảng II.2 Phụ... bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - 1,9 0,1 1,0 9 0,0 2 (6 1,0 9) 0,2 6 1,7 655 Với AC 0,6 7 sử dụng ph-ơng pháp nội suy ta đ-ợc 1,6 699 Ab m1 = .mx = 1,6 699 1,0 9 = 1,8 202 - Độ lệch tâm quy đổi: Cột có Ath = Ang , m1 = 1,8 202 < 20 không cần kiểm tra về bền Từ m1 = 1,8 202 và x = 0,2 6 tra bảng II.2 Phụ lục II Sách Kết cấu thép I - Đoàn Định Kiến trang 184 kết hợp sử dụng phương... 5, AC bC C 70 3,0 210cm 2 Ab ho b 64 2,8 17 9,2 cm 2 Gvhd : ncs lê xuân tùng AC 210 1,1 7 Ab 17 9,2 157 svth: đỗ nam thanh Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Với Ac 1,1 7 1 ; 0 x 0,2 4 5 và 0,1 mX 0,1 886 5 , ta có: Ab 1,9 0,1 mX 0,0 2 6 mX X 1,9 0,1 0,1 886 0,0 2 (6 0,1 886) 0,2 4 1,8 53 m1 = .mx = 1,8 53 0,1 886... phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - JX 40 403 (40 2,8 ) 643 33068 6,9 cm 4 12 12 JY 64 2,8 3 403 3,0 2 3211 7,1 cm 4 12 12 rX JX 33068 6,9 2 8,0 9cm ; rY A 41 9,2 JY 3211 7,1 8,7 5cm A 41 9,2 WX 2 J X 2 33068 6,9 2J 2 3211 7,1 944 8,2 cm 3 ; WY Y 160 5,8 6cm 3 h 70 b 40 X WX 944 8,2 W 160 5,8 6 2 2,5 4cm ; Y Y 3,8 3cm A 41 9,2 A 41 9,2 - Độ mảnh và độ mảnh quy -ớc... Kiểm tra ổn định trong mặt phẳng khung mY - Độ lệch tâm t-ơng đối: eY Y 2,2 0,3 6 6,1 Tra bảng II.4 Phụ lục II Sách Kết cấu thép I - Đoàn Định Kiến trang 188 ta có: Với loại tiết diện 8, AC ho b 64 2,8 17 9,2 cm 2 Ab 2bC C 2 56 3,0 336cm 2 - Với AC 17 9,2 0,5 3 Ab 336 _ Ac 0,5 ; 0 Y 0,5 5 5 và 0,1 mY 0,3 6 5 , ta có: Ab 0,5 0,1 mY 0,0 2 5 mY Y 0,5 0,1 0,3 6 0,0 2 5 0,3 6... e M 2,4 021 0,0 126m N 18 9,9 523 mx eA 0,0 126 4 0,5 100 0,0 66 2Wc 2 387 Do mx 0,0 66 0,1 không cần kiểm tra theo điều kiện kéo uốn, chỉ cần kiểm tra theo điều kiện chịu kéo Gvhd : ncs lê xuân tùng 175 svth: đỗ nam thanh Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - + Điều kiện kiểm tra bền: N f c 2 An Thay vào ta có: 18 9,9 523 103 234 5,1 kG... e M 0,4 036 0,0 019m N 20 9,0 454 Gvhd : ncs lê xuân tùng 177 svth: đỗ nam thanh Đề TàI : thiết kế cao ốc văn phòng khi có bộ giảm chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - mx eA 0,0 019 4 0,5 100 0,0 099 2Wc 2 387 Do mx 0,0 099 0,1 không cần kiểm tra theo điều kiện kéo uốn, chỉ cần kiểm tra theo điều kiện chịu kéo + Điều kiện kiểm tra bền: N f c 2 An Thay vào ta có: 20 9,0 454 103 258 0,8 1kG . chấn tmd - kiểm tra một số cấu kiện và liên kết - Gvhd : ncs lê xuân tùng svth: đỗ nam thanh 145 Ch-ơng 12. Kiểm tra một số cấu kiện, liên kết I. Kiểm tra cột : 1. Kiểm tra cột tầng. 513 8,0 1,0 Y m , ta có: Y YY mm 50 1,0 0 5,0 7 5,0 77 8,0 4 3,0 13 8,0 50 1,0 13 8,0 0 5,0 7 5,0 - Với 5,0 b c A A ; 54 3,0 0 _ Y và 513 8,0 1,0 Y m , ta có: Y YY mm 50 2,0 1,0 5,0 . 53 6,0 1,0 Y m , ta có: Y YY mm 50 2,0 1,0 5,0 58 7,0 5 5,0 3 6,0 50 2,0 3 6,0 1,0 5,0 - Với 0,1 b c A A ; 55 5,0 0 _ Y và 53 6,0 1,0 Y m , ta có: Y YY mm 50 3,0 1 5,0 2 5,0