BÀI TẬP LỚN SỐ 2 - ĐỀ A - PHÂN TÍCH CƠ CẤU CAM

BÀI TẬP LỚN SỐ 2 - ĐỀ A PHÂN TÍCH CƠ CẤU CAM       cam cần đẩy đáy bằng !"!#  $%#"&#'()*(*+,,,,&#-.!#  /0-'()&##1 s 2 mm 3 45%6&##1'()(78  = α  5(9:; di ϕ 2 ve ϕ 2    xa φ = <1=  >(?97@ABC%@(&#' ϕ dds D  EF ϕ s  G-1H1#1 3 I(97AJ#1 K'  7L.M 3 0(5.C%(N&#'OP(9H1#1OP(97AJ#1FQ R.(190S#1E  T'S0M  ?10-6P(9(?9OSU%<PS0=V* P(9H1#1V.7AJ#1 W>XYZM [\ ]M $%#" EFmms EF  vedi ϕϕ = [\  ^ 3_ [...]... +h z + 1 γ 2 γ f 2g 2g p u2 ⇔ H +0+0 = 0+ 2 + 2 +h f γ 2g 80 mm p u2   2 ⇔ h = H − + 2 f 2g ÷  γ ÷   (Chọn pa = 0 ) - Viết phương trình Bernoulli cho 1 Vậy 3 3 h H p u2 p3 u 2 z + 2 + 2 = z3 + + 3 2 γ 2g γ 2g p u2 ⇔ 0+ 2 + 2 = h+0+0 γ 2g p u2 ⇔ 2 + 2 =h γ 2g mặt ( 2- 2), ( 3-3 ): 1 2 2 h = H −h f = 6-5 .75=0 .25 m 80 mm Tại tâm lỗ thoát thuộc mặt cắt ( 2- 2) các tia nước gần như song p = pa = 0 ) song... ngang mặt thoáng bể B Chọn mặt cắt 1-1 là mặt thoáng bể A, mặt cắt 2- 2 là mặt thoáng bể B Viết phương trình Bernoulli cho dòng chảy từ mặt cắt 1-1 đến 2- 2: p V2 p V2 z1 + 1 + α1 1 = z2 + 2 + α 2 2 + h f γ 2g γ 2g Với z2 = 0, z1 = H , p1 = p2 = pa ,V1 ≈ 0,V2 ≈ 0 2 2 Vd2 Vd 22 l1 Vd1 l2 Vd2 1 h f = λ1 + 2 + ( kv + k p ) + kr d1 2 g d2 2g 2g 2g Trong đó λ1 , 2 là tổn thất cột áp dọc đường trong... zA 1 1050 0,40 0,014 2 1600 0, 32 0,015 A 3 800 0 ,24 0,016 1 2 B zB J 3 C zC zA A Chọn mặt chuẩn như hình vẽ Các phương trình chảy trong hệ thống ống: Bài giải: 1 2 B zB J HJ 3 C zC chuẩn(0) z − HJ J1 = A1 C1 R1 A (1) L1 L1 Q1 = A1 C1 R1 Q2 = A2 C2 R2 H − zB J2 = A2 C2 R2 J (2) L2 L2 Q3 = A3 C3 R3 J3 H −z = A3 C3 R3 J C (3) L3 L3 Q1 = Q2 + Q3 (4) Trong đó H J là độ cao cột áp tại nút J Vì hệ số n < 0, 02. .. 0, 2 1 62 ÷ 2. 9,81  0,3  2. 9,81   A1 b)Do lưu lượng được bảo toàn nên: Q = Vd1 A1 = Vd2 A2 ⇒ Vd 2 = Vd1 A2 Thế kết quả này vào phương trình (*) ở câu a ta được: 4 2  l  Vd  l V 2  d  H =  λ1 1 + kv + k p ÷ 1 +  2 2 + kr ÷ d 1  1 ÷  d1  2 g  d2  2g  d2  , Với H = 2m ta được: , 4 2 2 30 5  Vd1 60    Vd  0, 2  2 =  0, 013687 + 0,5 + +  0, 014761 + 1÷ 1  0, 2 1 62 ÷ 2. 9,81... tuabine Xác định lực nằm ngang tác dụng lên chạc ba Biết rằng lưu lượng Q=6m3/s chia đều cho 2 nhánh: áp suất dư tại A là 5MPa Bỏ qua mất năng Bài giải Áp dụng phương trình Bernouli cho đường dòng qua mặt cắt 1-1 và 2- 2 ,mặt cắt 1-1 và 3-3 ta được 2 phương trình: Fy 1 P1 vì trên mặt phẳng nằm ngang x O Fx 1 G p1 = 5.106 Pa 2 d p2 u + λ 2g 2 p3 u3 + λ 2g d P2 2 45° p1 u + = z2 + λ 2g p u2 z1... + λ 2g z1 + y 2 2 D 2 1 3 nên z1 = z2 = z3 , 3 P3 u1 = Q1 Q 4.6 = = ≈5,3 m / s (vì bảo toàn lưu lượng nên 2Q1=Q) πd 12 s1 π.1, 2 2 4 Q2 Q 4.3 = = ≈ 5 ,28 68 m / s 2 λ = ρ g = 1000.9,81 = 9810 N / m3 s2 π d 2 π 0,8 52 4 6 Thay vào 2 phương trình trên ta tìm được: p2 = p3 ≈ p1 = 5.10 Pa ⇒ u2 = u3 = Áp dụng định lý biến thiên động lượng cho dòng chất lỏng qua chạc ba: r r r r r r r r r ρ ( β 2Q2u2 +... 2 = ( 1 1,8log Red2 − 1,5 ) 2 = 1 ( 1,8log 25 4640 − 1,5) *Xác định các hệ số tổn thất cục bộ: 2 ≈ 0, 014761 kv = 0,5 2 2   d 2 2   A1  k p = k  1 − ÷ = k 1 −  12 ÷ ÷   d2  ÷  A2    2 2  0, 2   5 ο ⇒ k = 0,1 ⇒ 0,11 −  Với góc phân kỳ 6 chọn  0,3 ÷ ÷ = 1 62    ÷   Thế các kết quả ta vư a tìm được vào phương trình (*) ta được: 30 5  9,5 52  60   4, 24 4 2 H =  0, 013687... các hệ số tổn thất cục bộ tại miệng vào, chỗ phân kỳ và tại miệng ra c a ống Thay vào phương trình Bernoulli ta được: 2  l1  Vd1  l2  Vd 22 H =  λ1 + kv + k p ÷ +  2 + kr ÷ (*)  d1  2g  d2  2g Vận tốc trong các ống d1 , d 2 : 4Q 4.0,3 Vd1 = = = 9,55(m / s ) 2 π d1 π 0 .22 4Q 4.0,3 = = 4 .24 4( m / s ) 2 π d 2 π 0. 32 * Xác định các hệ số tổn thất dọc đường trên đường ống: µ = 0, 004 pa.s = 0,... P + P2 + P3 1 Bỏ qua mất năng nên hệ số điều chỉnh β1 = β 2 = β 3 = 1 Chiếu phương trình trên lên trục Oxy thuộc mặt phẳng nằm ngang: Ox: ρ (Q2u2 + Q3u3 cos 450 − Q1u1 ) = Fx + P − P2 − P3 cos 450 1 ⇒ Fx = ρ (Q2u2 + Q3u3 cos 450 − Q1u1 ) − P + P2 + P3 cos 450 1 2 π 1, 22 − 2. 5,3) − 5.106 2 4 π 0,8 52 π 0,8 52 2 +5.106 + 5.106 4 4 2 Fx = 1000.3.(5, 28 68 + 5, 28 68 Fy ≈ 20 17,5 KN r r Chiều c a Fy... moment ma sát c a trục quay: M = 2, 025 6 = 0,01ω 2 1 1 ⇒ ω = 14 ,23 2rad / s ≈ 136 vòng/ph A H B 2 lưu lượng dầu chảy2trong các ống là 0.3 m3 / s Cho biết các Bài 8.16: Xác định độ chênh cột áp H giư a 2 bể nếu ống là ống trơn thủy lực Nếu độ chênh áp giư a 2 bể là H = 2m Tính lưu lượng dầu chảy trong ống ο 6 l=30m D =20 0m l=60m D=300mm δ = 0.8 µ = 0.004 pa.s Bài giải: a) Chọn mặt chuẩn ngang mặt . BÀI TẬP LỚN SỐ 2 - ĐỀ A PHÂN TÍCH CƠ CẤU CAM        cam cần đẩy đáy bằng !"!#  $%#"&#'()*(*+,,,,&# - .!# . $%#"&#'()*(*+,,,,&# - .!#  / 0- '()&##1 s 2 mm 3 45%6&##1'()(78  = α . 5(9:; di ϕ 2 ve ϕ 2    xa φ = <1=  >(?97@ A BC%@(&#' ϕ dds D  EF ϕ s  G-1H1#1 3 I(97AJ#1 K' 