BÀI BÁO CÁO THỰC TẬP-TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ (GPP)

Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ (GPP) I.1 SƠ LƯỢC VỀ NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ I.1.1 Giới thiệu nhà máy Nhà máy xử lý khí Dinh Cố xây dựng Xã An Ngãi, Huyện Long Điền, Tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu Nhà máy GPP cách tỉnh lộ 44 khoảng 700 m (Bà Rịa - Long Hải) cách Long Hải km phía bắc Đây nhà máy xây dựng với quy mô to lớn với diện tích 89,600 m2 (dài 320 m, rộng 280 m) Tháng 10 năm 1998, nhà máy xử lý khí Dinh Cố bắt đầu hoạt động, với mục đích xử lý chế biến khí đồng hành có cơng suất khoảng 1,5 tỷ m3 khí/năm (khoảng 4,3 triệu m3 khí/ngày) Nguyên liệu nhà máy khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ khơi bờ biển Vũng Tàu, vận chuyển qua đường ống 16’’(16 inch) tới Long Hải với áp suất khí tới nhà máy 109barG Sau xử lý sản phẩm nhà máy LPG Condensate (Nhà máy tách riêng sản phẩm Propane Butane cho khách hàng), lượng khí cịn lại làm nguyên liệu cho nhà máy điện, đạm Bà Rịa Phú Mỹ Từ năm 2002, nhà máy tiếp nhận thêm lượng khí từ mỏ Rạng Đơng tăng cơng suất lên 5,7 triệu m3 khí/ngày, áp suất đầu vào bị sụt giảm xuống 70barG, nên nhà máy đặt thêm trạm máy nén đầu vào để nâng áp lên 109barG thiết kế Năm 2003, nhà máy lắp đặt thêm cụm máy bơm công suất lớn bên cạnh hệ thống bơm condensate cũ, nhằm vận chuyển toàn lượng Condensate từ nhà máy xử lý khí Nam Cơn Sơn tới kho cảng Thị Vải I.1.2 Nguyên lý vận hành Nguồn khí ẩm nhà máy từ mỏ Bạch Hổ Rạng Đông phụ thuộc vào việc khai thác dầu thô, có chênh lệch nhu cầu tiêu thụ khí khơ lượng khí ẩm cung cấp Vì vậy, việc vận hành nhà máy tuân thủ số thứ tự ưu tiên sau: SVTH : NHÓM 1 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh * Ưu tiên cao đáp ứng nhu cầu tiêu thụ khí nhà máy điện, đạm Nếu lượng khí tiêu thụ cao lượng khí cung cấp ưu tiên việc cung cấp khí thu hồi phần lỏng * Ưu tiên thu hồi tối đa sản phẩm lỏng * Ưu tiên tiếp nhận toàn lượng khí ẩm từ ngồi khơi cấp vào Nếu lượng khí tiêu thụ thấp lượng khí cung cấp, lượng khí dư sau xử lý đốt bỏ I.1.3 Nguồn cung cấp Khí ẩm cung cấp cho nhà máy từ nguồn Bạch Hổ Rạng Đông phụ thuộc vào khai thác dầu thơ Do chênh lệch nhu cầu tiêu thụ khí khơ khả cung cấp khí ẩm Vì lẻ việc vận hành nhà máy tuân thủ số thứ tự ưu tiên sau: Ưu tiên cao nhà máy tiếp nhận tồn lượng khí ẩm cấp vào từ ngồi khơi Khi nhu cầu tiêu thụ khí nhỏ lượng khí thu gom ngồi khơi nhà máy tiếp nhận tối đa, lượng khí dư sau xữ lý thu gom phần lỏng sẻ đốt bỏ Ưu tiên đáp ứng nhu cầu thiêu thụ khí nhà máy điện: Trong trường hợp nhu cầu tiêu thụ khí khơ cao lượng khí cung cấp từ ngồi khơi, việc cung cấp khí ưu tiên việc thu hồi sản phẩm lỏng Tăng cường thu hồi sản phẩm lỏng LPG I.2 CÁC THIẾT BỊ TRONG NHÀ MÁY Kí hiệu tên thiết bị chức thiết bị STT Tên thiết bị Slug Catcher (SC) V-02 V-03 V-05 V-06 A/B V-07 V-08 SVTH : NHĨM Chức Tách thơ ngun liệu đầu vào Bình thu hồi sản phẩm đỉnh tháp C-02 Tách hydrcacbon nhẹ hấp thụ dịng lỏng Bình thu hồi sản phẩm đỉnh tháp C-03 Hấp phụ nước bão hồ tồn dịng khí (Hai tháp hấp phụ giải hấp hoạt động luân phiên) Thiết bị tách lỏng trước thành khí thương phẩm Tách hydrocacbon lỏng cịn lại SC tách khơng hết Báo cáo Thực tập Chuyên ngành 10 11 13 14 15 16 17 18 V-12 V-13 V-14 V-15 V-21 A/B V-101 C-01 C-02 C-03 C-04 C-05 19 CC-01 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 P-01 P-03 PV-106 K-01 K-02 K-03 K-04 K-1011 EJ-01 E-01 30 E-02 31 32 33 34 35 36 E-03 E-04 E-07 E-08 E-09 E-10 37 E-11 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 E-12 E-13 E-14 E-15 E-17 E-18 E-19 E-20 E-1011 FV-1001 FV-1201 FV-1301 FV-1701 51 FV-1802 52 F-01 12 SVTH : NHĨM GVHD: TS Lê Thanh Thanh Bình tách lỏng có sản phẩm đỉnh tháp C-01 Bình tách lỏng trước qua máy nén K-02 Bình tách lỏng trước qua máy nén K-03 Bình tách khí lẫn sản phẩm đáy tháp C-01 Bồn chứa Propane / Butane thương phẩm Bình tách lỏng Tháp tách Etane Tháp thu hồi Bupro Tháp tách C3 C4 Tách nước hydrocacbon nhẹ lẫn dòng lỏng Tách phần lỏng ngưng tụ giảm áp từ 109 bar xuống 47 bar Giãn nở khí từ 109 bar – 33,5 bar nén khí sản phẩm lên 47 bar trước xuất (Turbo Expander) Bơm dòng hồi lưu tháp C-02 Bơm dòng hồi lưu tháp C-03 Van giảm áp xuống 54 bar Máy nén khí từ 29 bar – 47 bar Máy nén khí từ 47 bar – 75 bar Máy nén khí từ 75 bar – 109 bar Máy nén dịng khí hồi lưu từ C-05 V-06 A/B Máy nén dịng khí đầu vào qua SC lên 109 bar Bộ hồ dịng ổn định áp suất cho tháp C-01 Thiết bị gia nhiệt cho tháp C-01 Hệ thống quạt mát khơng khí cho sản phẩm đỉnh từ tháp C02 Thiết bị gia nhiệt đến 135oC cho tháp C-02 Thiết bị trao đổi nhiệt dòng lỏng từ đáy tháp C-02 Thiết bị gia nhiệt đến 20oC cho V-03 Thiết bị trao đổi nhiệt Thiết bị làm lạnh khơng khí cho dịng lỏng từ tháp C-02 Thiết bị cấp nhiệt dầu nóng đến 97oC cho C-03 Hệ thống quạt mát khơng khí cho sản phẩm đỉnh từ tháp C03 Hệ thống giảm nhiệt đến 45oC Hệ thống quạt mát không khí Thiết bị làm lạnh Hệ thống quạt mát khơng khí Hệ thống giảm nhiệt đến 60oC Thiết bị trao đổi nhiệt Hệ thống quạt mát khơng khí Thiết bị làm lạnh Hệ thống quạt mát không khí Van tiết lưu Van tiết lưu Thiết bị lọc bụi bẩn sinh sau qua Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh V-06 A/B 53 54 55 56 57 58 59 ME-21 ME-24 ME-25 ME-26 TK-21 P-21 A/B P-23 A/B Thiết bị đo lường số thông số khác Bồn chứa Condensate thương phẩm Bơm xuất LPG Bơm vận chuyển Condensate I.3 CÁC CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH I.3.1 Các chế độ vận hành • • • • Chế độ AMF (Ablolute Minium Facility): Cụm thiết bị tối thiểu tuyệt đối Chế độ MF ( Minium Facility): Cụm thiết bị tối thiểu Chế độ GPP (Gas Processing Plant): Cụm thiết bị hoàn thiện Chế độ MGPP ( Modified Gas Processing Plant): Chế độ GPP sửa đổi Khi bắt đầu xây dựng nhà máy, đòi hỏi cao tiến độ số thiết bị không kịp đáp ứng, việc xây dựng đưa nhà máy vào hoạt động chia làm giai đoạn: AMF, MF, GPP va MGPP Giai đoạn AMF bao gồm tháp chưng cất, thiết bị trao đổi nhiệt, bình tách để thu hồi khoảng 340 Condensate/ngày từ lưu lượng khí ẩm khoảng 4,3 triệu m3/ngày Giai đoạn khơng có máy nén sử dụng Giai đoạn MF bao gồm thiết bị AMF bổ sung thêm tháp chưng cất, máy nén piton cháy khí 800kw, thiết bị trao đổi nhiệt bình tách để thu hồi hổn hợp BUPRO ( butan propane ) khoảng 630 tấn/ngày Condensate khoảng 380 tấn/ngày Giai đoạn GPP với đầy đủ thiết bị thiết kế để thu hồi 540 propane/ ngày, 415 butan/ngày 400 Condensate/ngày Gpp bao gồm thiết bị MF bổ sung thêm turbo-expander 2200 kW, máy nén piton cấp chạy khí 1200 kW, tháp chưng cất, thiết bị trao đổi nhiệt, quạt làm mát thiết bị khác Giai đoạn cuối MGPP chế độ GPP chuyển đổi Chế độ MGPP có bổ sung thêm trạm máy nén khí đầu vào nhà máy, nhằm giải việc giảm áp tăng lưu lượng khí đồng hành tiếp nhận từ mỏ Rạng Đông Lượng sản SVTH : NHÓM Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh phẩm nhà máy tăng lên, khí khơ khoảng 4,8-5,2 triệu sm3/ngày, LPG khoảng 1000-1100 tấn/ngày, condensate 350 tấn/ngày Hiện nay, nhà máy vận hành theo chế độ GPP chuyển đổi, chuyển sang chế độ MF AMF xảy cố bảo dưỡng sửa chữa thiết bị I.3.2 Mô tả cơng nghệ chế độ vận hành nhà máy I.3.2.1 Slug Catcher Hỗn hợp khí Condensate từ mỏ vào, đưa đến Slug- Catcher (SC-01/02) để phân tách Condensate nước từ khí, áp suất 65-109bar (tuỳ theo lưu lượng) nhiệt độ 20-30 0C (tuỳ theo nhiệt độ môi trường) Hệ thống Slug Catcher bao gồm hai dãy ống, dãy có dung tích 1400m Khí phân tách góp lại đầu góp 30’’ đưa đến thiết bị chế độ công nghệ Nước đưa từ thiết bị Slug Catcher điều chỉnh thiết bị đo mức LIC – 0112 & 0122 dẫn vào bình tách nước V-52 ( nước giảm áp đến áp suất khí hydrocacbon bị hấp thụ giải phóng, đưa hệ thống đuốc), nước đưa đến Burnpit (ME-52) để đốt Ở chế độ hoạt động bình thường, hệ thống SC hoạt động để đạt công suất cao Trong trường hợp cần bảo dưỡng, sửa chữa hệ thống, hệ thống cịn lại lập để hoạt động nhờ cặp van tay đường khí vào Slug Catcher I.3.2.2 Chế độ hoạt động AMF I.3.2.2.1 Thiết bị hoạt động Chế độ AMF theo thiết kế chế độ vận hành nhà máy ban đầu với thiết bị tối thiểu, nhằm cung cấp khí cho hộ tiêu thụ không trọng vào thu hồi sản phẩm lỏng Gồm: Slug catcher, bình tách pha V -03, bình tách lọc V08, thiết bị hòa dòng ổn định áp suất Ejector ( EJ-01A/B/C ), tháp tách tinh C-05, tháp tách C-01, thiết bị trao đổi nhiệt E-04, thiết bị trao đổi nhiệt khơng khí E-09, bình tách V-15 số thiết bị khác SVTH : NHÓM Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh I.3.2.2.2 Mơ tả cơng nghệ Khí đồng hành mỏ Bạch Hổ với lưu lượng khí ẩm SVTH : NHÓM Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh khoảng 4,3 triệu m3/ngày đưa tới Slug Catcher nhà máy đường ống 16’’ với áp suất 109 bar, nhiệt độ 25,6 0C Tại đây, Condensate khí tách theo đường ống riêng biệt để tiếp tục xử lý, nước có Condensate tách nhờ trọng lực đưa vào bình tách nước (V- 52) để xử lý Tại đây, nước làm giảm tới áp suất khí hydrocacbon bị hấp thụ giải phóng đưa đốt hệ thống đuốc, nước sau đưa tới hầm đốt (ME- 52) Khí đồng hành mỏ Bạch Hổ với lưu lượng khí ẩm khoảng 4,3 triệu m 3/ngày đưa tới Slug Catcher nhà máy đường ống 16’’ với áp suất 109 bar, nhiệt độ 25,6 0C Tại đây, Condensate khí tách theo đường ống riêng biệt để tiếp tục xử lý, nước có Condensate tách nhờ trọng lực đưa vào bình tách nước (V- 52) để xử lý Tại đây, nước làm giảm tới áp suất khí hydrocacbon bị hấp thụ giải phóng đưa đốt hệ thống đuốc, nước sau đưa tới hầm đốt (ME- 52) Khí từ đầu V-08 đưa vào thiết bị hòa dòng EJ-01 A/B/C để giảm áp suất từ 109 bar xuống 47 bar Việc giảm áp có tác dụng hút khí từ đỉnh tháp C-01 Dịng dịng pha có áp suất 47 bar nhiệt độ 20 0C với dịng khí từ V-03 (đã giảm áp) đưa vào tháp C-05 Nhiệm vụ EJ-01 A/B/C giữ áp suất làm việc tháp C-01 ổn định Tháp C-05 hoạt động áp suất 47 bar nhiệt độ 200C Ở chế độ AMF phần đỉnh tháp hoạt động bình tách khí lỏng thơng thường Tháp C-05 có nhiệm vụ tách phần lỏng ngưng tụ sụt áp khí từ 109 bar xuống 47 bar, qua EJ-01 A/B/C Dòng khí từ đỉnh tháp C-05 đưa đường khí thương phẩm để cung cấp cho nhà máy điện Lỏng đáy C-05 đưa vào đĩa thứ tháp C-01 Chế độ AMF tháp C-01 có hai dịng nhập liệu: - Dịng lỏng từ V- 03 vào đĩa thứ 14 tháp C-01 - Dòng lỏng từ đáy tháp C-05 vào đĩa tháp C-01 Áp suất condensate giảm điều chỉnh tháp C-01 nhằm mục đích: phù hợp cho cơng việc chứa bồn chứa ngồi trời Với ý SVTH : NHÓM Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh nghĩa đó, chế độ AMF tháp C-01 hoạt động tháp ổn định Condensate Trong đó, phần lớn hydrocacbon nhẹ Butan tách khỏi Condensate nhờ thiết bị gia nhiệt E-04A/B đến 1940C Khí đỉnh tháp có nhiệt độ 640C trộn với khí ngun liệu nhờ EJ-01 A/B/C Dòng Condensate đáy tháp trao đổi nhiệt E-04A/B làm lạnh khơng khí E-09 để giảm nhiệt độ xuống 45 0C trước đường ống dẫn Condensate kho cảng chứa bồn chứa TK-21 I.3.2.2.3 Quá trình xử lí condensate Áp suất bình tách pha V-03 điều chỉnh 75 barG van điều áp PV-1209, lắp đặt đường ống dẫn khí V-03 tới đầu tháp C-05 (Rectifier) Nhiệt độ đầu van điều áp PV-1209 khoảng oC, thấp nhiệt độ tạo thành hydrate (16,5oC) nên có khả hydrate tạo thành qua van điều áp Tuy nhiên, bị tự tan tháp C-05 (Rectifier) chế độ hoạt động có nhiệt độ vận hành lớn 20oC Condensate từ V-03 chuyển đến tháp tách ethane C-01 (Deethanizer), sau gia nhiệt từ 20oC đến 101oC thiết bị trao đổi nhiệt E-04A/B (condensate Coss Exchanger) với dịng nóng 194 oC từ tháp tách ethane C-01 Mục đích thiết bị trao đổi nhiệt tận dụng thu hồi nhiệt từ dịng nóng, tránh tượng tạo hydrate đầu FV-1701 (trong trình giảm áp từ áp suất vận hành V-03 xuống 20 barG) cách trì nhiệt độ hoạt động 72oC, cao nhiệt độ tạo thành hydrate (11,6 oC) điều kiện I.3.2.2.4 Hệ thống Ejector Đối với q trình xử lý khí từ Slug Catcher chế độ hoạt động AMF, tháp hấp phụ loại nước V-06A/B (Dehyration Adsorber) không vận hành Khí từ SC đưa tới hệ thống Ejector EJ-01A/B/C (Jet Compressor) Qua thiết bị áp suất giảm từ áp suất vận hành SC xuống 45 BarA Mục đích hệ thống Ejector nén khí từ đỉnh tháp tách ethane C-01 từ 20 BarA đến 45 BarA, áp suất tháp tách C-01 giữ 20 BarA SVTH : NHÓM Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Hệ thống Ejector bao gồm 03 Ejector, công suất Ejector 50%, 30% 20% lưu lượng dòng qua Ejector Van điều áp (PV-0805) đường Ejector bypass có cơng suất khoảng 30% tổng thể tích dịng ra, điều chỉnh áp suất tháp tách ethane C-01 20 BarA cách cho bypass phần dịng khí qua Ejector cơng suất hệ thống Ejector đủ để trì áp suất C-01 Khi công suất hệ thống Ejector nhỏ cần thiết, lượng khí dư từ tháp tách ethane xả hệ thống đuốc qua van điều áp (PV-1303B) Vì vậy, hệ thống tách ethane bảo vệ khơng có tượng q áp I.3.2.2.5 Tháp tách C-05 Rectifier Dịng khí từ hệ thống Ejector dịng khí từ bình tách V-03 chuyển đến đĩa thứ tháp C-05 (Rectifier), để tách lỏng khỏi khí nhiệt độ 20,7 oC áp suất 45 barA đươc điều chỉnh thiết bị điều chỉnh áp suất (PIC- 1114A) lắp đặt đường ống dẫn khí thương phẩm Phần đỉnh tháp C-05 lúc có tác dụng bình tách lỏng (Gas-Liquid Seperator) Trong chế độ hoạt động AMF, Turbo-Expander (CC-01) thiết bị trao đổi nhiệt khí lạnh/khí (E-14) khơng đưa vào hoạt động Do vậy, dịng khí từ đỉnh tháp tách C-05 chuyển đến đường ống dẫn khí thương phẩm thông qua van PV-1114A lắp đặt đường ống, để điều chỉnh áp suất đầu nhà máy khoảng 45 barA Dòng lỏng từ đáy tháp C-05 điều khiển thông qua thiết bị điều chỉnh dòng (FIC-1201) với thiết bị điều chỉnh mức chất lỏng (LIC-1201A), đưa vào đĩa tháp tách Ethane (C-01) I.3.2.2.6 Tháp tách Ethane Trong chế động hoạt động AMF, tháp tách ethane (C-01, Deethanizer) có hai dịng ngun liệu đầu vào, dịng lỏng từ bình tách V-03 dịng lỏng từ đáy tháp tách tinh C-05 (Rectifier) Dòng lỏng từ tháp tách tinh C05 đưa vào đĩa tháp tách ethane C-01 bao gồm 80% phần mol chất lỏng đóng vai trị dịng hồi lưu ngồi cho q trình chưng cất Dịng SVTH : NHÓM Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh lỏng từ bình tách V-03 đưa vào đĩa thứ 14 tháp tách ethane C-01, (đối với chế độ hoạt động MF GPP đưa vào đĩa thứ 20) Áp suất condensate điều chỉnh tháp C-01 xuống thấp áp suất khí để lưu trữ bồn chứa thông thường Trong trường hợp này, tháp tách ethane có tác dụng tháp ổn định condesate, tháp hầu hết hydrocacbon nhẹ butan tách khỏi Condesate thông qua việc cung cấp nhiệt cho reboiler E-01A/B lên tới 194 oC Dịng khí từ đỉnh có nhiệt độ 64oC trộn với dịng khí thương phẩm hệ thống Ejector I.3.2.2.7 Thiết bị chỉnh áp suất khí Trong chế độ hoạt động AMF, đầu vào nhà máy không lắp đặt thiết bị điều chỉnh dòng áp suất tự động Áp suất đầu nhà máy điều chỉnh van điều áp (PV-1114A) lắp đặt đầu nhà máy trường hợp lượng khí tiêu thụ lớn lượng khí cung cấp Khi lượng khí tiêu thụ nhỏ lượng khí cung cấp, lượng khí đem đốt qua van điều áp (PV-1114B) Vì vậy, hai trường hợp áp suất đầu nhà máy trì ổn định Thơng thường khí đầu vào nhà máy có áp suất 109 barA đưa vào hệ thống Ejector, áp suất đầu khỏi hệ thống Ejector vào khoảng 45 BarA, áp suất đầu nhà máy Khi áp suất khí đầu vào nhà máy thấp 109 BarA, khí cung cấp từ giàn khoan so với cơng suất nhà máy hệ thống Ejector khơng hoạt động hết cơng suất, áp suất tháp tách ethane trở nên cao 20 BarA Trong trường hợp này, ba Ejector hệ thống Ejector có cơng suất phù hợp lựa chọn, sau áp suất đầu vào nhà máy từ từ tăng lên đạt gần 109 BarA đồng thời áp suất tháp tách ethane điều chỉnh 20 BarA Nếu lựa chọn trên, hệ thống Ejector khơng thể hoạt động hết cơng suất, lượng khí dư tự động đưa đốt qua van điều áp (PV-1303B), lắp đặt SVTH : NHÓM 10 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Dòng lỏng từ đáy tháp C-04 thơng qua van điều chỉnh dịng FV-1701 (kết hợp với thiết bị điều chỉnh mức LICA-1821, cascaded control) đưa vào đĩa thứ 14 20 tháp tách ethane, sau gia nhiệt từ 40 oC lên 86oC thiết bị trao đổi nhiệt E-04 (Condensate Cross Exchanger) dịng nóng 154oC từ đáy tháp C-02 ( Stabilizer ) Mục đích thiết bị trao đổi nhiệt tận dụng thu hồi nhiệt I.3.2.4.5 Quá trình tách tinh làm lạnh sâu Một phần ba lượng khí làm khơ, chuyển đến thiết bị trao đổi nhiệt E-14 (Cold Gas/Gas Exchanger) để làm lạnh sâu từ 26 oC xuống -35oC dòng khí lạnh từ đỉnh tháp tinh C-05 (Rectifier) có nhiệt độ -42,5 oC Nhiệt độ dịng khí khỏi thiết bị trao đổi nhiệt -36 oC, thơng số quan trọng q trình xử lý khí, nhiệt độ cao giá trị đó, lượng hydrocacbon lỏng khơng thu hồi, nhiệt độ thấp giá trị đặc biệt đó, hydrate hình thành đường ống Vì vậy, nhiệt độ điều chỉnh dịng lạnh qua E-14 thơng qua điều chỉnh nhiệt độ TICA-1009 Bộ điều chỉnh nhiệt độ TICA-1009 lắp đặt đường ống đầu dòng lạnh, nhằm tránh tượng nhiệt độ thấp giá trị nhiệt độ thiết kế đường ống (-10 oC) cách giới hạn dịng khí lạnh thơng qua thiết bị TY-1006 Áp suất dịng khí đầu vào giảm từ 109 BarA xuống 33,5 BarA thông qua van FV-1001, nhờ trình giãn nở đoạn nhiệt nhiệt độ giảm xuống -62oC Dịng lạnh gồm 56% (tỷ lệ mole phần) lỏng, đưa vào đĩa tháp tách tinh C-05 dòng hồi lưu ngồi cho tháp Hai phần ba lượng khí cịn lại đưa vào hệ thống giãn nở khí CC-01 (Turbo Expander), hệ thống khí giãn từ 109 BarA xuống 33,5 BarA nhiệt độ hạ xuống -18oC Van FV-0501B lắp đường bypass qua CC-01, nhằm tránh áp cho hệ thống Nếu phận giãn nở CC-01 ngừng làm việc (SDV-1101 đầu vào phần giãn nở đóng lại vịng 0,5 giây), van SVTH : NHÓM 22 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh FV-0501 tự động mở, tránh tượng dội áp đột ngột Dịng lạnh sau đưa vào đáy tháp tách tinh C-05 Trong tháp tách tinh C-05, khí chứa chủ yếu methane, ethane tách khỏi dòng lỏng chứa cấu tử nặng propane, butane cấu tử nặng khác áp suất hoạt động 33,5 BarA, nhiệt độ đỉnh tháp -43 oC nhiệt độ đáy tháp -20oC Phần tháp tách tinh bình tách khí/lỏng Cần nhấn mạnh thêm chế độ hoạt động AMF MF, tháp tách tinh có tác dụng bình tách, chế độ hoạt động GPP có tác dụng tháp chưng cất phân đoạn có dịng hồi lưu ngồi khơng có thiết bị gia nhiệt bên ngồi (Reboiler) Tháp C-05 có 12 van dạng đĩa Áp suất hoạt động tháp tách tinh chế độ hoạt động GPP 35,5 BarA thấp so với chế độ hoạt động MF AMF (47,5 BarA) Áp suất khơng trì thiết bị điều chỉnh áp suất mà phụ thuộc vào hiệu suất làm việc Turbo-Expanger/Compressor Dịng khí từ đỉnh tháp tách tinh có nhiệt độ -43 oC dùng để làm lạnh sâu dịng khí ngun liệu vào thiết bị trao đổi nhiệt E-14, sau nén phần nén CC-01 Một van anti-surge FV-1111 lắp đặt phần nén CC-01 Trước khởi động máy nén, dịng khí thương phẩm theo ống bypass (qua van FV-1111), sau tự động thay đổi tới máy nén máy nén khởi động, nhờ van chiều lắp đặt đường ống (check value) Khi máy nén ngừng hoạt động dịng khí trở lại di chuyển theo đường ống bypass Khi dịng khí vào máy nén khơng đủ, van anti-surge FV-1111 mở để giữ cho máy nén làm việc ngồi vùng Surge Dịng khí sau chuyển đến đường ống dẫn khí thương phẩm qua đo dòng ME-13 ME-13 bao gồm đo dòng FI-1150A/B, làm việc, để dự phòng Van điều áp PV-1114A lắp đặt đường ống để điều chỉnh áp suất đầu nhà máy 47 BarA SVTH : NHÓM 23 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Dòng lỏng từ đáy tháp tách tinh thông qua thiết bị điều chỉnh dòng FIC-1201 thiết bị điều chỉnh mức LIC-1201A đưa vào đĩa tháp tháp C-01 dịng hồi lưu ngồi I.3.2.4.6 Điều chỉnh áp suất lưu lượng dòng Trong chế độ hoạt động GPP, lưu lượng dòng áp suất đầu vào nhà máy điều chỉnh tự động Thiết bị điều chỉnh áp suất dòng PCIA0502A , FIC-0501 lắp đặt đường ống dẫn khí sau hệ thống tháp hấp phụ V-06A/B tín hiệu điều khiển từ hai thiết bị điều chỉnh nhờ vào lựa chọn PY-0502 (Low selector) Sau chuyển đến điều chỉnh độ đóng mở van đầu vào phần giãn nở CC-01 (điều chỉnh tốc độ quay CC-01) Trong trường hợp CC-01 dừng, van FV-0501B tự động mở để tránh áp hệ thống Khi lượng khí cung cấp ngồi khơi khơng đủ, áp suất đầu vào nhà máy giảm xuống 109 BarA, PICA-0502A giảm tốc độ CC-01 để giữ cho áp suất khí đầu vào nhà máy 109 BarA Khi lượng khí cấp từ ngồi khơi tăng máy nén khơng thể giảm áp suất chạy với tốc độ max, PICA-0502A mở CC-01 bypass (FV-0501B) Nếu dịng khí có lưu lượng lớn cơng suất nhà máy, FIC-0501 giữ cho tốc độ dịng khí giá trị với công suất nhà máy điều chỉnh van FV-0501B Nếu áp suất vượt 109 BarA, PICA-0502B kích hoạt mở van PV- 0502 để giải phóng lượng khí dư đưa đuốc đốt, thiết bị bảo vệ khỏi tình trạng áp Trong trường hợp, nhu cầu tiêu thụ hộ tiêu thụ lớn lượng khí cung cấp, áp suất đầu nhà máy điều chỉnh 47 BarA van điều áp PV-1114A (Pressure Control Valve) lắp đặt đầu nhà máy, trước đường ống dẫn khí Khi nhu cầu tiêu thụ hộ tiêu thụ thấp lượng khí cung cấp, lượng khí dư đốt thơng qua van PV-1114B Vì hai trường hợp áp suất đầu nhà máy điều chỉnh tốt SVTH : NHÓM 24 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh I.3.2.5 Chế độ GPP chuyển đổi I.3.2.5.1 Các thiết bị bổ sung Các thiết bị chế độ bao gồm toàn thiết bị chế độ GPP thêm trạm nén khí đầu vào K-1011A/B/C/D bình tách V-101 I.3.2.5.2 Mơ tả cơng nghệ Để giải thêm lượng khí đồng hành từ mỏ Rạng Đơng gây tụt áp suất đáng kể đường ống, đem lại hiệu kinh tế cao Trạm nén đầu vào lắp đặt gồm máy nén khí : máy hoạt động máy dự phòng, để đảm bảo áp suất thiết kế 109 bar Ngoài ra, số thiết bị nhà máy cải hồn để kết nối mở rộng với trạm khí nén Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ Rạng Đơng với lưu lượng từ 5,7 đến 6,1 triệu m3/ngày vào hệ thống Slug Catcher điều kiện áp suất 65 – 80 bar, nhiệt độ 20 đến 300C Sau đó, dịng khí từ SC chia làm hai dịng: SVTH : NHÓM 25 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành SVTH : NHÓM GVHD: TS Lê Thanh Thanh 26 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Dịng thứ có lưu lượng khoảng triệu /ngày đưa qua van giảm áp PV-106, để giảm áp suất từ 65 bar-80 bar xuống 54 bar vào thiết bị tách lỏng V-101 Lỏng tách bình V-101 đưa vào thiết bị V-03 để chế biến sâu Khí từ bình tách V-101 đưa vào hệ thống đường dẫn khí thương phẩm 16” cung cấp cho nhà máy điện Dịng thứ hai có lưu lượng khoảng triệu /ngày đưa vào trạm nén khí đầu vào K-1011 A/B/C/D (3 máy hoạt động máy dự phòng) để nén nâng áp suất từ 65 bar- 80 bar lên 109 bar, sau qua hệ thống quạt làm mát khơng khí E-1011, để làm nguội dịng khí khỏi máy nén đến nhiệt độ khoảng 40500C Dịng khí vào thiết bị tách lọc V-08 để tách lượng lỏng cịn lại khí lọc bụi bẩn Sau đưa vào thiết bị hấp phụ V-06 A/B để tách triệt để nước, tránh tạo thành hydrate q trình làm lạnh sâu Dịng khí khỏi thiết bị V-06A/B tách thành hai dòng: khoảng phần ba dịng khí ban đầu qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14, để hạ nhiệt độ từ 26,5 xuống -350C với tác nhân lạnh dịng khí khơ đến từ đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ -450C, sau làm lạnh sâu cách giảm áp qua van FV-1001 Áp suất giảm từ 109 bar xuống 37 bar ( áp suất làm việc C-05) kéo theo nhiệt độ giảm xuống -620C, đưa vào đĩa tháp tinh cất C05, đóng vai trị dịng hồi lưu ngồi đỉnh tháp Hai phần ba dịng khí cịn lạị đưa vào thiết bị CC-01 để thực việc giảm áp từ 109 bar xuống 37 bar nhiệt độ giảm xuống -120C đưa vào đáy tháp tinh cất C-05 Tháp tinh cất C -05 hoạt động áp suất 37 bar, nhiệt độ đỉnh tháp đáy tháp tương ứng -450C -150C, khí (chủ yếu metan etan) tách đỉnh tháp C-05 Thành phần lỏng chủ yếu C 3+ tách từ đáy tháp Dịng khí từ đỉnh tháp tinh cất có nhiệt độ -45 0C, sử dụng làm tác nhân lạnh cho thiết bị trao đổi nhiệt E-14 sau nén tới áp suất 54 bar phần nén thiết bị CC-01 Hỗn hợp khí thiết bị khí thương phẩm đưa vào hệ thống 16’’ đến nhà máy điện SVTH : NHÓM 27 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Dòng lỏng từ đáy tháp tinh cất, đưa vào đĩa tháp C-01 dòng hồi lưu đỉnh tháp Trong tháp C-01, với nhiệt độ đáy tháp 109 0C ( nhờ thiết bị gia nhiệt E01A/B), áp suất hoạt động tháp 27,5 bar Các hydrocacbon nhẹ metan, etan tách lên đỉnh tháp vào bình tách V-12 để tách lỏng có khí, máy nén K-01 nén từ áp suất 27,5 bar lên áp suất 47,5 bar Dòng khỏi máy nén K-01 đưa vào E-08, sau vào tháp C-04 Do bình tách V-03 phải giảm áp suất vận hành từ 75 bar theo thiết kế xuống cịn 45 bar, nên lượng lỏng từ đáy bình tách V-03 đưa trực tiếp qua E-04A/B mà không vào thiết bị trao đổi nhiệt E-08 thiết kế Vì vậy, E-08 C-04 lúc khơng hoạt động thiết bị công nghệ, mà hoạt động đường ống dẫn khí Dịng khí từ K-01 sau nén đến 75 bar nhờ máy nén K-02, lại tiếp tục đưa vào thiết bị trao đổi nhiệt E-19 việc sử dụng dòng tác nhân lạnh khơng khí Dịng khí từ E-19 đưa vào máy nén K-03 để nén tới áp suất 109 bar, làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt E-13.Sau khi, khỏi E-13 dịng khí đưa tới thiết bị V-08 nguyên liệu đầu vào Tháp tách etane C-01 thiết bị tách dạng tháp loại đĩa van, hoạt động thiết bị chưng cất Dòng lỏng từ đáy tháp C-01 đưa qua V-12, sau tới tháp C-02 Tháp C-02 thiết bị có cấu trúc dạng tháp, có áp suất hoạt động 10 bar, nhiệt độ đáy tháp trì 135 0C nhờ thiết bị gia nhiệt E-03, nhiệt độ đỉnh tháp 560C Hỗn hợp Bupro tách đỉnh tháp, Condesate tách đáy tháp Hỗn hợp Bupro từ đỉnh tháp C-02 tiếp tục đưa vào thiết bị làm lạnh E-02, sau đưa vào bình tách V-02 Dịng lỏng từ bình tách V-02 bơm P-01A/B bơm hồi lưu phần lại đỉnh tháp, phần lại theo đường ống dẫn sản phẩm Bupro đến bồn chứa V-21A/B đến kho cảng Thị Vải Trong trường hợp cần tách riêng thành sản phẩm Propan Butan theo yêu cầu khách hàng sản phẩm lỏng từ bình V-02 bơm P-01A/B bơm SVTH : NHÓM 28 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh qua thiết bị trao đổi nhiệt E-17 (để tận dụng nhiệt) trước vào tháp C-03 Tháp C-03 có nhiệt độ đáy 950C, áp suất hoạt động tháp 16 bar Propan tách đỉnh tháp, nhờ quạt E-11 làm lạnh đưa vào bình tách V05, sau bơm P-03 A/B cho hồi lưu phần trở lại đỉnh tháp phần lại theo đường ống dẫn Propan thương phẩm Butan tách đáy tháp, qua thiết bị làm lạnh E-12 theo đường ống dẫn Butan thương phẩm Lỏng tách từ đáy tháp C-02 Condensate, hạ nhiệt độ xuống 60 0C nhờ thiết bị trao đổi nhiệt E-04A/B xuống 450C nhờ thiết bị E-09 Sau đưa tới bồn chứa TK-21 đường ống dẫn Condensate tới kho cảng Thị Vải Condensate (sau tách nước Slug Catcher) tách Slug Catcher đưa vào thiết bị V-03 hoạt động áp suất 45 bar nhiệt độ 20 0C để tách cấu tử khí nhẹ bị hấp thụ hỗn hợp lỏng này, cách giãn nở giảm áp Từ thiết bị V-03, Condensate dẫn tới thiết bị trao đổi nhiệt E-04 (để tận dụng nhiệt dòng Condensate từ đáy C-02) sau vào đĩa thứ 20 tháp C-01 CHƯƠNG II : AN TOÀN TRONG VẬN HÀNH II.1 BỘ PHẬN PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY SVTH : NHÓM 29 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Phòng cháy chữa cháy công việc tối thiểu quan trọng lĩnh vực Tùy đặc thù vừng, vị trí, cơng việc nhà máy mà người ta trang bị hệ thống PCCC với qui mô khác Nó định đến tồn phát triển nhà máy Bộ phận phòng cháy chữa cháy (PCCC) nhà máy xử lý khí Dinh Cố thành lập riêng phận sẵn sàng theo dõi kịp thời xử lý có hỏa hoạn xảy Đội ngũ nhân viên chứa cháy bao gồm 12 người, với xe cứu hỏa ln tình trạng sẵn sàng Hình : Diễn tập phịng cháy chữa cháy II.2 PHÁT HIỆN NGUY CƠ CHÁY NỔ Các nguy gây cháy nổ phát nhờ đầu dị cảm biến: cảm biến khí, cảm biến nhiệt, cảm biến khói, cảm biến lửa Các đầu cảm biến nhiệt, khói bố trí phịng điều khiển, nhà đặt máy phát điện, trạm bơm hóa chất cơng trình phụ trợ khác nhà máy Các cảm biến khí, lửa bố trí quanh thiết bị cơng nghệ, cảm biến cần bố trí phân vùng kiểm soát cụ thể trực tiếp giám sát nguy cháy nổ vùng Các tín hiệu thu từ đầu cảm biến truyền phát panel điều SVTH : NHÓM 30 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh khiển hệ thống phòng chống cháy nổ phòng điều khiển trung tâm Panel điều khiển tự động xử lý tín hiệu cảm biến để xác định vùng có nguy cháy nổ đồng thời thực lệnh: • • • • Đóng van lập vùng cháy nổ xả khí đuốc đốt Kích hoạt máy bơm chữa cháy Mở van xả nước, CO2 bọt vào vùng có cháy nổ Báo động cịi, đèn chớp vùng có cháy nổ phòng điều khiển II.3 KHI VÀO NHÀ MÁY CẦN LƯU Ý TỚI NHỮNG BIỂN BÁO CẤM VÀ CHỈ DẪN II.3.1 Khi có cố xảy a Cịi báo động vang lên - Còi khẩn cấp - Còi báo lửa - Cịi báo khí - Cịi báo tình trạng khác - Cịi báo n b Phịng điều khiển thơng báo loa đề nghị người khơng có nhiệm vụ ứng cứu rời khỏi nhà máy c Thoát khỏi khu vực làm việc cổng thoát hiểm gần d Tập trung điểm tập kết (cổng khu điều hành) II.3.2 Quy định an tồn nhà máy - Nội quy vào SVTH : NHÓM 31 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh - Nội quy xe vào - Nội quy phòng cháy chữa cháy - Nội quy làm việc - Quy định an toàn chung II.3.3 Những quy định chung nhà máy vào làm việc - Phải có giấy phép vào - Sử dụng bảo hộ lao động - Khơng mang theo vật dụng gây lửa - Không hút thuốc hoạt động tạo lửa - Tuân theo dẫn cán dẫn - Quan sát lối thoát hiểm điểm tập kết - Thoát khỏi nhà máy đến điểm tập kết có cịi báo động SVTH : NHÓM 32 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh KẾT LUẬN Nhà máy chế biến khí Dinh Cố cso vị kinh tế quan trọng Góp phần đảm bảo an ninh lượng quốc gia khu vực lợi nhuận lớn cho đất nước Với hệ thống công nghệ đại cập nhật góp phần nâng cao hiệu sản xuất Sản phẩm nhà máy có chất lượng cao ngày đa rạng Nhà máy tự động hóa cao Những vấn đề an tồn, mơi trường, kỹ thuật… ln trọng cao SVTH : NHĨM 33 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh Nhà máy hệ thống khép kín, chủ động lượng khả trì nhà máy hoạt động liên tục với nhiều chế độ hoạt động linh hoạt (AMF, MF, GPP, GPP chuyển đổi) Cùng với nhà máy khí Nam Cơn Sơn góp phần tận dụng có hiệu lượng khí thiên nhiên khí đồng hành từ việc khai thác dầu ngồi khơi, tránh làm thất khí thiên nhiên khí đồng hành từ việc khai thác dầu ngồi khơi, tránh làm thất thoát tài nguyên quý giá đất nước Trong công xây dựng phát triển nay, với cơng trình trọng điểm quốc gia GPP chứng tỏ khả làm chủ công nghệ Việt Nam Phát huy tiềm sang tạo, tắt đón đầu cơng nghệ tiên tiến, phát triển kịp với tốc độ giới SVTH : NHÓM 34 ... kết - Thoát khỏi nhà máy đến điểm tập kết có cịi báo động SVTH : NHÓM 32 Báo cáo Thực tập Chuyên ngành GVHD: TS Lê Thanh Thanh KẾT LUẬN Nhà máy chế biến khí Dinh Cố cso vị kinh tế quan trọng Góp... mô khác Nó định đến tồn phát triển nhà máy Bộ phận phòng cháy chữa cháy (PCCC) nhà máy xử lý khí Dinh Cố thành lập riêng phận sẵn sàng theo dõi kịp thời xử lý có hỏa hoạn xảy Đội ngũ nhân viên... lượng khí thu gom ngồi khơi nhà máy tiếp nhận tối đa, lượng khí dư sau xữ lý thu gom phần lỏng sẻ đốt bỏ Ưu tiên đáp ứng nhu cầu thiêu thụ khí nhà máy điện: Trong trường hợp nhu cầu tiêu thụ khí