đồ án kỹ thuật nhiệt lạnh Thiết kế sơ bộ trạm bơm tưới Việt Hoà - Tỉnh Bắc Giang

Mởđầu Hệ thống thuỷ nông Sông Cầu - Thác Huống Pháp thiết kế xây dựng từ năm 1922, hồn thành năm 1936 Nhiệm vụ thiết kế ban đầu tưới cho 28.000 diện tích canh tác thuộc huyện Phú Bình (tỉnh Thái Nguyên), Tân Yên, Việt Yên, Hiệp Hoà phần thị xã Bắc Giang (tỉnh Bắc Giang) Khu tưới kênh 4/3 thuộc hệ thống thuỷ nơng Sơng Cầu - Thác Huống có diện tích phụ trách 2365 bao gồm đất đai xã Tiên Sơn, Trung Sơn, Ninh Sơn, Quảng Minh (huyện Việt Yên) phần đất đai xã Đơng Lỗ (huyện Hiệp Hồ) Từ trước tới khu tưới kênh 4/3 tưới nước lấy từ kênh hệ thống thuỷ nông Sông Cầu - Thác Huống; sau tiếp nước thêm trạm bơm Trúc Núi lấy nước từ sông Cầu Trạm bơm trạm bơm tưới tiêu kết hợp Tuy nhiên khu tưới kênh 4/3 có tượng thiếu nước nghiêm trọng, vụ chiêm xuân, mà nguyên nhân là: - Hệ thống Sông Cầu - Thác Huống qua nhiều năm sử dụng cơng trình xuống cấp, làm cho hệ thống từ nhiều năm đáp ứng 64% diện tích tưới thiết kế ban đầu Kênh 4/3 lại nằm cuối nguồn nước, nên từ lâu khơng cịn khả cung cấp nước cho khu vực này, vào vụ Chiêm Xuân - Trạm bơm tiếp nước có nhiều tồn tại.Trạm bơm Trúc Núi xây dựng năm 1986, cần sửa chữa - Các kênh như: kênh 4/3, kênh tưới Trúc Núi kênh đất, đắp loại đất có hệ số thấm cao, nước nhiều lại thường xuyên bị sạt lở bồi lấp đất sườn đồi - Do nhu cầu thâm canh tăng vụ nên hệ số tưới mức tưới ngày nâng cao nên lượng nước cần vượt khả thiết kế hệ thống Sông Cầu - Thác Huống Hậu tình trạng 2365 đất canh tác khu vực, có khoảng 500 - 600 tưới chủ động, phần diện tích cịn lại khoảng 1700÷1800 thường xuyên bị hạn nặng, dẫn tới suất, sản lượng nông nghiệp khu vực đạt thấp Đời sống nhân dân vùng gặp khó khăn Vì vậy, để cung cấp đủ nước phục vụ cho hệ thống phải xây dựng trạm bơm tưới Việt Hồ Chương I Tình hình chung hệ thống tưới khu tưới kênh 4/3 1.1 Điều kiện tự nhiên 1.1.1 Vị trí địa lý, diện tích Vùng dự án nằm phía Nam huyện Việt Yên, tỉnh Bắc Giang bao gồm đất đai xã Tiên Sơn, Trung Sơn, Ninh Sơn Quảng Minh (huyện Việt Yên) phần đất đai xã Đông Lỗ (huyện Hiệp Hoà) Giới hạn vùng nh sau: - Phía Bắc giáp núi Con Voi Rộc Trũng Khả Lý - Phía Đơng giáp đường sắt Hà Nội - Lạng Sơn - Phía Nam giáp đê Sơng Cầu Diện tích canh tác tồn khu vực 2365 1.1.2 Địa hình, địa Địa hình khu vực thuộc địa hình trung du, có: - Cao độ phổ biến: +3,0 ÷ +5,0 m - Cao độ cao nhất: +6.5 ÷ +10 m - Cao độ thấp nhất: +2,0 ÷ +3,0 m - Hướng dốc từ Bắc xuống Nam, từ núi Con Voi kênh 4/3 (cao độ +5,0÷10 m) xuống cánh đồng Mai Vũ cánh đồng Hữu Nghị (cao độ +2,0÷+3,0 m) Nhìn chung địa hình khu vực tương đối phẳng, ngoại trừ số diện tích ven đồi núi vùng gị cao 1.1.3 Khí tượng a) Nhiệt độ Khí hậu vùng nói riêng tỉnh Bắc Giang nói chung nằm miền nhiệt đới gió mùa miền Bắc Việt Nam Với đặc trưng mùa Đông lạnh, khô hanh Ýt mưa Mùa Hè nắng nóng mưa nhiều Nhiệt độ trung bình: 23,30 C, tổng nhiệt độ năm khoảng 8500 0C, hàng năm có tháng (Từ tháng XII năm trước đến tháng III năm sau) nhiệt độ giảm xuống 200 C, tháng I lạnh có nhiệt độ trung bình khoảng 15 0C Mùa hè nhiệt độ trung bình từ tháng V đến tháng IX 25 0C, tháng VIII tháng nắng nóng có nhiệt độ trung bình 300C b) Độ Èm Độ Èm tương đối trung bình nhiều năm 92%, độ Èm thấp tháng I vào khoảng 88% ÷ 90%, tháng mùa Thu đầu mùa Đông thời kỳ khơ lạnh, độ Èm trung bình thường xuống 80% Độ Èm cao năm có ngày lên tới 98% thấp có ngày xuống tới 64% c) Bốc Lượng bốc trung bình năm vào khoảng 1000 ÷ 1100mm, tháng đầu mùa mưa (V, VI, VII) lại tháng có lượng bốc lớn năm Lượng bốc tháng V đạt 100mm Các tháng mùa xuân(II- IV) có lượng bốc nhỏ tháng có mưa phùn độ Èm tương đối cao d) Gió bão - Hướng gió thịnh hành mùa hè giã Nam, giã Đơng Nam mùa Đơng thường có gió Bắc Đơng Bắc - Tốc độ gió trung bình khoảng ÷ m/s - Từ tháng VII đến tháng IX tháng có bão áp thấp nhiệt đới, tốc độ gió bão lớn đạt cấp 10 đến cấp 11 (khoảng 30 ÷ 40 m/s) e) Mưa Lượng mưa bình qn năm 1455mm, mưa vụ mùa chiếm 85% lượng mưa năm 1.1.4 Thuỷ văn sơng ngịi Sơng Cầu nguồn nước tưới tiêu khu vực Sông Cầu bắt nguồn từ dãy núi cao khoảng 1000m tỉnh Bắc Cạn Sông chảy theo hướng Bắc - Nam đến Thái Nguyên chuyển sang hướng Tây Bắc - Đông Nam, đến Phả Lại nhập với sơng Thái Bình Sơng có chiều dài 290km, chảy qua tỉnh Bắc Giang 107km Diện tích lưu vực khoảng 6000km2 Từ thượng nguồn đến cửa sơng, lịng sơng hẹp, dốc có nhiều thác ghềnh Hạ lưu từ Thái Ngun lịng sơng mở rộng, có bãi đê dọc sơng ngăn lị 1.1.5 Thổ nhưỡng Ruộng đất vùng phần lớn đất bạc màu phù sa cổ có thành phần giới nặng trung bình Do khơng tưới số diện tích đất vùng cao bị q trình feralit hố, tạo kết von sắt Thêm vào trình rửa trơi, xói mịn mưa, gió làm cho đất ngày cảng giảm độ phì Một số diện tích vùng ruộng trũng ven sông Cầu thường bị ngập nước nên bị glây 1.1.6 Địa chất cơng trình Nhìn chung điều kiện địa chất cơng trình khu vực tốt Các kênh tưới đắp loại đất trạng thái chặt, có khả chịu lực tốt, điều kiện địa chất cơng trình tốt, cấu trúc địa tầng đơn giản, đất chặt cứng, chịu lực tốt Nhìn chung điều kiện địa chất công trình khu vực tốt Các kênh tới đợc đắp loại đất trạng thái chặt, có khả chịu lực tốt, điều kiện địa chất công trình tốt, cấu trúc địa tầng đơn giản, đất chặt cứng, chịu lực tèt 1.1.7 Giao thơng Trong khu vực có đường quốc lé 1A chạy qua đường liên huyện nối từ đường 1A đến phố Thắng, Hiệp Hoà nối với quốc lé Nhìn chung giao thơng khu vực thuận tiện 1.1.8 Vật liệu xây dùng - Gạch mua từ lò sản xuất gạch tư nhân vùng - Vôi, cát đen, cát vàng khai thác chỗ - Xi măng, thép mua từ thị xã Bắc Ninh 1.1.9 Điện Trong khu vực có đường dây cao 35Kv chạy qua 1.2 Điều kiện dân sinh kinh tế Khu vực gồm xã: Tiên Sơn, Trung Sơn, Ninh Sơn Quảng Minh huyện Việt Yên phần xã Đông Lỗ huyện Hiệp Hồ Đời sống nhân dân vùng cịn gặp nhiều khó khăn Dân số khu vực: 35.000 người, số lao động 12.000 người, số hộ: 7.100 hộ Tỷ lệ tăng dân số tự nhiên 1,59 % Ngành nghề nhân dân vùng sản xuất nơng nghiệp, trồng lúa chủ yếu Do nguyên nhân thiếu nước tưới vào vụ chiêm cuối vụ mùa, nên suất trồng khu vực đạt thấp Năng suất trung bình vụ chiêm 2,1 T/ha, vụ mùa 2,3 T/ha CHƯƠNG II HIỆN TRẠNG THUỶ LỢI VÀ BIỆN PHÁP CÔNG TRÌNH 2.1 trạng hệ thống thuỷ lơị 2.1.1.Vấn đề tưới Tình hình tưới Khu vực tưới nguồn nước: - Kênh 4/3 - Trạm bơm Trúc Núi - Trạm bơm Việt Hồ Tổng diện tích canh tác khu vực 2365 ha, diện tích tưới nguồn nước đảm nhiệm nh sau: a) Về vụ Chiêm (Đông Xuân) - Kênh 4/3 tưới khoảng 425 ha, có năm khơng có nước tưới - Trạm bơm Trúc Núi tưới 200 - Trạm bơm Việt Hồ tưới 400 ha, Diện tích cịn lại cuối kênh 4/3 khơng tưới, bị hạn Trước để tưới cho diện tích này, người dân phải bơm tát từ hồ nước tạo 400 ruộng đất trũng bị ngập úng gần thôn Nội Ninh Từ trạm bơm tiêu Nội Ninh hoàn thành vào vận hành, khai thác (năm 1997) giải tiêu cho 1.350 ruộng đất khu vực có 400 đất bị trũng tạo thành hồ nói trên, để biến diện tích thành diện tích canh tác Do mà diện tích bị hạn khơng cịn nước để tưới b) Về vụ mùa - Kênh 4/3 tưới khoảng: 1000 - Trạm bơm Trúc Núi tưới khoảng:200 - Trạm bơm Việt Hoà tưới khoảng : 1000 200 400 Diện tích cịn lại cuối kênh 4/3 khơng tưới, bị hạn khu vực khơng cịn nguồn nước tưới nguyên nhân nói Hiện trạng cơng trình tưới a) Kênh 4/3 Kênh 4/3 kênh nhánh kênh thuộc hệ thống thuỷ nông Sơng Cầu - Thác Huống Cống đầu kênh 4/3 có nhiệm vụ lấy nước từ kênh vào kênh 4/3 Kênh 4/3 kênh nhánh kênh thuộc hệ thống thuỷ nông Sông Cầu - Thác Huống Cống đầu kªnh 4/3 cã nhiƯm vơ lÊy níc tõ kªnh vào kênh 4/3 - Cng u kờnh 4/3 l cng trịn cịn tốt 100, có máy đóng mở cửa van, - Kênh 4/3 kênh đất, có chiều dài 7,5 km, nhiệm vụ thiết kế ban đầu tưới cho 2.000 Do nguyên nhân: + Từ năm 1954 đến kênh chưa đầu tư sửa chữa đại tu + Tuyến kênh theo ven chân đồi, mùa mưa có tượng nước lũ từ núi dội xuống mang theo nhiều đất cát bồi lấp vào lòng kênh phá háng bờ kênh + Kênh đắp loại đất có hệ số thấm cao, dẫn tới lượng nước tổn thất dọc kênh lớn Nên kênh 4/3 khơng cịn đáp ứng tốt u cầu dẫn nước Các cơng trình kênh 4/3 xuống cấp nghiêm trọng không đáp ứng việc dẫn nước lấy nước theo yêu cầu thiết kế b) Trạm bơm kênh tưới Trúc Nói Trạm bơm Trúc Núi Được xây dựng từ năm 1987 bắt đầu vào hoạt động năm 1989 Nhiệm vụ thiết kế trạm bơm là: - Đảm bảo tiêu cho 407 ha, có 300 diện tích canh tác xã Tiên sơn Trung sơn (Việt Yên) - Kết hợp tưới hỗ trợ cho 1.425 thuộc kênh 4/3, hệ thống thuỷ nông Sông Cầu thiếu nước * Quy mô, thông số thiết kế: + Sè lượng máy bơm: 10 máy + Loại máy bơm: ly tâm trục ngang, Q = 800 m3/ h, H = 8m + Động điện: có động 33 KW (sè 10), lại động 30 kw (các động số 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 9) + Trạm biến áp: có máy biến áp: máy 320 KVA máy 180KVA + Bơm chân không: Có hai máy bơm chân khơng BCK9-270 + Nhà trạm: Loại móng tách rời rộng m, dài 15m, cao 5,2m Kết cấu tường gạch dày 22 cm, mái đổ bê tơng cốt thép Cao trình sàn nhà: +4,2 m + Bể hót: Mực nước bể hót thiết kế tưới:+1,16 m +1,16 m Cao trình đáy bể hót: -0,3 m -0,3 m + Bể xả: Mực nước bể xả thiết kế tưới:+7,1 m +7,1 m Cao trình đáy bể xả:+5,5 m +5,5 m + Cống lấy nước qua đê: Cao trình đáy cống thiết kế: -0,3 m -0,3 m Kích thước: 1,4x1,4 m, dài 46 m 1,4x1,4 m, dµi 46 m + Kênh dẫn nước từ sơng Cầu vào bể hót trạm bơm Phần đê dài 39,5 m, lát đá Phần đê dài 222,5 m, lát đá 109,5 m lại 113 m chưa lát đá Chiều rộng đáy kênh b = 2,0 m, mái kênh m = 1,5 * Hiện trạng - Phần khí: Tuy đầu tư sửa chữa đại tu năm 1996, đầu tư không đồng bộ, sửa chữa chắp vá nên đến 10 máy bơm khơng cịn làm việc tốt, trục, ổ trục, cánh quạt bị mòn, rơ nhiều Đường ống hót: 70m ống hót φ300 bị han rỉ Đường ống xả: 30m ống xả bị thủng Máy bơm chân không làm việc - Phần điện: động cơ: số 5, 8, 9, 10 bị háng nặng, động cịn lại (1, 2, 3, 4, 6,7) nói chung làm việc tốt Các thiết bị điều khiển nhìn chung làm việc tốt Cáp hạ từ trạm biến áp đến động bị mục, nát - Phần cơng trình: Nhà trạm, bể hót, bể xả: cịn tốt, kết cấu ổn định, khơng có tượng rạn nứt, lún, sạt, trượt Riêng nhà trạm, cửa sổ gỗ bị hư háng Cống lấy nước qua đê kết cấu tốt Do đáy cống đặt cao (-0,3m) nên khả lấy nước cống không đảm bảo Vào mùa kiệt, có thời kỳ cống khơng lấy đủ nước cho trạm bơm Trúc Núi chạy máy Đáy cống cần phải hạ thấp xuống cao trình -0,8m Kênh tưới Trúc Núi Kênh tưới Trúc Núi dài 2030m, làm nhiệm vụ dẫn nước từ trạm bơm Trúc Núi tưới cho 200 dọc kênh tiếp nước cho kênh 4/3 Kênh tưới Trúc Núi ven theo sườn đồi nên bị nước lũ từ đồi đổ xuống mang theo nhiều đất cát lấp vào lòng kênh, phá háng bờ kênh.Kênh tưới Trúc Núi đắp loại đất có hệ số thấm cao nên lượng nước thẩm lậu kênh lớn, kênh lại bị bồi lắng nhiều không nạo vét thường xuyên Vì kênh tưới Trúc Núi khơng cịn đáp ứng u cầu dẫn nước Kªnh tíi Tróc Nói đợc đắp loại đất có hệ số thấm cao nên lợng nớc thẩm lậu kênh lớn, kênh lại bị bồi lắng nhiều không đợc nạo vét thờng xuyên Vì kênh tới Trúc Núi không đáp ứng đợc yêu cầu dẫn nớc c) Trm bơm Việt Hoà kênh Việt Hoà Được xây dựng từ năm 1966, làm nhiệm vụ tưới tiêu kết hợp Trải qua chục năm hoạt động, tơi bị xuống cấp nghiêm trọng khơng cịn đáp ứng nhu cầu nước 2.1.2 Tình hình tiêu Nhìn chung tình hình tiêu khu vực giải tốt Các trạm bơm Trúc Núi, Nội Ninh đảm bảo tiêu úng cho khu vực 2.2 ĐÁNH GIÁ NGUYÊN NHÂN HẠN HÁN 2.2.1 Nguyên nhân thứ nguồn nước cấp không đảm bảo Khu tưới kênh 4/3 cấp nguồn nước: - Nguồn kênh 4/3 từ hệ thống sông Cầu - Thác Huống - Nguồn nước từ trạm bơm Trúc Núi - Nguồn nước từ trạm bơm Việt Hoà + Do thống thuỷ nông Sông Cầu - Thác Huống xuống cấp, mặt khác nhu cầu dùng nước hệ thống ngày tăng việc tưới thâm canh tăng số vụ gieo trồng Các nguyên nhân làm cho nguồn nước từ hệ thống Thác Huống không đến tới kênh 4/3, đến với lưu lượng nhá + Trạm bơm Trúc Núi không đảm bảo lưu lượng thiết kế thời gian tưới mà nguyên nhân là: - Đáy cống lấy nước qua đê đặt cao, nên không lấy nước liên tục, ngày mực nước Sông Cầu xuống thấp khơng lấy đủ nước cho trạm bơm - Mét số máy bơm, động bị hư háng chưa đầu tư sửa chữa + Nguồn nước khu ruộng trũng Nội Ninh không trạm bơm Nội Ninh vào hoạt động chuyển diện tích úng ngập thành đất canh tác + Ngn níc ë khu rng trịng Néi Ninh kh«ng trạm bơm Nội Ninh vào hoạt động chuyển diện tích úng ngập thành đất canh tác + Trạm bơm Việt Hoà xây dựng lâu năm, lại không tu bổ sửa chữa thường xuyên nên không đảm bảo lưu lượng thiết kế 2.2.2 Nguyên nhân thứ hai kênh cơng trình kênh xuống cấp nghiêm trọng - Kênh 4/3 xuống cấp nhiều, nhiều đoạn bị lũ núi bồi lấp, nước tổn thất kênh lớn - Kênh tưới Việt Hoà Trúc Núi sườn cao lại đắp loại đất có hệ số thấm cao nên lượng nước tổn thất kênh nhiều Vả lại kênh lại bị bồi lắng nghiêm trọng không nạo vét, tu bổ thường xuyên, dẫn lưu lượng lớn bị tràn kênh - Các cơng trình kênh xuống cấp nhiều, khả dẫn nước, lấy nước Tóm lại, nguyên nhân gây hạn vùng cơng trình đầu mối không đảm bảo lưu lượng thiết kế hệ thống kênh, cơng trình kênh xuống cấp khơng cịn khả dẫn nước theo yêu cầu Để giải hạn hán cho vùng cần phải xây dựng Trạm bơm Việt Hồ mới, phá bỏ trạm bơm Trúc Nóc 2.3 BIỆN PHÁP CƠNG TRÌNH THUỶ LỢI VÀ NHIỆM VỤ TRẠM BƠM ĐẦU MỐI Dự án xây dựng trạm bơm tưới Việt Hồ thuộc hệ thống thuỷ nơng Sơng Cầu nhằm mục đích đảm bảo cung cấp nước tưới đủ, kịp thời chủ động cho 2365 đất canh tác xã Trung Sơn, Nội Sơn, Tiên Sơn, Quang Minh (huyện Việt Yên) phần đất xã Đơng Lỗ (huyện Hiệp Hồ), đưa suất trồng tăng cao ổn định, góp phần nâng cao đời sống nhân dân vùng CHƯƠNG III tính tốn thơng số 3.1 Xác định vị trí trạm bơm bố trí tổng thể cơng trình đầu mối 3.1.1 Vị trí xây dựng cơng trình Trạm bơm Việt Hoà xây dựng bên cạnh trạm bơm cũ Vậy vị trí trạm bơm Việt Hồ thuộc thơn Lương Tài, xã Tiên Sơn, huyện Việt n, Tỉnh Bắc Giang 3.1.2 Chọn tuyến cơng trình hình thức bố trí Chọn tuyến cơng trình Chọn tuyến cơng trình, chọn vị trí trạm bơm phải đặc biệt ý đến điều kiện lấy nước, điều kiện lấy nước phải thuận lợi từ nguồn nước đến nhà máy, khơng bồi lắng, xói lở kênh Khả khống chế toàn khu tưới với cao trình khác nhau, khối lượng cơng trình nhỏ, mặt thi công rộng, điều kiện địa chất tốt a)Phương án Tồn cơng trình bao gồm kênh dẫn, nhà máy, bể tháo đặt ngồi đê, vng góc với đê • Ưu điểm: Khơng diện tích canh tác để xây dựng trạm bơm , kênh dẫn ngắn, khối lượng đào đắp nhỏ, bùn cát lắng đọng Ýt, chi phí đào đắp, quản lí nhỏ • Nhược điểm: Bãi sơng chủ yếu đất cát nên xử lí móng phức tạp Nhà máy đặt ngồi đê vấn đề chống lũ cho nhà máy, tầng động cần phải tính tốn cẩn thận, chiều cao nhà máy lớn Khi xây dựng cống ngầm qua đê dẫn nước vào khu tưới phải xử lí chống thấm, ổn định đê mùa mưa bão Muốn đảm bảo kĩ thuật giá thành cơng trình cao b) Phương án Cơng trình đặt thân đê, ống đẩy chui qua đê • Ưu điểm: Nước từ sơng bơm trực tiếp vào khu tưới không cần xây cống ngầm qua đê, giảm giá thành xây dựng kênh tháo • Nhược điểm: Khơng đảm bảo cho cơng trình mùa lũ, áp lực thấm lưu lượng thấm tăng ảnh hưởng đến làm việc an toàn đê Hiện trường thi cơng hẹp gặp nhiều khó khăn Nhà máy đặt thân đê, mặt đê kết hợp làm đường giao thơng nên phải xử lí móng phức tạp để chống lún, đứt gẫy cục Chống rung tầng thơng gió cho tồn nhà máy gặp trở ngại Vận III Thu nhập chịu thuế tính trước (Bt) Giá trị dự tốn xây lắp trước thuế (Z) IV Thuế giá trị gia tăng đầu Giá trị dự toán xây lắp sau thuế 6%x(T+C) T+C+Bt 5%xZ 359912.6651 6358457.083 317922.8541 6676379.9 Tổng chi phí thiết bị điện: Ctbđ = Ccptb + Cđhast Trong : Ccptb – Chi phí thiết bị điện (212418000 VNĐ) Cđhast – Chi phí lắp đặt điện hạ áp sau thuế Vậy : Ctbđ = 212418000 + 6676379,9 = 219094379,9 (VNĐ) CHI PHÍ THIẾT BỊ CƠ KHÍ TT Loại thiết bị Đơn vị Tổ máy Bé Chiếc Chiếc Chiếc Chiếc Khối lượng Đơn giá Thành tiền (VNĐ) 3500000000 Máy bơm 20ΠpB -60500000000 960 Cầu trục 150000000 150000000 Máy bơm LT46-7 3500000 3500000 Máy bơm LT20-18 2300000 6900000 Lưới chắn rác 700000 4900000 Cửa van sắt 1500000 10500000 3675800000 Cộng Chi phí vận chuyển thiết bị khí 5%xCck = 183790000 (VND) Chi phí bảo quản bảo hiểm 3,32%x Cck = 122036560 (VND) Chi phí lắp đặt chạy thử 100.000.000 (VND) Tổng 405826560 (VND) Tổng cộng : (T) = Cck + 405826560 = 4081626560 (VND) Thu nhập chịu thuế tính trước (Bt) = 5,5% x (T) = 2244894608 (VND) Giá trị dự tốn thiết bị khí trước thuế (G) = 6326521168 (VND) Thuế giá trị gia tăng đầu (VAT) = 5% x (G) = 3163260584 (VND) Giá trị dự tốn thiết bị khí sau thuế: 9.489.781.752 (VND) • Tổng cộng mức đầu tư thiết bị : Bằng giá trị dự toán thiết bị khí sau thuế + Tổng chi phí thiết bị điện = 9.489.781.752 + 219.094.380 = 9.708.876.133 (VND) (Chín tỷ bảy trăm linh tám triệu tám trăm bảy mươi sáu nghìn trăm ba mươi ba đồng) • Tổng vốn đầu tư ban đầu = Tổng mức đầu tư xây lắp nhà máy + Tổng mức đầu tư thiết bị = 1.369.066.856 + 9.708.876.133 = 11.077.942.989 (VND) (Mười tỷ bảy mươi bảy triệu chín trăm bốn hai nghìn chín trăm tám chín nghìn) TỔNG DỰ TỐN CƠNG TRÌNH TT Các chi phí khác Thiết kế phí lấy 2% Tổng kinh phí xây dựng(Cbđ) Chi phí khảo sát láy 5% (Cbđ) Giám sát cơng trình lấy 0,638% (Cbđ)x1,1 Chi phí quản lý lấy 1,2%x(Cbđ)x1,1 Đền bù Bảo hiểm lấy 0,35%(Cnm)x1,1 Lập hồ sơ mời thầu lấy 0,109%(Cnm)x1,1 Dự phịng lấy 10%(Cnm) Chi phí khác Cộng Tổng dự tốn xây dựng cơng trình Thành tiền 221558859.8 553897149.5 77745003.9 1462288475 150000000 52709073.96 16415111.6 136906685.6 300000000 2971520358.8 14049463347.8 5.2 đánh giá hiệu kinh tế dự án Tính tốn đánh giá hiệu kinh tế dự án xây dựng trạm bơm Việt Hoà, thực sở xác dịnh giá trị sản lượng sản xuất nông nghiệp tăng thêm, nhờ có tác động dự án thơng qua số tiêu đầu tư chủ yếu : Hệ số nội hoàn kinh tế (EIRR %), giá trị thu nhập dịng (NPV), tỷ số thu nhập chi phí (B/C) … Tính tốn hiệu kinh tế thực sở giả định sau đây: Thời gian thi công thực dự án năm Đời sống kinh tế dự án 30 năm Giá đầu vào đầu theo giá thị trường quý III/2002 Dự kiến khả phát huy hiệu kinh tế dự án : Năm đem vào khai thác sử dụng dự án đạt 50% Bt Năm thứ hai đem vào khai thác sử dụng dự án đạt 70% Bt Năm thứ ba trở đem vào khai thác sử dụng dự án đạt 100% Bt Xác định tổng chi phí dự án Tổng vốn đầu tư ban đầu (VNĐ) K = 4049463347.80 Các chi phí quản lý khai thác (VNĐ) C = 1836846217.17 a) Chi phí sửa chữa thường xuyên (VNĐ) Csctx= 2,0%.K = 280989266.9 b) Chi phí sửa chữa lớn (VNĐ) Cscl= 1,5%.K = 210741950.22 c) Chi phí điện (VNĐ) Cđn=(320+220)KWh/ha*2365ha*650Đ/KW = 830115000.00 d) Chi phí tiền lương (VNĐ) Ctl= ng * 6,000,000 đ/ng = 42000000.00 e) Chi phí khác (VNĐ) Ckh= 2365 * 200,000 đ/ha = 473000000.00 5.2.1 Đánh giá lợi Ých dự án 1-Tính thu nhập tuý gieo trồng chưa có dự án: Bảng V.1 - Tính thu nhập tuý gieo trồng có dự án: Bảng V.2 Tổng thu nhập tăng thêm hàng năm có dự án trừ chi phí sản xuất nông nghiệp là: 8615381429 (VNĐ) Bảng V.3 5.2.2 Xác định tiêu hiệu 1.Tính hệ số nội hoàn kinh tế EIRR = i1 + – i1 ) Trong đó: i: Hệ số chiết khấu (%) NPV : Giá trị thu nhập dòng NPV = (Thu nhập quy năm đầu) – ( Chi phí quy năm đầu) EIRR lớn chứng tỏ hiệu Ých cơng trình đạt lớn Vì so sánh phương án người ta lấy max(EIRR) làm nguyên tắc ưu tiên lùa chọn Nếu gọi hệ số chiết khấu nghành [i] điều kiện dự án đầu tư cho nghành có hiệu EIRR /[i] Với điều kiện kinh tế nước ta ngân hàng phát triển Châu ADB đề nghị lấy EIRR > [i] = 12 415% cho Thuỷ lợi Phương pháp xác định EIRR phải tính thử dần : Xác định q trình chi phí thu nhập quy đầu năm dự án trình xây dựng khai thác Các bước tính tốn thực Bảng V.4 Kết ta hệ số nội hoàn kinh tế EIRR = 0,32 = 32 % Phân tích độ nhậy cuả dự án: Phân tích độ nhậy dự án nhằm mục đích xác định biến động hiệu dự án thông qua tiêu : Giá trị thu nhập dòng (NPV), tỷ số B/C EIRR trước biến động bất lợi xẩy tương lai chi phí đầu tư tăng lên, thu nhập giảm ngược lại … Phân tích độ nhậy thực Bảng V.5 5.2.3 Kết luận Dùa vào kết tính tốn đánh giá hiệu kinh tế dự án thực cho thấy dự án xây dựng trạm bơm Việt Hoà huyện Việt Yên tỉnh Bắc giang có hiệu kinh tế cao Với tiêu đầu tư nh sau : ST T Các tiêu đầu tư Kết Hệ số nội hồn kinh tế :EIRR Giá trị thu nhập dịng: NPV Tổng thu nhập / chi phí : B/C Với hệ số chiết khấu: i 32% 27430,61.106 (VNĐ) 2,21 12% Kết phân tích độ nhậy Bảng V.5 cịng hiệu dự án hoàn toàn ổn định trước biến động rủi ro xẩy tương lai Tóm lại dự án có tính chất khả thi kinh tế cần đầu tư xây dựng để giải vấn đề hạn hán khu vực làm cho sản lượng nông nghiệp tăng, đáp ứng vấn đề kinh tế xã hội tỉnh Bắc Giang góp phần làm tăng sản lượng lương thực cho toàn xã hội Chương ChuyÊn đề 6.1 xác định loại tải trọng tác dụng lên khung cột 6.1.1 Xác định tải trọng mái - Líp vữa trát trần dày cm: 0,01x1600x1,2 x2,4 = 46,08 (Kg/m ) - Trọng lượng Panen ( 0,05x0,9x2 + 0,05x0,15x2)x2500x1,2x2,4 = 756 (Kg/m) - Vữa xi măng dầy cm 0,03x1600x1,2x2,4 = 138,24 (Kg/m) - Gạch nem lát so le dầy 0,05 m 0,05x1800x1,2x2,4 = 259,2 (Kg/m) - Trọng lượng thân dầm 1,1x0,4x0,6x2500 + 0,01x1800x1,6x1,2 = 694,56 (Kg/m) 1,1x0,4x0,6x2500 + 0,01x1800x1,6x1,2 = 694,56 (Kg/m) Trọng lượng phân bố lên dầm ngang : qmái = 46,08 + 756 + 138,24 + 259,2 + 694,56 = 1894,08 (Kg/m) = 1,894 (T/m) 6.1.2 Tải trọng tập trung dầm ngang ( P1 ) P1 = Pngười + Pdd Pngười : Tải trọng người lại mái P Pngười = 75x1,2 = 90 ( Kg/m ) Pdd : Tải trọng dầm dọc Pdd = 2500x0,4x0,6x2,4 = 1440 (Kg/m) ⇒ P1 = 90+ 1440 = 1530 (Kg/m) = 1,53 (T/m) 6.1.3 Tải trọng gió Địa điểm xây dựng cơng trình thuộc khu vực II – Bắc Bộ Giá trị tải trọng gió tiêu chuẩn theo tiêu chuẩn VN2737-95: q = 95 (Kg/m2 ) Tải trọng gió tác dụng lên khung tính theo cơng thức: q = n.q0.k.C.B Trong đó: q : Giá trị tải trọng gió tác dụng lên khung n : Hệ số vượt tải, n = 1,3 k : Hệ số ảnh hưởng đến tải trọng gió theo chiều cao, lấy k = C : Hệ số khí động: Với mặt đón gió C = 0,8 Với mặt khuất gió C = 0,6 B : Bước khung, B = 2,4 (m) Vậy : Tải trọng gió tác dụng vào khung phía đón giã : qgđ = 1,3.95.1.0,8.2,4 = 237,12 (Kg/m) = 0,237 (T/m) Tải trọng gió tác dụng vào khung phía khuất giã : qgh = 1,3.95.1.0,6.2,4 = 177,84 ( Kg/m) = 0,178 (T/m) 6.1.3 Tải trọng cầu trục vật cẩu Tải trọng thân cầu trục : (T) Tải trọng máy bơm : (T) Vậy : P2 = (2 + 4) / = (T)  M = 3.0,4 = 1,2 (Tm) Sau xác định giá trị tải trọng nh Dùng chương trình SAP2000 tính toán kết cấu khung phẳng 6.1.4 Tải trọng thân cột qcột = 0,4.0,6.2500.1,2 + 0,01.1,5.1,2.1600 = 748,8 (Kg/m) = 0,749 (T/m) 6.2 Tính tốn cốt thép 6.2.1 Xác định mặt cắt 1-1: (Dầm ngang) Với M = 5,065 (Tm ) = 506500 (Kg.cm) Q = 6,852 (T) = 6852 (Kg) Cơng trình thuộc cơng trinh cấp IV, BTCT M200 # , thép loại CI- Bài toán ta cần kiểm tra xem nên đặt cốt đơn hay cốt kép Áp dụng công thức (3-11, trang 37 GTKCBTCT) A= Trong đó: Kn : Là độ tin cậy cơng trình cấp IV tra phụ lục (GTKCBTCT), Kn = 1,1 nc : Là tổ hợp tải trọng tra phụ lục (GTKCBTCT), nc = mb : Hệ số điều kiện làm việc bê tông tra phụ lục 5(GTKCBTCT ) ta có mb = Rn : Cường độ tính tốn nén dọc cột, với M200 # tra phụ lục (GTKCBTCT ) ta có Rn = 90 (Kg/cm2) b : Bản lề dầy tiết diện b = 40 cm h0 : Chiều cao hữu Ých tiết diện h0 = h – a h : Chiều cao tiết diện h = 60 cm a : Khoảng cáhc từ mép biên miền kéo đến trọng tâm cột ta chọn a = cm h0 = 60 – = 56 (cm) M : Momen tải trọng mặt cắt gây M = 506500 (Kg.cm) Vậy ta có : A = = 0,05 Với cốt thép CI, M200# tra phụ lục 11 (GTKCBTCT) ta có α0 = 0,65 tra phụ lục 10 (GTKCBTCT ) ta có: A A0 = 0,439  A < A0 nên tính cốt thép đơn Áp dụng công thức 3-12 trang 37 GTKCBTCT ta có : Fa = Trong đó: α : Tra phụ lục 10 GTKCBTCT với A = 0,05 ta có α = 0,055 (nội suy ) ma : Hệ số điều kiện làm việc cốt thép tra phụ lục GTKCBTCT ta có : ma = 1,1 Ra : Cường độ tính tốn cốt thép nhóm CI tra phụ lục GTKCBTCT , ta có Ra = 2100 (kg/cm2)  Fa = = 4,8 (cm2) Kiểm tra điều kiện làm việc Famin < Fa < Famax Trong : Famin : Diện tích cốt thép nhỏ bố trí Fa : Diện tích cốt thép bố trí Famax : Diện tích cốt thép lớn bố trí Ta có Famin = µmin.b.h0 µmin : Hàm lượng cốt thép tối thiểu bố trí BTCT M200# tra bảng (3-1), trang 24 GTKCBTCT ta có: µmin = 0,1 % => Famin = 0,1%.40.56 = 2,24 (cm2) Famax = = 56,73 (cm2) Famin = 2,24 (cm2) < Fa = 4,8 (cm2) < Famax = 56,73 (cm2) Tra phụ lục 12 GTKCBTCT ta chọn 3φ14 có Fa = 4,62 cm2 Kiểm tra sai số tương đối : = - 3,9 % Vậy toán thoả mãn điều kiện Kiểm tra điều kiện đặt cốt đai cốt xiên Điều kiện tính toán Khi thoả mãn điều kiện sau cần phải bố trí cốt đai cốt xiên: 0,6.mb4.Rk < = Trong : Q : Lực cắt lớn tải trọng tính tốn gây mặt cắt xét Q = 6852 (Kg) R k : Cường độ chịu kéo bê tơng tính tốn với trạng thái giới hạn nhóm 1, tra phụ lục GTKCBTCT với M200# ta có : Rk = 7,5 (kg/cm2 ) : Cường độ chịu kéo bê tơng tính trạng thái giới hạn ta có = 11,5 (kg/cm2) mb3 : Hệ số làm việc bê tông kết cấu bê tông cốt thép, tra phụ lục GTKCBTCT ta có mb3 = mb4 : Hệ số điều kiện làm việc bê tông cốt thép, tra phụ lục GTKCBTCT ta có mb4 = 0,9 Vậy ta có : 0,6.mb4.Rk = 0,6.0,9.7,5 = 4,05 (kg/cm2) σ1 = τ0 = = 3,74 (kg/cm2) Ta thấy : 0,6.mb4.Rk > τ0 nên khơng cần đặt cốt thép ngang bê tông đủ sức chịu kéo 6.2.2 Xác định mặt cắt 2-2: (Giữa dầm ngang) M = 684000 (kg.cm) Q = 1530 (kg) Cơng trình thuộc cơng trình cấp IV, thép loại CI Bài toán ta cần kiểm tra xem nên đặt cốt đơn hay kép A= Trong đó: Kn : Là độ tin cậy cơng trình cấp IV ta phụ lục (GTKCBTCT ) ta có Kn = 1,1 nc : Là tổ hợp tải trọng tra phụ lục (GTKCBTCT) , nc = mb : Hệ số điều kiện làm việc bê tông tra phụ lục 5(GTKCBTCT ) ta có m b = Rn : Cường độ tính tốn nén dọc cột, với M200 # tra phụ lục (GTKCBTCT ) ta có Rn = 90 (Kg/cm2) b : Bản lề dầy tiết diện b = 40 cm h0 : Chiều cao hữu Ých tiết diện h0 = h – a h : Chiều cao tiết diện h = 60 cm a : Khoảng cáhc từ mép biên miền kéo đến trọng tâm cột ta chọn a = cm h0 = 60 – = 56 (cm) M : Momen tải trọng mặt cắt gây M = 684000 (Kg.cm) Vậy ta có : A = = 0,067 Với cốt thép CI, M200# tra phụ lục 11 (GTKCBTCT ) ta có α0 = 0,65 tra phụ lục 10 (GTKCBTCT ) ta có: A0 = 0,439  A < A0 nên tính cốt thép đơn Áp dụng cơng thức 3-12 trang 37 GTKCBTCT ta có : Fa = Trong đó: α : Tra phụ lục 10 GTKCBTCT với A = 0,067 ta có α = 0,07 ma : Hệ số điều kiện làm việc cốt thép tra phụ lục GTKCBTCT ta có : ma = 1,1 Ra : Cường độ tính tốn cốt thép nhóm CI tra phụ lục GTKCBTCT , ta có Ra = 2100 (kg/cm2)  Fa = = 6,11 (cm2) Kiểm tra điều kiện làm việc Famin < Fa < Famax Trong : Famin : Diện tích cốt thép nhỏ bố trí Fa : Diện tích cốt thép bố trí Famax : Diện tích cốt thép lớn bố trí Ta có Famin = µmin.b.h0 µmin : Hàm lượng cốt thép tối thiểu bố trí BTCT M200# tra bảng (3-1), trang 24 GTKCBTCT ta có: µmin = 0,1 % => Famin = 0,1%.40.56 = 2,24 (cm2) Famax = = 56,73 (cm2) Famin = 2,24 (cm2) < Fa = 6,11 (cm2) < Famax = 56,73 (cm2) Tra phụ lục 12 GTKCBTCT ta chọn 4φ14 có Fa = 6,16 (cm2) Kiểm tra sai số tương đối : = 0,81 % ≤ 5% Vậy toán thoả mãn điều kiện Kiểm tra điều kiện đặt cốt đai cốt xiên Điều kiện tính tốn Khi thoả mãn điều kiện sau cần phải bố trí cốt đai cốt xiên: 0,6.mb4.Rk < = Trong : Q : Lực cắt lớn tải trọng tính tốn gây mặt cắt xét Q = 1530 (Kg) R k : Cường độ chịu kéo bê tơng tính tốn với trạng thái giới hạn nhóm 1, tra phụ lục GTKCBTCT với M200# ta có : Rk = 7,5 (kg/cm2 ) : Cường độ chịu kéo bê tơng tính trạng thái giới hạn ta có = 11,5 (kg/cm2) mb3 : Hệ số làm việc bê tông kết cấu bê tông cốt thép, tra phụ lục GTKCBTCT ta có mb3 = mb4 : Hệ số điều kiện làm việc bê tông cốt thép, tra phụ lục GTKCBTCT ta có mb4 = 0,9 Vậy ta có : 0,6.mb4.Rk = 0,6.0,9.7,5 = 4,05 (kg/cm2) σ1 = τ0 = = 0,834 (kg/cm2) Ta thấy : 0,6.mb4.Rk > τ0 nên không cần đặt cốt thép ngang bê tơng đủ sức chịu kéo 6.2.3 Mặt cắt 3-3 M = 686000 (kg.cm) N= 16340 (kg) Đây trường hợp chịu nén Ta cần phải xác định xem trường hợp nén lệch tâm lớn hay nén lệch tâm bé Kn : Độ tin cậy cơng trình cấp IV, tra phụ lục GTKCBTCT ta có Kn = 1,1 nc : Là tổ hợp tải trọng bản, tra phụ lục GTKCBTCT , nc = mb : Hệ số điều kiện làm việc bê tông tra phụ lục GTKCBTCT , mb = Rn : Cường độ tính toná nén dọc cột, với M200 # tra phụ lục2 GTKCBTCT ta có Rn = 90 (kg/cm2) h : Chiều cao tiết diện, h = 60 cm h0 : Chiều cao hữu Ých tiết diện, ho = h – a = 60 – = 56 cm F : Diện tích tiết diện, F = b.h = 40.60 = 2400 (cm2 ) lo : Chiều dài tính tốn tiết diện, lo = l.µ l : Chiều dài thực, l = m Với tiết diện hai đầu ngàm ta có µ = 0,5 ( theo GTKCBTCT sức bền vật liệu trang 275) lo = 6.0,5 = m = 300 cm η : Hệ số ảnh hưởng lực dọc = 1,005 eo : Độ lệch tâm ban đầu (cm) eo = = = 41,983 cm η.eo = 1,005.41,983 = 42,15 cm 0,3ho = 0,3.56 = 16,8 cm So sánh η.eo > 0,3ho , cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn a : Khoảng cách từ mép biên miền chịu kéo đến trọng tâm cốt thép ( Fa) Chọn a = cm a’: Khoảng cách từ mép biên miền chịu kéo đến trọng tâm cốt thép ( F’a) Chọn a’ = cm e : Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Fa e = η.eo + h/2 – a e = 42,15 + 60/2 –4 = 68,15 cm e’: Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo F’a e’ = η.eo - h/2 – a’= 8,15 cm Theo phương trình (4-13) 4-14) trang 47 GTKCBTCT ta có phương trình chứa Èn, (x , Fa , Fa’) Chọn x = αo.ho, với αo = α, A = Ao đảm bảo điều kiện hạn chế Với loại thép CI, BTCT M200# tra phụ lục 11 GTKCBTCT ta có αo = 0,65 Tra phụ lục 10 GTKCBTCT ta có A = Ao = 0,439 Diện tích cốt thép vùng chịu nén : F a’ = = - 31,06 cm2 F a’ < Mặt khác : µmin.b.ho = 0,1%.40.56 = 2,24 (cm2) Fa’ < µmin.b.ho ,lấy Fa’= 2,24 cm2 Phải tính lại A theo cơng thức 4-19 trang 47 GTKCBTCT A= = = 0,085 Tra phụ lục 10 GTKCBTCT ta có α = 0,081 < 2a/h0 Fa = = 10,2 cm2 = Chọn bố trí cốt thép: Tra phụ lục 12 GTKCBTCT ta có: 2φ12 có Fa’ = 2,26 cm2 4φ18 có Fa = 10,18 cm2 Kiểm tra sai số tương đối: = 0,88% ≤ 5% = - 0,2 % ≤ - 5% Vậy đạt yêu cầu bố trí 6.2.4 Mặt cắt 4-4 M = 506500 (kg.cm) N= 6852 (kg) Đây trường hợp chịu nén Ta cần phải xác định xem trường hợp nén lệch tâm lớn hay nén lệch tâm bé Kn : Độ tin cậy cơng trình cấp IV, tra phụ lục GTKCBTCT ta có Kn = 1,1 nc : Là tổ hợp tải trọng bản, tra phụ lục GTKCBTCT , nc = mb : Hệ số điều kiện làm việc bê tông tra phụ lục GTKCBTCT , mb = Rn : Cường độ tính tốn nén dọc cột, với M200 # tra phụ lục2 GTKCBTCT ta có Rn = 90 (kg/cm2) h : Chiều cao tiết diện, h = 38 cm h0 : Chiều cao hữu Ých tiết diện, ho = h – a = 38– = 34 cm F : Diện tích tiết diện, F = b.h = 40.38 = 1520 (cm2 ) lo : Chiều dài tính tốn tiết diện, lo = l.µ l : Chiều dài thực, l = m Với tiết diện hai đầu ngàm ta có µ = 0,5 ( theo GTKCBTCT sức bền vật liệu trang 275) lo = 2.0,5 = m = 100 cm η : Hệ số ảnh hưởng lực dọc = 1,001 eo : Độ lệch tâm ban đầu (cm) eo = = = 73,92 cm η.eo = 1,001.73,92 = 73,994 cm 0,3ho = 0,3.34 = 10,2 cm So sánh η.eo > 0,3ho , cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn a : Khoảng cách từ mép biên miền chịu kéo đến trọng tâm cốt thép ( Fa) Chọn a = cm a’: Khoảng cách từ mép biên miền chịu kéo đến trọng tâm cốt thép ( F’a) Chọn a’ = cm e : Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Fa e = η.eo + h/2 – a e = 73,994 + 60/2 –4 = 99,994 cm e’: Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo F’a e’ = η.eo - h/2 – a’ = 8,15 cm Theo phương trình (4-13) 4-14) trang 47 GTKCBTCT ta có phương trình chứa Èn, (x , Fa , Fa’) Chọn x = αo.ho, với αo = α, A = Ao đảm bảo điều kiện hạn chế Với loại thép CI, BTCT M200# tra phụ lục 11 GTKCBTCT ta có αo = 0,65 Tra phụ lục 10 GTKCBTCT ta có A = Ao = 0,439 Diện tích cốt thép vùng chịu nén : F a’ = = - 15,49 cm2 F a’ < Mặt khác : µmin.b.ho = 0,1%.40.56 = 2,24 (cm2) Fa’ < µmin.b.ho ,lấy Fa’= 2,24 cm2 Phải tính lại A theo cơng thức 4-19 trang 47 GTKCBTCT A= = = 0,144 Tra phụ lục 10 GTKCBTCT ta có α = 0,132 < 2a/h0 ... nhược điểm phương án ta nhận thấy mặt kỹ thuật phương án II ưu việt phương án I Do ta chọn phương án II (phương án máy) làm phương án thiết kế cho trạm bơm Việt Hoà Vậy chọn máy 20ΠpB-60 (n = 960... Xuân) - Kênh 4/3 tưới khoảng 425 ha, có năm khơng có nước tưới - Trạm bơm Trúc Núi tưới 200 - Trạm bơm Việt Hoà tưới 400 ha, Diện tích cịn lại cuối kênh 4/3 khơng tưới, bị hạn Trước để tưới cho... giải hạn hán cho vùng cần phải xây dựng Trạm bơm Việt Hoà mới, phá bỏ trạm bơm Trúc Nóc 2.3 BIỆN PHÁP CƠNG TRÌNH THUỶ LỢI VÀ NHIỆM VỤ TRẠM BƠM ĐẦU MỐI Dự án xây dựng trạm bơm tưới Việt Hồ thuộc