bảng tính thép dọc dầm khung k3 trục 8 đồ án công trình trường cao đẳng Công Nghệ Đà Nẵng

bảng tính thép dọc dầm khung k3 trục 8 đồ án công trình trường cao đẳng Công Nghệ Đà Nẵng

đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Chơng tính toán dầm 4.1 C s tớnh toỏn Hình 4.1 Sơ đồ khung 4.1.1 Chọn vật liệu khung Bê tông m¸c 300 Cã Rn =130 kg/cm2, Rk=10 kg/cm2 ThÐp däc cét, dÇm : Chän nhãm AIII cã Ra = R'a = 3600 kg/cm2 ThÐp ®ai dïng nhãm AI cã Rađ = 1700 kg/cm2 Bê tông mác 300 có hệ số 0= 0,55, A0= 0,399 Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 79 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Chiều dài tính toán cột khung nhà nhiều tầng số nhịp không mối nối cột với xà ngang, móng liên kÕt cøng cã thĨ lÊy nh sau: Gi¶ thiÕt kho¶ng cách từ mép bê tông đến trọng tâm cốt thÐp : a = a, = cm tÝnh to¸n dầm theo sơ đồ đàn hồi 4.2 Tớnh dm chớnh 4.2.1 Tớnh dm D5 Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn đợc cặp nội lực nguy hiĨm sau: +TiÕt diƯn M = -54588 kgm Q = -39411 kg +TiÕt diÖn M = 23533 kgm Q = 8197 kg +TiÕt diÖn M = -57326 kgm Q = 49288 kg a, TÝnh víi m« men ©m tiÕt diƯn Gi¶ thiÕt a = cm  h0= h - a = 80 - = 75 cm A M 5458800  0,285  A0 0,399 130.30.75 Rn b.h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,285 ) 0,828 Fa  M 5458800  26,16cm Ra .h0 3600.0,828.75 t  Fa 100% 26,16.100%  1,2% b.h0 30.75  max   Rn 0,55.130  1,99% Ra 3600 t < max  hỵp lý Chon thÐp 325+228 cã Fa = 27,05 cm2 b, TÝnh víi m« men cuối dầm (tiết diện 3) Giả thiết a = cm  h0= h - a = 80 - = 75 cm A M 5732600  0,299  A0 0,399 130.30.75 Rn b.h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,299 ) 0,817 Fa  M 5732600  27,84cm Ra .h0 3600.0,817.75 t  Fa 100% 26,16.100%  1,2% b.h0 30.75  max   Rn 0,55.130  1,99% Ra 3600 t < max  hỵp lý Chon thÐp 325+228 cã Fa = 27,05 cm2 c, TÝnh thÐp chịu mô men dơng M = 23533 kgm Tính theo tiết diện chữ T cánh vùng nén, lấy hc = 12 cm Bc=b+2C1 Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 80 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Giả thiết: a = 5cm, h0 = 55 - = 50 cm Để tính bề rộng cánh bc , lÊy c1 bÐ nhÊt ba trÞ sè sau: + Một nửa khoảng cách mép dÇm 0,5 7,7 = 3,85 m + 1 l d  1,33m 6 + 9hc = 0,12 = 1,08 m LÊy c1 = 108cm TÝnh: bc = b + 2c1 = 30 + 2*108 = 246 cm Mc = Rn.bc.hc.( h0- 0,5hc ) = 130.246.12.( 70 - 0,5.12 ) = 24560 kgm Mc > Mmax => Trục trung hoà qua cánh A M 2353300 0,015  Ad 0,399 130.246.75 Rn bc h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,015 ) 0,992 Fa  M 2353300  8,41cm Ra .h0 3600.0,992.75 Chän 320 cã Fa = 9,42 cm2  9,42 100% 0,47%   30.70 d, Tính toán cốt đai Lực cắt lớn dầm đợc xác định từ bảng tổ hợp nội lực : Q = 49288 kg (tại tiết diện 3) Kiểm tra điều kiện: +, k1.Rk.b.h0 = 0,6.10.30.80 = 12600 kg +, k0.Rn.b.h0 = 0,35.130.30.80 = 95550 kg Ta cã: Q = 49288 kg < 95550 kg  Thoả mÃn điều kiện, bê tông không bị vỡ øng suÊt nÐn chÝnh Q > 9000 kg : Bª tông không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt ®ai Gi¶ thiÕt dïng cèt ®ai 8 ( f® = 0,503 cm2 ) hai nh¸nh ( n = ) Khoảng cách cốt đai tính toán: u tt Rad n f d 8.Rk b.h02 8.10.30.75  1700 , 503 10cm Q2 49288 Kho¶ng cách cấu tạo cốt đai Tiêu chuẩn thiết kế qui định: 1,5.Rk b.h02 1,5.10.30.75 u u max 44,7cm Q 49288 Trên đoạn dầm gần nút khung: uct = min( h/3,30 ) = min( 80/3,30 ) = 25 cm Trên đoạn dầm lại (đoạn dầm ): uct = min( 3h/4,50 ) = min( 3.80/4, 50 ) = 41,25 cm, Chän uct = 50 cm VËy khoảng thiết kế cốt đai: + Trong đoạn đầu dầm có chiều dài l/4, ta đặt u = 10 cm + Trong đoạn lại dầm, ta đặt u = 10 cm Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 81 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quèc tÕ hµ néi 31 31 31 39 39 40 40 89 89 89 92 92 92 37 37 37 13-13 15-15 14-14 Hình 4.2 mặt cắt dầm 4.2.2 Tớnh dm D6 Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn đợc cặp nội lực nguy hiểm sau: +Tiết diÖn M = -82082 kgm Q = -37749 kg +TiÕt diÖn M = 35708 kgm Q = -10792 kg +TiÕt diÖn M = -66670 kgm Q = 59141 kg a, Tính với mô men âm tiết diện Gi¶ thiÕt a = cm  h0= h - a = 80 - = 75 cm A M 8208200  0,38  A0 0,399 130.30.75 Rn b.h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,38 ) 0,810 Fa  M 8208200  26,8cm Ra .h0 3600.0,810.75 t  Fa 100% 26,8.100%  1,9% b.h0 30.75  max   Rn 0,55.130  1,99% Ra 3600 t < max  hỵp lý Chon thÐp 228+325cã Fa = 27,05 cm2 b, Tính với mô men cuối dầm (tiết diƯn 3) Gi¶ thiÕt a = cm  h0= h - a = 80 - = 75 cm A M 6667000  0,31  A0 0,399 130.30.70 Rn b.h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,31) 0,805 Fa  M 6667000  26,05cm Ra .h0 3600.0,805.75 Sinh viªn: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 82 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội t Fa 100% 26.05.100%  1,56% b.h0 30.75  max   Rn 0,55.130  1,99% Ra 3600 t < max  hỵp lý Chon thÐp 228+325cã Fa = 27,05 cm2 c, Tính thép chịu mô men dơng M = 35708 kgm Tính theo tiết diện chữ T cánh vùng nén, lÊy hc = 12 cm Bc=b+2C1 Gi¶ thiÕt: a = 5cm, h0 = 80 - = 75 cm §Ĩ tÝnh bỊ réng c¸nh bc , lÊy c1 bÐ nhÊt ba trị số sau: + Một nửa khoảng cách mÐp cđa dÇm 0,5 8,7 = 4,35 m + 1 l d  1,5m 6 + 9hc = 0,12 = 1,08 m LÊy c1 = 108cm TÝnh: bc = b + 2c1 = 30 + 2*108 = 246 cm Mc = Rn.bc.hc.( h0- 0,5hc ) = 130.246.12.( 75 - 0,5.12 ) = 24560 kgm Mc > Mmax => Trục trung hoà qua cánh A M 3570800  0,023  Ad 0,399 130.246.75 Rn bc h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,023 ) 0,988 Fa  M 3570800  13,34cm Ra .h0 3600.0,988.75 Chän 325 cã Fa = 14,73 cm2  14,73 100% 0,76% 30.75 d, Tính toán cốt đai Lực cắt lớn dầm đợc xác định từ bảng tổ hợp nội lực : Q = 59141 kg (tại tiết diện 3) Kiểm tra điều kiện: +, k1.Rk.b.h0 = 0,6.10.30.80 = 12600 kg +, k0.Rn.b.h0 = 0,35.130.30.80 = 95550 kg Ta cã: Q = 59141 kg < 95550 kg Thoả mÃn điều kiện, bê tông không bị vỡ ứng suất nén Q > 12600 kg : Bê tông không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai Giả thiết dùng cốt đai ( fđ = 785 cm2 ) hai nhánh ( n = ) Khoảng cách cốt đai tính toán: u tt  Rad n f d 8.Rk b.h02 8.10.30.75  1700 , 785 10cm Q2 591412 Khoảng cách cấu tạo cốt đai Tiêu chuẩn thiết kế qui định: Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 83 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tÕ hµ néi 1,5.Rk b.h02 1,5.10.30.75 u u max 33,7cm Q 59141 Trên đoạn dầm gần nút khung: uct = min( h/3,30 ) = min( 80/3,30 ) = 25 cm Trên đoạn dầm lại (đoạn dÇm ): uct = min( 3h/4,50 ) = min( 3.80/4, 50 ) = 41,25 cm, Chän uct = 50 cm Vậy khoảng thiết kế cốt đai: + Trong đoạn đầu dầm có chiều dài l/4, ta đặt u = 10 cm + Trong đoạn lại dầm, ta đặt u = 10 cm 31 31 31 39 39 40 40 89 89 89 92 92 92 37 37 37 13-13 15-15 14-14 Hình 4.3 mặt cắt dầm 4.2.3 Tớnh dm D7 Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn đợc cặp nội lực nguy hiĨm sau: +TiÕt diƯn M = -54588 kgm Q = -39411 kg +TiÕt diÖn M = 23533 kgm Q = 8197 kg +TiÕt diÖn M = -57326 kgm Q = 49288 kg a, TÝnh víi m« men ©m tiÕt diƯn Gi¶ thiÕt a = cm  h0= h - a = 80 - = 75 cm A M 5458800  0,285  A0 0,399 130.30.75 Rn b.h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,285 ) 0,828 Fa  M 5458800  26,16cm Ra .h0 3600.0,828.75 t  Fa 100% 26,16.100%  1,2% b.h0 30.75  max   Rn 0,55.130  1,99% Ra 3600 t < max  hỵp lý Chon thÐp 325+228 có Fa = 27,05 cm2 Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 84 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội b, Tính với mô men cuối dầm (tiết diện 3) Giả thiết a = cm  h0= h - a = 80 - = 75 cm A M 5732600  0,299  A0 0,399 130.30.75 Rn b.h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,299 ) 0,817 Fa  M 5732600  27,84cm Ra .h0 3600.0,817.75 t  Fa 100% 26,16.100%  1,2% b.h0 30.75  max   Rn 0,55.130  1,99% Ra 3600 t < max  hỵp lý Chon thÐp 325+228 có Fa = 27,05 cm2 c, Tính thép chịu mô men d¬ng M = 23533 kgm TÝnh theo tiÕt diƯn chữ T cánh vùng nén, lấy hc = 12 cm Bc=b+2C1 Gi¶ thiÕt: a = 5cm, h0 = 80 - = 75 cm Để tính bề rộng cánh bc , lÊy c1 bÐ nhÊt ba trÞ sè sau: + Một nửa khoảng cách mép dÇm 0,5 7,7 = 3,85 m + 1 l d  1,33m 6 + 9hc = 0,12 = 1,08 m LÊy c1 = 108cm TÝnh: bc = b + 2c1 = 30 + 2*108 = 246 cm Mc = Rn.bc.hc.( h0- 0,5hc ) = 130.246.12.( 75 - 0,5.12 ) = 24560 kgm Mc > Mmax => Trục trung hoà qua cánh A M 2353300 0,015  Ad 0,399 130.246.75 Rn bc h0  0,5(1   A ) 0,5(1   2.0,015 ) 0,992 Fa  M 2353300  9,41cm Ra .h0 3600.0,992.75 Chän 225 cã Fa = 9,82 cm2  9,82 100% 0,47%   30.70 d, Tính toán cốt đai Lực cắt lớn dầm đợc xác định từ bảng tổ hợp nội lực : Q = 49288 kg (tại tiết diện 3) Kiểm tra điều kiện: +, k1.Rk.b.h0 = 0,6.10.30.80 = 12600 kg +, k0.Rn.b.h0 = 0,35.130.30.80 = 95550 kg Ta cã: Q = 49288 kg < 95550 kg Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 85 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Thoả mÃn điều kiện, bê tông không bị vỡ ứng suất nén Q > 9000 kg : Bê tông không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai Giả thiÕt dïng cèt ®ai 8 ( f® = 0,503 cm2 ) hai nhánh ( n = ) Khoảng cách cốt đai tính toán: u tt Rad n f d 8.Rk b.h02 8.10.30.75  1700 , 503 10cm Q2 49288 Khoảng cách cấu tạo cốt đai Tiêu chuẩn thiết kế qui định: 1,5.Rk b.h02 1,5.10.30.75 u u max   44,7cm Q 49288 Trên đoạn dầm gần nút khung: uct = min( h/3,30 ) = min( 80/3,30 ) = 25 cm Trên đoạn dầm lại (đoạn dầm ): uct = min( 3h/4,50 ) = min( 3.80/4, 50 ) = 41,25 cm, Chọn uct = 50 cm Vậy khoảng thiết kế cốt đai: + Trong đoạn đầu dầm có chiều dài l/4, ta đặt u = 10 cm + Trong đoạn lại dầm, ta đặt u = 30 cm 31 31 31 39 39 40 40 89 89 89 92 92 92 37 37 37 13-13 14-14 15-15 Hình 4.4 mặt cắt dầm 4.3 Tớnh toỏn dm khung 4.3.2 Xác định tải trọng Tải trọng tác dụng lên dầm gồm hai thành phần : tĩnh tải (gọi tải trọng thờng xuyên) hoạt tải (gọi kết cấu ta đà phân tải xác định đợc tải trọng nh hình vẽ ) Tải trọng truyền vào dới dạng tập trung phân bố - Tĩnh tải: Bao gồm trọn lợng thân dầm sàn ,tờng lớp trát - Hoạt tải: Tải trọng sử dụng nhà - Tải trọng từ sàn tryền vào dầm dọc theo phơng cạnh ngắn l1 có dạng tam phân bố Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 86 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Để đơn giản tính toán ta không kể đến hệ số giảm tải xác định tải truyền lên khung , ta qui tải trọng dạng phân bố l1: cạnh ngắn ô sàn l2: cạnh dài ô sàn Để thuận lợi cho việc dồn tải ta xác định hệ số , k tơng ứng ô sàn : Bảng 4.1.Kích thớc ô hai bên trục C_C STT 1 Tên ô S1 S2 l1 3,8 3,8 l2 7,6 7,6 4.3.3 Phân tải trọng đứng vào dầm doc trục B-B d d1 d1' d1' d1 dct dcn dcn dct c d2 d2 d2' d2' k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 b d3 d3 d4 d4 A mặt KếT CấU TầNG ĐIểN HìNH tl: 1/100 Hình 4.5 mặt kết cấu điển hình a, Mặt phân tải: +Do dầm có nhịp nên ta có sơ đồ chất tải nh hình vẽ +Từ sơ đồ chất tải dầm dọc trục a-a ta xác định đợc tải trọng ô truyền vào dầm nh bảng sau: Bảng 4.2.TảI trọng Tên ô Ô1 Ô2 Ô3 Tĩnh tải 515,7 515,7 515,7 QĐ Hình thang 1118,43 QĐ Tam giác 1369,83 886,35 Hoạt tải 357,5 357,5 357,5 QĐ Hình thang 823,86 QĐ Tam giác 949,61 614,45 b Giá trị tải trọng : Đợc tính toán lập thành bảng sau: Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 87 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Bảng 4.3.Kích thớc ô hai bên trục C_C TTPB (1-2) q1 (2-3) (6-7) (7-8) (3-4) q2(4-5) (5-6) TTTT P (1),(8) P (2),(7) Loại tải tác dụng Giá trị Sàn Ô1 dạng tam giác: 2.gô1=2.1369,83(kg/m) q1=3437,22(kg/ m) Trọng lợng dầm (300x700):gd =697,56(kg/m) Sàn Ô1 dạng tam giác: gô1=1369,83(kg/m) q2=3185,82(kg/ Sàn Ô2 dạng hình thang: gô2=1118,43(kg/m) m) Trọng lợng dầm (300x700):gd =697,56(kg/m) Loại tải tác dụng Giá trị Sàn Ô1 dạng tam giác: P1;8 =17572,82(kg) ps=2.1/2.gô1.8,5=11643,56(kg) Trọng lợng dầm (300x700): pd =2.1/2.gd.8,5=5929,26 (kg) Sàn Ô1 dạng tam giác: P2;7 =29216,38(kg) ps=4.1/2.gô1.8,5=23287,12(kg) Trọng lợng dầm (300x700): pd =2.1/2.gd.8,5=5929,26 (kg) Sàn Ô1 dạng tam giác: P (3),(6) P (4),(5) ps=3.1/2.gô1.8,5=17465,34(kg) P3;6 Sàn Ô2 dạng tam giác: ps=1/2.gô2.8,5=3766,98(kg) =34308,13(kg) Sàn Ô2 dạng hình thang: ps= 1/4.gô2.8,5=2376,66(kg) Sàn Ô3 dạng phân bố đều:ps=1/4.gsô3.3.8,5=3287,59(kg) Trọng lợng dầm (300x700): pd =2.1/2.gd.8,5+1/4.gd.8,5=7411,56 (kg) Sàn Ô1 dạng tam giác: P4;5 ps=2.1/2.gô1.8,5=11643,56(kg) Sàn Ô2 dạng tam giác: =24060,44(kg) ps=2.1/2.gô2.8,5=7533,96(kg) Trọng lợng dầm (300x800): pd =1/2.gd.8,5+1/2.gd.5,5=4882,92 (kg) Ta có sơ đồ chất tĩnh tải nh h×nh vÏ: p=17572, 82(kg) p=29216, 38(kg) 3437, 22(kg/m ) p=34308,13(kg) p=24060, 44(kg) p=3 43 08 ,13(kg) 31 5, 82(kg/m ) t Ün h t¶i t ác dụ ng l ên p = 34308,13(kg) 3437,22 (k g/ m) p=29216,38 p=17572,82 dÇ m Hình 4.6 Tĩnh tải tác dụng lên dầm Hoạt tải Để xác định hoạt tải ta chia làm trờng hợp chất hoạt tải cho bất lợi a, Trờng hợp hoạt tải Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 88 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội +, Mặt phân tải : Mặt phân tải nh hình vẽ : c «1 «3 «2 «3 «2 «1 «1 «1 «1 «1 b A tr ờng hợp hoạt tải Hình 4.7 Trờng hợp tảiI trọng +, Giá trị tải trọng : Đợc tính toán lập thành bảng sau: Bảng 4.4.Kích thớc ô hai bên trục C_C TTPB Loại tải tác dụng Giá trị (1-2) q1 (7-8) Sàn Ô1 dạng tam giác: 2.gô1=2.946,61(kg/m) (3-4) q2(5-6) Sàn Ô1 dạng tam giác: Sàn Ô2 dạng hình thang: TTTT P (1),(8) (2),(7) Loại tải tác dụng Sàn Ô1 gô1=949,61(kg/m) gô2=823,86(kg/m) dạng tam Giá trị giác: P =8071,69(kg) Ô1 dạng tam giác: P3;6 =11832,58(kg) ps=1/2.gô1.8,5=4035,84(kg) Sàn Ô2 dạng tam giác: ps=1/2.gô2.8,5=3766,98(kg) Sàn Ô2 dạng hình thang: 1/4.g ô2.8,5=1750,7(kg) Sàn Ô3 dạng phân s đều:ps=1/4.g ô3.3.8,5=2279,06(kg) Sàn Ô1 dạng tam P (4),(5) q2=1773,47(kg/m) ps=2.1/2.gô1.8,5=8071,69(kg) Sàn P (3),(6) q1=1893,22(kg/m) p s= bố giác: P4;5 =7802,82(kg) ô1 ps=1/2.g 8,5=4035,84(kg) Sàn Ô2 dạng tam giác: ô2 ps=1/2.g 8,5=3766,98(kg) Ta có sơ đồ chất hoạt tải nh h×nh vÏ: p =8 07 1,6 9( kg) p= 80 71 ,69 (k g) 189 3, 22( kg /m ) p =1 18 32, 58 (kg ) p= 78 02 ,82 (k g) p= 78 02 ,82 (k g) 17 73, 47( kg /m) p=1 18 32 ,58 ( kg) p =8 07 1,6 9( kg) ờng hợp hoạt tải p= 80 71, 69 (k g) 893 ,2 2( kg/m ) 773 ,47 (k g/m ) tr Hình 4.8 Trờng hợp tảiI trọng Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 89 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội b, Trờng hợp hoạt tải +, Mặt phân tải : Mặt phân tải nh hình vẽ : c ô1 ô1 ô2 b «1 «1 «1 A Tr ờng hợp hoạt tải Hình 4.9 Trờng hợp tảiI trọng +, Giá trị tải trọng : Đợc tính toán lập thành bảng sau: Bảng 4.5.Kích thớc ô hai bên trục TTPB (2-3) q1 (6-7) Loại tải tác dụng Giá trị q1=1893,22(kg/ m) Sàn Ô1 dạng tam giác: 2.gô1=2.946,61(kg/m) gô1=949,61(kg/m) gô2=823,86(kg/m) Sàn Ô1 dạng tam giác: Sàn Ô2 dạng hình thang: q2(4-5) TTTT P (2),(3) (6),(7) Loại tải tác dụng Sàn Ô1 dạng q2=1773,47(kg/ m) tam Giá trị giác: P =8071,69(kg) tam giác: tam P4;5 giác: =7802,82(kg) ô1 ps=2.1/2.g 8,5=8071,69(kg) Sàn P (4),(5) Ô1 dạng ô1 ps=1/2.g 8,5=4035,84(kg) Sàn Ô2 dạng ô2 ps=1/2.g 8,5=3766,98(kg) Sơ đồ chất hoạt tải nh h×nh vÏ: p=8 071,69( kg ) p =8071 ,6 9(k g) 189 3,22(k g/ m) p=7 802,82( kg) p= 7802,82( k g) p= 8071,69( kg ) êng hỵp p=8 071,69( kg) 1893,22 (kg /m) 1773,4 7(kg /m) tr hoạt tải Hình 4.10 Trờng hợp tảiI trọng + Các giá trị lực dọc đợc xác định phần mềm Sap 2000 + Từ giá trị mô men lực cắt ta có bảng tổ hợp nội lực sau: 4.4.4 tÝnh to¸n cèt thÐp VËt liƯu chän dïng : Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 90 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội + Bê tông mác 300, đá 1x2 Có hệ số hạn chế + = 0,55 + A0 = 0,399 + Rn = 130 (kg/cm2); Rk = 10 (kg/cm2 ) +ThÐp AIII : Ra = Ra’ = 3600 (kg/cm2 ) +ThÐp AI : Ra = 2300 ( kg/cm2 ) ; Rađ = 1800 (kg/cm2) Tính toán với nhịp dầm (1-2 ) : a, Tính toán với cốt thép chịu mô men dơng Tính toán nh tiết diện chữ nhật nhng có kể thêm phần sàn tham gia chịu lực Bề rộng phần lấy giá trị nhỏ giá trị sau + khoảng cách hai mép dầm :  850  70 390cm + nhịp dầm : 1 Lnhip 85 142cm 6 + 6hc = x 15 = 135 cm VËy bc = bd + c1 = 30 + 2x135= 300 cm + Chän ao = (cm)  ho = h - ao = 75 - 4= 66(cm) - Xác định vị trí trục trung hoà: Tính mômen trờng hợp trục trung hoà qua mép c¸nh díi ta cã M C Rn bc hc  h0  0,5hc  M C 130 300 15  66 0,5 15 342,23(Tm ) Giá trị mômen lớn nhịp biên Mmax = 32,68( T.m ) Ta thÊy Mmax = 32,68 ( T.m ) < Mc=342,23 (T.m ) => Trục trung hoà qua cánh, ®ã ta tÝnh víi tiÕt diƯn ch÷ nhËt cã kÝch thớc : bcxh - Hệ số A đợc xác định theo c«ng thøc: A M 0.02 Rn.bc h0 A< A0 đặt cốt thép đơn Tra bảng ta có : = 0,99 Cốt thép chịu mô men dơng đợc xác định theo công thức: Fa M 32,68.10 13,89(cm ) Ra..h0 3600.0,99.66 Hàm lợng cốt thép xác định theo công thức: % = 100.Fa 100.13,94 0,704% = b.h0 30.66 Ta thÊy % > min  thay đổi tiết diện dầm b, Tính toán với cốt thép chịu mô men âm Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 91 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Trong trờng hợp cánh n»m vïng chÞu kÐo, vËy ta tÝnh víi tiÕt diện chữ nhật b = 30(cm) Cốt thép phải đặt xuống phía dới hàng cốt thép dầm phụ chiều dày ao lớn Chọn ao=7 (cm ) ho=80-7=73 (cm ) Dầm dọc đợc tính theo sơ đồ đàn hồi nhng mômen bé nên ta lấy giá trị mômen gối để tính toán Hệ số A đợc xác định theo công thức: M 39,39.10 A  0,254 130.30.73 Rn.b.h0 Ta thấy A < Ao=0,412 => Đặt cốt thép đơn HÖ sè:   1   A 0,851 Cốt thép chịu mô men dơng đợc xác định theo công thức: Fa M 39,39.10 20,41(cm ) Ra..h0 3600.0,851.73 Hàm lợng cốt thép xác định theo công thức: % = 100.Fa 100.20,41 = 1,079% b.h0 30.73 Ta thÊy % > min => kh«ng phải thay đổi tiết diện dầm Chọn cốt thép cho nhịp dầm 1-2 nh bảng sau Lớp bảo vệ phía dới lấy abv= 2,5 (cm) Lớp bảo vệ phía lÊy abv= (cm ) Fa y/c (cm2) 13,94 20,41 Tiết diện Giữa nhịp Gối Chọn cốt thép, Fa (cm2) 318 + 220; Fa = 13,92cm2 + 322; Fa = 20,83cm2 h0 (cm) 66,5 63,1 KiĨm tra l¹i thÊy ho không sai khác nhiều => không cần tính lại Sự chênh lệch cốt thép tính toán chọn thép nhỏ 5% nên không cần tính lại mà đảm bảo yêu cầu 12 1 12 1213 3 13 10 10 9 12 8 1-1 2-2 3-3 4-4 tl: 1/20 tl: 1/20 tl: 1/20 tl: 1/20 Hình4.11 Mặt cắt bố trí cốt tép dầm c.Tính toán cốt ngang Kiểm tra điều kiện hạn chế: Bê tông đủ khả chịu cắt thể điều kiện: Sinh viên: vũ thị mai - lớp : xdd47_Đh2 92 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Q k1.Rk.b.ho Với k1=0,6 dầm Qmax=26,49 (T ) > k1.Rk.b.ho=0,6.10.30.63 =11,34 (T ) cần phải tính cốt ngang Bê tông không bị phá hoại tiết diện nghiêng theo ứng suất nén cần đảm bảo điều kiện: Q ≤ ko.Rn.b.ho Víi ko=0,35 Qmax=26,49 (T ) < ko.Rn.b.ho=0,35.130.30.63=85,99 (T ) đảm bảo điều kiện Chọn thép đai có fa=0,503 (cm2 ) làm đai nhánh Lực cốt đai phải chịu: Q2 26,49.10 qd   73,67( KG / cm) 8.RK b.h02 8.10.30.632 Kho¶ng cách tính toán cốt đai: utt Rad n f d 1800.2.0,503 24,57(cm) qd 73,67 Khoảng cách cực đại đai: 1,5.RK b.h02 1,5.10.30.632 u max 67,42(cm) Q 26490 Khoảng cách đảm bảo yêu cầu cÊu t¹o: h  u ct min  23,33(cm)va 30(cm)  23,33(cm) 3  VËy ta chän vµ bè trÝ đai với khoảng cách 170 (mm) đoạn dầm dài 1/4l gần gối tựa Bố trí cốt đai với khoảng cách đai 250 (mm) đoạn lại dÇm 12 ii 1 12 13 12 10 12 13 4 11 7 8 12 12 12 8 11 12 10 10 12 10 10 - líp : xdd47_§h2 93 12 11 Hình4.12 Bố trí cốt thép dầm dọc trục B Sinh viên: vũ thị mai 12 6 ... cèt thÐp : a = a, = cm tính toán dầm theo sơ đồ đàn håi 4.2 Tính dầm 4.2.1 Tính dầm D5 Tõ bảng tổ hợp nội lực ta chọn đợc cỈp néi lùc nguy hiĨm sau: +TiÕt diƯn M = -54 588 kgm Q = -39411 kg +TiÕt... ,69 (k g) 189 3, 22( kg /m ) p =1 18 32, 58 (kg ) p= 78 02 ,82 (k g) p= 78 02 ,82 (k g) 17 73, 47( kg /m) p=1 18 32 , 58 ( kg) p =8 07 1,6 9( kg) ờng hợp hoạt tải p= 80 71, 69 (k g) 89 3 ,2 2( kg/m... = 780 2 ,82 (kg) ô1 ps=2.1/2.g 8, 5 =80 71,69(kg) Sàn P (4),(5) Ô1 dạng ô1 ps=1/2.g 8, 5=4035 ,84 (kg) Sàn Ô2 dạng ô2 ps=1/2.g 8, 5=3766, 98( kg) Sơ đồ chất hoạt tải nh hình vẽ: p =8 071,69( kg ) p =80 71