thiết kế hệ thống sử lý nước thải cho một khu vực dân cư có số dân n 75.000 (thuyết minh)

du MỤC LỤC PHẦN 1: GIỚI THIỆU CHUNG ĐỒ ÁN: PHẦN 2: XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TÍNH TỐN: I XÁC ĐỊNH LƯU LƯỢNG NƯỚC THẢI: II XÁC ĐỊNH NỒNG ĐỘ BẨN CỦA NƯỚC THẢI: III XÁC ĐỊNH MỨC ĐỘ CẦN THIẾT XỬ LÝ NƯỚC THẢI: IV TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ XỬ LÝ: IV.1 LỰA CHỌN SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ CỦA TRẠM XỬ LÝ: IV.2.TÍNH NGĂN TIẾP NHẬN NƯỚC THẢI: IV.3 SONG CHẮN RÁC: IV.4.BỂ LẮNG CÁT CĨ THỔI KHÍ: IV.5.TÍNH TỐN BỂ LÀM THỐNG SƠ BỘ: IV.6 BỂ AEROTEN: IV.7.TÍNH TỐN BỂ LY TÂM ĐỢT II: IV.8.TÍNH TỐN BỂ NÉN BÙN: IV.9 TÍNH TỐN BỂ MÊTAN: IV.10.TÍNH TỐN CƠNG TRÌNH LÀM RÁO NƯỚC TRONG CẶN: IV.11 TÍNH TỐN KHỬ TRÙNG NƯỚC THẢI – TÍNH TOÁN BỂ TIẾP XÚC: du PHẦN MỘT: GIỚI THIỆU CHUNG ĐỒ ÁN ĐẶT VẤN ĐỀ: Con người mơi trường có quan hệ mật thiết Trong lịch sử phát triển người, để giải nhu cầu thiết yếu sống gia tăng dân số cách nhanh chóng thời gian gần gây nhiều tác động đến cân sinh học hệ sinh thái Thiên nhiên bị tàn phá môi trường ngày xấu ảnh hưởng trực tiếp lên sức khoẻ người, mỹ quan đô thị loài động thực vật Khi khai thác quan tâm đến việc vận chuyển lưu trữ sử dụng chúng cách hợp lý Việc xây dựng hệ thống thoát nước trạm xử lý nứơc thải cho khu dân cư trở thành yêu cầu cần thiết , đặc biệt với thành phố Hồ Chí Minh giai đoạn thị hố phát triển mạnh mẽ MỤC ĐÍCH Thiết kế hệ thống sử lý nước thải cho khu vực dân cư có số dân N = 75.000 với: Tiêu chuẩn thoát nước trung bình: qtb = 150L/người ngày đêm Tiêu chuẩn nước lớn nhất: qmax = 170SL/người ngày đêm Hệ số không điều hòa ngày: Kng = 1,5 Các số liệu thủy văn chất lượng nước (nguồn loại A) Lưu lượng trung bình nhỏ nước sơng là: Qs = 40m3/s Vận tốc dịng chảy trung bình: Vtb = 0.5m/s Chiều sâu trung bình: Htb = 32 m Hàm lượng chất lơ lửng nước sông: ss = 12mg/L Hàm lựơng oxi hòa tan: DO = 4,8mg/L Nhu cầu oxy sinh hóa BOD5: Ls = 4,3 mg/L Nhiệt độ khơng quá: T=330C Nhiệt độ không bé hơn: T=210C Nhiệt độ trung bình: T=250C Mực nước ngầm cao khu vực xây dựng trạm xử lý nước thải 9m Yêu cầu chất lượng nước sau xử lý xả vào nguồn loại A: PH: – Chất lơ lửng: Không vượt qúa 22mg/L BOD5: Không vượt qúa 15–20mg/L Các chất nguy hại không vượt qúa giới hạn cho phép du PHẦN HAI: XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TÍNH TỐN I XÁC ĐỊNH LƯU LƯỢNG NƯỚC THẢI • Lưu lượng trung bình ngày đêm nước thải sinh hoạt tính theo cơng thức: Qtb.ngđ = • q tbN 1000 = q tbN ã 15075000 1000 ì24 =468.75 (m3/h ) Lưu lượng nước trung bình giây (Qtb.s) : Qtb.s = • =11250 (m3/ngđ ) Lưu lượng nước trung bình (Qtb.h) : Qtb.h = 1000∗24 = • 150∗75000 1000 q tb∗N 24∗3600 = 150∗75000 24∗3600 = 130.2 (l/s ) Lưu lượng lớn (Qmax.h): Qmax.h = Qtb.h * K0 max = 468.75*1.585 = 742.97 (m3/h ) Với K0 max hệ số khơng điều hồ chung Lưu lượng lớn giây (Qmax.s): Qmax.s = Qtb.s * K0 max = 130.2*1.585 = 206.4 (l/s ) • Lưu lượng nhỏ giây (Qmin.s): Qmin.s = 2*Qtb.s - Qmax.s = 2*130.2 – 206.4 =54 (l/s) II XÁC ĐỊNH NỒNG ĐỘ BẨN CỦA NƯỚC THẢI:  Hàm lượng chất lơ lửng nước thải sinh hoạt tính theo cơng thức: du C sh = ntl *1000 60 * 1000 = = 400 qtb 150 mg/l Trong đó: ntl = 60_Tải lượng chất rắn lơ lửng nước thải SH Hàm lượng BOD20 nước thải sinh hoạt tính theo công thức: L sh = nNOS * 1000 41.18 * 1000 = = 274.5 qtb 150 mg/l NOS = tải lượng chất bẩn theo NOS20 nước thải sinh hoạt III XÁC ĐỊNH MỨC ĐỘ CẦN THIẾT XỬ LÝ NƯỚC THẢI:  Hàm lượng chất lơ lửng không vượt quá: 22mg/l  NOS20 không vượt quá: 15 – 20 mg/l • Hàm lượng chất lơ lửng (ss): để phục vụ tính tốn cơng nghệ xử lý học • Hàm lượng BOD: phục vụ cho q trình tính tốn công nghệ học  Mức độ cần thiết xử lý nước thải theo chất lơ lửng tính theo cơng thức: D= Csh − m 100% = 400 − 22 * 100% = 94.5% Csh 400 Trong đó: • m_ hàm lượng chất lơ lửng nước thải sau xử lý cho phép xả vào nguồn nước, m =22 mg/l du Csh_ hàm lượng chất lơ lửng nước thải sinh hoạt, Csh= 400 mg/l •  Mức độ cần thiết xử lý nước thải theo BOD20: D= Lsh − Lt 100% = 274.53 − 20 100% = 92.7% Lsh 274.53 Trong đó: • Lt _ hàm lượng BOD20 nước thải sau xử lý cho phép xả vào nguồn nước, Lt= 20 mg/l • Lsh_ hàm lượng BOD20 nước thải sinh hoạt, Lsh =274.53 mg/l IV TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ XỬ LÝ: IV.1 LỰA CHỌN SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ CỦA TRẠM XỬ LÝ Việc lựa chọn sơ đồ công nghệ trạm xử lý dựa vào yếu tố sau:   Công suất trạm xử lý Thành phần đặc tính nước thải du  Mức độ cần thiết xử lý nước thải  Tiêu chuẩn xả nước thải vào nguồn tiếp nhận tương ứng  Phương pháp xử dụng cặn  Điều kiện mặt đặc điểm địa chất thuỷ văn khu vực xây dựng trạm XLNT  Các tiêu kinh tế kỹ thuật khác Từ điều kiện phân tích ta lựa chọn hai phương án sơ đồ công nghệ xử lý nước thải sau: PHƯƠNG ÁN I: Sơ đồ công nghệ xử lý nước thải bao gồm giai đoạn xử lý cơng trình xử lý đơn vị sau:  Xử lý học: • Ngăn tiếp nhận • Song chắn rác du • • Máng đo lưu lượng • Bể làm thống sơ •  Bể lắng cát có thổi khí Bể lắng ly tâm đợt I Xử lý sinh học: • •  Bể aeroten Bể lắng ly tâm đợt II Xử lý cặn: • •  Bể metan Làm nước sân phơi bùn Khử trùng xả nước thải sau xử lý sơng: • Khử trùng nước thải • Máng trộn • Bể tiếp xúc • Cơng trình xả nước thải sau xử lý sông ( chọn cách xả bờ) du Phương án II:  Xử lý học: • • Song chắn rác + máy nghiền rác • Bể lắng cát thổi khí + sân phơi cát •  Ngăn tiếp nhận Bể lắng ngang ( đợt I ) Xử lý sinh học: • •  Biophin cao tải Bể lắng ngang ( đợt II ) Xử lý cặn: • • Bể Metan •  Bể nén bùn Làm nước sân phơi bùn Khử trùng xả nước thải sau xử lý song: • Khử trùng nước thải • Bể trộn vách ngăn có lỗ • Bể tiếp xúc • Cơng trình xả nước thải sau xử lý song du Nhận xét: Hai phương án đạt kết xử lý Tuy nhiên, phương án I kinh tế mà đảm bảo hiệu xử lý nước thải Cịn phương án II có hiệu xử lý tốt không hiệu kinh tế Do đó, ta chọn phương án I làm phương án tính tốn Chọn sơ đồ cơng nghệ cho phương án I sau: Máy nghiền rác Sân phơi cát Ngăn tiếp nhận Song chắn rác Bể lắng cát có thổi khí Bể làm thoáng sơ Bể lắng ly tâm đợt I Bể Mêtan Sân phơi bùn Bể nén bùn Bể Aeroten Bể lắng ly tâm đợt II Clo Máng trộn Bể tiếp xúc du IV.2 TÍNH NGĂN TIẾP NHẬN NƯỚC THẢI Trạm bơm thành phố bơm nước thải theo đường ống áp lực, với đường kính ống ∅ 250 đến ngăn tiếp nhận trạm xử lý Ngăn tiếp nhận đặt vị trí cao để nước thải từ tự chảy qua cơng trình đơn vị trạm xử lý Ứng với lưu lượng tính tốn Q tb.h =468.75 ta kích thước ngăn tiếp nhận sau: A = 1500mm; B = 1000mm; H = 1300mm; H = 1000mm; h = 400mm; h = 650mm; b = 500mm IV.3 SONG CHẮN RÁC: Nước thải sau qua ngăn tiếp nhận dẫn đến song chắn rác theo dạng tiết diện hình chữ nhật Song chắn rác dùng để giữ rác tạp chất có kích thước lớn nước thải Nội dung tính tốn song chắn rác gồm phần sau: Tính toán muơng dẫn từ sau ngăn tiếp nhận đến song chắn rác mương dẫn song chắn rác Tính tốn song chắn rác du Trong đó: h1 - h2 - h3 - : Khoảng cách từ mực nước đến thành bể, h1 = 0.4m : Chiều cao lớp bùn lắp đặt thiết bị gạt bùn đáy, : Chiều cao tính từ đáy đến mức bùn,  h2 = 0.3m h3 = 1m Độ nghiên đáy bể nén bùn tính từ thành bể đến hố thu bùn i= 0.01 Bùn nén xác định kỳ áp lực thủy tĩnh 0.8m IV.10.TÍNH TỐN BỂ METAN Xác định lượng cặn dẫn đến bể metan  WC = Lượng cặn tươi từ bể lắng đợt 1: C' sh * Q * E * K 400 * 11250 * 65 * 1.1 = = 64.35T / ngđ (100 − P ) *1000 *1000 (100 − 95) × 1000 × 1000 Trong đó: C' sh = 400mg / l C’sh_ Hàm lượng chất lơ lững nước thải dẩn đến bể lắng đợt 1, Q _ Lưu lượng ngày đêm hổn hợp nước thải, Q = 11250m / ngđ K _ Hệ số tính đến khả tăng cặn doco1 cở hạt lơ lững lón, K = 1.1 _ 1.2 chọn K=1.1 P_Độ ẩm cặn tươi, P =95% E_Hiệu suất lắng có làm thống sơ bộ, E = 65% du Lượng bùn hoạt tính:  Wb = [ C' sh * (100 − E ) * α − 100 * Ctr ] * Q * 50 = [ 400 * (100 − 65) *1.2 − 100 *12] *11250 * 50 = 32.5T / ngđ (100 − P ) *1000 *1000 (100 − 97.3) *1000 *1000 *100 Trong đó: α – hệ số tính đến khả tăng trưởng khơng điều hịa bù hoạt tính q trình xử lý sinh học, α= 1.1-1.2 chọn α=1.2 P – độ ẩm bùn hoạt tính sau nén, P= 97.3% Ctr - hàm lượng bùn hoạt tính trơi theo nước thải khỏi bể lắng đợt II, Ctr = 12mg / l Lượng rác song chắn rác:  WR = W1 * 100 − P1 100 − 80 = 1.64 * = 5.47(T / ngđ ) 100 − P2 100 − 94 Trong đó: W1 = 1.64T / ngđ ( lượng rác ngày đêm xác định phần tính tốn song chắn rác) P = 80 P2 = 94 % ( độ ẩm ban đầu rác ) % ( độ ẩm rác sau nghiền nhỏ )  Lượng cặn tổng cộng dẩn đến bể metan: du W = WC + Wb + Wr = 64.35 + 32.5 + 5.47 = 102.32( T / ngđ )  Độ ẩm trung bình hổn hợp cặn tính theo cơng thức: Ta có: Ck - Ck = Wc * (100 − P ) 64.35 * (100 − 95) = = 3.22m / ngđ 100 100 Bk - Bk = : lượng chất khô cặn tươi với độ ẩm P=95% : lượng chất khơ bùn hoạt tính dư với độ ẩm P=97,3% Wb * (100 − P ) 32.5 * (100 − 97.3) = = 0.88 m / ngđ 100 100 ( Rk - Rk = Vậy: ) : lượng chất khô tring rác sau nghiền với độ ẩm 94% Wr * (100 − P ) 5.47 * (100 − 94) = = 0.33 m / ngđ 100 100 (  C + B k + Rk Phh = 100 * 1 − k W  )   3.22 + 0.88 + 0.33   = 100 * 1 −  = 96% 102.32    Tính tốn bể metan: Phh = 96% > 94%,  chọn chế độ lên men ẩm với t = 30 _ 350 C , chọ t = 330 C Dung tích bể metan: du Wm = W * 100 102.32 *100 = = 1136.89m d Trong đó: W- lượng cặn tổng cộng dẫn đến bể metan, ( W = 102.32 m / ngd ) d- liều lượng ngày đêm dẫn vào bể metan, theo bảng 7-32TCXD-51-2008, lấy d= 9% Chọn bể metan cơng tác với dung tích bể:  W1 = 1136.89 = 568.45m Chọn thêm bể dự phịng:  Kích thước bể metan lấy theo bảng 7-33: - D = 10 m h1 = 1.45m - H=5m h2 = 1.7 m - Tính tốn lượng khí đốt:  Lượng khí đốt xác định theo cơng thức: y= a − nd 100 du Trong đó:  a - Khả lên men lớn chất không tro hổn hợp cặn dẫn vào bể metan ( % ) a= 53 * ( C + R0 ) + 44 * B0 53 * ( 2.28 + 0.24) + 44 * 0.6 = = 51.27% C + B0 + R0 2.28 + 0.24 + 0.6 Với: - 53 _ giá trị thực nghiệm a ứng với cặn tượi rác nghiền - 44_ Gía trị thực nghiệm a ứng với bùn hoạt tính dư - C0 _ lượng chất không cho cặn tươi: C0 = C k * (100 + AC ) * (100 − TC ) 3.22(100 − 5) * (100 − 25) = = 2.28( T / ngđ ) 100 *100 100 * 100 Trong đó: Ck Ac Tc - lượng chất khô cặn tươi, - độ ẩm háo nước cặn tươi, - tỷ lệ độ tro cặn tươi, C k = 3.22( T / ngđ ) Ac = 5% Tc = 25% - R0 lượng chất không tro rác nghiền: du R0 = Rk * (100 − Ar ) * (100 − Tr ) 0.33 * (100 − ) * (100 − 24) = = 0.24( T / ngđ ) 100 *100 100 * 100 Trong đó: Rk Ar Tr - lượng chất khô rác nghiền, - độ háo nước rác nghiền, - tỷ lệ độ tro rác nghiền, Rk = 0.33T / ngd Ar = 4% Tr = 24% - Bo lượng chất không tro bùn hoạt tính dư: B0 = Bk * (100 − Ab ) * (100 − Tb ) 0.88 * (100 − ) * (100 − 27 ) = = 0.6( T / ngd ) 100 * 100 100 * 100 Trong đó: Bk Ab Tb - lượng chất khơ bù hoạt tính dư, - độ háo nước bùn hoạt tính dư, - tỷ lệ độ tro bùn hoạt tính dư, Bk = 0.88T / ngd Ab = 6% Tb = 24% n – Hệ số phụ thuộc vào độ ẩm cặn chế độ lên men d – liều lượng cặn ngày đêm dẫn vào bể metan, d= 9: y= Vậy: 51.27 − ( 0.72 * ) = 0.448 m / kg 100 ( ) du Lượng khí đốt tổng cộng xác định theo cơng thức: ( K = y × ( C + R0 + B0 ) * 1000 = 0.448 * ( 2.28 + 0.24 + 0.6 ) * 1000 = 1397.76 m / ngđ ) Trong trạm xử lý khí đốt sử dụng làm nhiên liệu cho nồi để phục vụ cho việc hâm nóng cặn, chạy số động phục vụ nhu cầu sinh hoạt IV.11.TÍNH TỐN SÂN PHƠI BÙN  Lượng cặn tổng cộng dẩn đến sân phơi bùn bao gồm cặn từ bể metan cặn từ bể tiếp xúc ( Wtc = W + Wtx = 102.32 + = 105.32 m / ngđ ) Trong đó: W – Lượng cặn dẫn đến bể metan, Wtx W = 102.32m / ngđ - Lượng bù bể tiếp xúc Wtx = ( a * N ll 0.04 * 75000 = = m / ngđ 1000 1000 ) Với: a – tiêu chuẩn bùn lắng bể tiếp xúc ( dùng Clo để khử trùng ) a= 0.04 l/ngđ ( Xử lý sinh học bể Aeroten ) N ll - Dân số tính tốn theo chất lơ lững,  N ll = 75000 người Diện tích hữu ích sân phơi bùn, lấy theo cơng thức: du F1 = Wtc * 365 105.32 × 365 = = 6407 m q0 * n 2×3 ( ) Trong đó: q0 - Tải trọng cặn lên sân phơi bùn, lấy theo bảng 3.17-XLNTSH&CN - Lâm Minh Triết, q = 2m / m năm n – Hệ số phụ thuộc vào điều kiện khí hậu, n= Sân phơi bùn chia thành nhiều ô, chọn kích thước  32m*25m = 800 m2 n= 6407 =8 800 Chọn n=8  Diện tích phụ sân phơi bùn: ( ) F2 = F1 * K = 6407 * 0.2 = 1281.4 m ( K – hệ số tính đến diện tích phục vụ, K= 0.2-0.4, ch5n K=0.2 )  Diện tích tổng cộng sân phơi bùn: ( ) F = F1 + F2 = 6407 + 1281.4 = 7688.4 m Chu kỳ xả bùn vào sân phơi bùn: 25 ngày Nước bùn sân phơi bùn theo hệ thống rút nước dẩn trở lại trước bể lắng I du  Diện tích sân phơi bùn Lượng bùn phơi từ độ ẩm 96% đến độ ẩm 75% năm là: Wb = Wtc * 365 * (100 − p hh ) (100 − p ) = 105.32 * 365 * (100 − 96) (100 − 80) = 6150.69m Trong đó: Phh:độ ẩm trung bình cặn lên men bể metan=96% P2:độ ẩm sau phơi=75%-80% ; ta chọn P2 =80% Chu kỳ xả bùn vào sân phơi bùn dao động từ 20 – 30 ngày Chu kỳ phụ thuộc vào nhiều yếu tố: - Tính chất bùn dẫn vào sân phơi bùn - Khả thấm đất - Mùa nắng, mưa năm Bùn khô (độ ẩm 75 -80%) thu gom vận chuyển nơi khác IV.12.TÍNH TỐN KHỬ TRÙNG NƯỚC THẢI – TÍNH TỐN BỂ TIẾP XÚC a.Khử trùng nước thải clo du Các trình xử lý học,sinh học điều kiện nhân tạo,vi khuẩn gây bệnh bị tiêu diệt hồn tồn.Vì theo quy phạm cần thiết phải khử trùng trước thải sông Phản ứng thủy phân Cl12 nước thải xảy sau : Cl2 +H2O =HCL + HOCL Axit hypoclorit HOCL yếu, không bền dễ dàng phân hủy thành HCL oxi nguyên tử: HOCL =HCL+O phân ly thành H+ OCLHOCL=H+ +OCLCác chất HOCL, OCL-,và O la chất oxi hóa mạnh có khả tiêu diệt vi trùng Lượng clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải tính theo : Ya = a∗Q 100 Trong đó: • Ya_lượng chất clo hoạt tính cần để khử trùng nước thải kg/h • Q_lưu lượng tính tốn nước thải • a:_liều lượng hoạt tính lấy theo điều 6.20.3 –TCXD-51-48,nước thải sau xử lý sinh học hoàn toàn chọn a=3g/m3 ,ứng với lưu lượng tính tốn,xác định lượng clo hoạt tính tương ứng cần thiết để khử trùng: a ×Qmax.h 3∗742.97 = =2.23 kg / h ya max.h = 1000 1000 ya.tb.h= ya.min.h= a ×Qtb.h 3∗468.75 = =1,41 kg /h 1000 1000 a ×Qmin.h 3∗194 = =0.58 kg /h 1000 1000 du Để chứa clo nước phục vụ cho trạm khử trùng, thường sử dụng cho thùng chứa, đặc tính kỹ thuật clo có đặc tính kỹ thuật sau: o Dung tích thùng chứa clo :800 chứa 1000 kg clo o Đường kính thùng :D=816 mm o Chiều dài thùng :l=1870 mm o Chiều dày thùng : δ =10 mm  Lượng clo lấy 1m2 diện tích mặt bên thùng chứa 3kg/h (theo quy định)  Diện tích mặt bên thùng chứa theo kích thước chọn: S= π × 0,8 L=3,14 ×816 × 0,8× 1870=2104028,8 mm 2=2,104 m  Như lượng clo lấy thùng chứa chọn là: q= 2,104 x =6,312 kg/h ya tb.h 1.41 = =0,122 ≈ 1th ù ng  Số lượng thùng chứa clo cần thiết :n= q 11.5 Chọn thêm thùng chứa dự phòng : Để kiểm tra lưu lượng clo trình khử trùng,thường dùng loại cân đặc biệt.Các thùng chứa thường đặt loại cân thay đổi lưu luợng clo thùng chứa phản ánh qua mặt cân chữ số Số thùng chứa clo cần dự trữ cho nhu cầu tháng xác định theo công thức: Ya.tb.h∗24∗30 1.41∗24∗30 = =2,03 ≈ th ù ng N= q 500 Ở trọng lượng clo thùng chứa q=500kg Số thùng chứa cất giữ kho, kho bố trí trạm clorator có tường ngăn độc lập du Lưu lượng clo lớn tính theo công thức : a∗Qmax.h∗100 9∗742.97∗100 = qmax= b∗1000∗1000 0,12∗1000∗1000 =5.57 m 3/h :a = liều lượng clo hoạt tính ,a=9g/m3 b= nồng độ clo hoạt tính nước (%), phụ thuộc nhiệt độ, t=20-25oc, b= 0,15-0,12%, chọn b= 0,12% Lượng nước tổng cộng cần thiết cho nhu cầu trạm clorator xác định theo công thức: Qn = Y.max (100 ρ+ q) 1000 = 2.23(1000 ×1+400) 1000 = 3.12 m3/h Trong : q:lưu lượng nước cần thiết để làm bốc clo tính tốn sơ ,lấy 300-400 l/kg ,chọn q =400 l/kg t=25 oC ρ:lưu lượng cần thiết để hoà tan 1g clo ,l/g,với nhiệt độ nước thải chọn ρ =1 l/g b.tính tốn máng trộn(tính tốn vách ngăn có lỗ): • Để xáo trộn nước thải với clo sử dụng máng trộn nào(điều 6.20.4 –TCXD-51-84).Thời gian xáo trộn cần thực nhanh vịng 1-2 phút • Máng trộn vách ngăn có lỗ thường -3 vách ngăn với lỗ có đường kính từ d=20-100 mm • Chọn máng trộn vách ngăn với đường kính lỗ :80mm=0.08m • Số lỗ ngăn xác định theo cơng thức: × 0.2064 4Qmax n = π × d2× V = 3,14× 0,082 ×1,2 = 34.24 ≈ 34 l ỗ du Trong : o Qmax =lưu lượng nước thải lớn nhất,Qmax =0.2064m3/s o d= đường kính lỗ ,d=80mm=0,08m o v= tốc độ chuyển động nước qua lỗ,v=1,2m/s o chọn hàng lỗ theo chiều đứng,nđ=6hàng ,12 lỗ theo chiều ngang,nn=12 hàng o khoảng cách tâm lỗ theo chiều ngang lấy 2d=2 x0,08 =0,16m chiều ngang máng trộn là: B=2d(nn-1)+2d =2 x0.08(12-1)+0,16 =1,92 m o Khoảng cách tâm lỗ theo chiều đứng vách ngăn thứ nhất(tính từ cuối máng trộn)cũng lấy 2d.Khoảng cách từ tâm lỗ hàng ngang đến đáy máng trộn lấy d=0,08m o Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ : • o Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ hai : • o H1=2d(nđ-1)+ d =2 x 0,08(6-1)+0,08 =0,88 m H= H1+h =0,88 +0,19 =1,07 m Trong : h: tổn thất áp lực qua lỗ vách ngăn thứ hai,tính theo cơng thức : V (b ỡ n h) h= ì g 1,2(b ỡ n h) = 0,62(b ì n h) × 2× 9,81 =0,19m (µ:hệ số lưu lượng,µ= 0,62) o khoảng cách a tâm lỗ theo chiều đứng vách ngăn thứ tính theo cơng thức : H2=a(nđ-1)+b Vậy : h 2−b a= nd −1 1,07−0,14 = 6−1 =0,186 m du Trong đó:b= khoảng cách từ tâm lỗ hàng ngang vách ngăn thứ đến đáy máng trộn,chọn b=1,75d=0,14m Khoảng cách vách ngăn tính theo cơng thức: l= 1,,5B=1,5 x1,92 =2,88 m o Chiều dài tổng cộng máng trộn với vách ngăn có lỗ: L=3l =3 x 2,88=8,64 m o Chiều cao xây dựng máng trộn tính theo công thức: H =H2 +Hdp =1,07+0,35=1,42 m o Trong đó: H = chiều cao dự phịng tính từ tâm dãy lỗ tren vách ngăn thứ đến mép c ù ng c ủ a m ng tr ộ n H dp=0,35 m o Thời gian lưu lại máng trộn tính theo cơng thức: t= H 1× B × L max = 0,88×1,92 ×8,64 0,291 =50,16 giây c.tính tốn bể tiếp xúc Chọn bể tiếp xúc dạng bể lắng đứng để tính tốn Thời gian tiếp xúc clo nước thải 30 phút kể thời gian tiếp xúc mương dẫn nước từ bể lắng sông o Thời gian tiếp xúc riêng bể tiếp xúc: L 180 t =30 - V × 60 = 30 - 0,5× 60 = 24 phút o Trong đó: • L _chiều dài mương dẫn từ bể tiếp xúc đến sông, L=180 m du V = tốc độ chuyển động nước mương dẫn nước thải từ bể tiếp xúc đến bờ sơng V =0,5m/s • o Thể tích hữu ích bể tiếp xúc : W=Qmax * t = 742.97 ¿ 24,66 60 = 297.19 m3 297.19 o Chọn bể tiếp xúc ,thể tích bể :W1 = o = 148.6 m3 W1 148.6 Diện tích bể tiếp xúc : F1 = H1 = =¿ 49.53 m2 Trong : • o H1 :chiều cao công tác bể tiếp xúc.(H1 =2,5-5,5 m,chọn H1 =3m) Đường kính bể tiếp xúc là: √ 4F1 × 49.53 =¿ π π D= √¿ = 7.94 m Độ ẩm bùn lắng bể tiếp xúc khoảng 96%,bùn từ bể tiếp xúc dẫn đến sân phơi bùn để làm nước bùn Dang van đủ ... phát tri? ?n mạnh mẽ MỤC ĐÍCH Thiết kế hệ thống sử lý n? ?ớc thải cho khu vực d? ?n cư có số d? ?n N = 75.000 với: Tiêu chu? ?n thoát n? ?ớc trung bình: qtb = 150L/người ngày đêm Tiêu chu? ?n n? ?ớc l? ?n nhất: qmax... ch? ?n rác gồm ph? ?n sau: Tính t? ?n muơng d? ?n từ sau ng? ?n tiếp nh? ?n đ? ?n song ch? ?n rác mương d? ?n song ch? ?n rác Tính t? ?n song ch? ?n rác du a) Tính mương d? ?n: Mương d? ?n từ ng? ?n tiếp nh? ?n đ? ?n song ch? ?n. .. ch? ?n hai phương ? ?n sơ đồ công nghệ xử lý n? ?ớc thải sau: PHƯƠNG ? ?N I: Sơ đồ công nghệ xử lý n? ?ớc thải bao gồm giai đo? ?n xử lý cơng trình xử lý đ? ?n vị sau:  Xử lý học: • Ng? ?n tiếp nh? ?n • Song