Hơn nữa hệ số nén lún a lại giảm dần khi tải trọng lớn nói cách khác nền đất ít lún dưới tác dụng của tải trọng lớn.. Nghiên cứu phương án : -Do yêu cầu thiết kế đối với công trìng dân d
Trang 1I.Số Liệu Đề Ra:
-Thiết kế móng dưới cột của công trình xây dựng
-Nền đất thiết kế gồm 3 lớp
SỐ LIỆU TÍNH TOÁN
Tải trọng tính toán:
N (T)
M (Tm)
Q(T)
N(T)
M (Tm)
Q(T)
N(T)
M (Tm)
Q(T)
ε2(kG/cm2)
ε3(kG/cm2)
ε4(Kg/cm2)
Tỷ trọng(∆)
Dung trọng(γ)
Độ ẩm tự nhiên(w%)
Giới hạn nhão(wnh%)
Giới hạn dẽo(wd%)
ψ(độ)
CkG/cm2
-Kích thước cột a x b = ( 60 x 40) cm
-Mực nước ngầm cánh mặt đất thiên nhiên 3m
-Độ lún giới hạn Sgh=10cm
Yêu cầu:Tính toán cấu tạo móng nông, móng cọc cho hai loại cột
I.Đánh giá nền đất:
-Nền đất gồm 3lớp, qua các chỉ tiêu ta có thể đánh giá sơ bộ như sau:
1.trạng thái đất:
-Lớp 1: lớp a ïsét
-Độ sệt
1828
1822
B ⇒0,25<B <0,50 đất ở trạng thái dẻo cứng
-Độ bảo hoà nước của đất:
G ⇒0,8<G :nên đất ở trạng thái bảo hoà nước
-dung trọng đẩy nổi
664,01
)166,2(11
)1
Trang 2Hệ số rổng (kG/cm2) 0,664 0,631 0,606 0,591 0,578Hệ số nén lún a (cm2/kG) 0,33 0,25 0,15 0,13
-Nhận xét : Lớp á sét ở trạng thái dẻo cứng , đồng thời còn bảo hòa nước Hơn nữa hệ số nén lún a lại giảm dần khi tải trọng lớn nói cách khác nền đất ít lún dưới tác dụng của tải trọng lớn Đây là lớp đất có nhiều tính chất cơ lý tốt thích hợp cho việc làm đất nền thiên nhiên cho các công trình xây dựng
2.Lớp thứ hai: Lớp cát hạt trung
-Căn cứ vào hệ số rổng tự nhiên , ta thấy :
0,55≤ ε0 = 0,606≤0,70 ⇒ Lớp cát hạt trung ở trạng thái chặt vừa
-Độ bảo hoà nước của đất
606,0
65,220,00
G ⇒ G>0,8 : đất ở trạng thái bảo hoà nước
-Dung trọng đẩy nổi
)/(027,1606,01
)165,2(11
)1
0
cm g
B ⇒ 0< B <1 nền đất ở trạng thái dẽo
-Độ bảo hoà nước của đất
835,0637,0
66,220,0
G ⇒ G>0,8 : nên đất ở trạng thái bảo hoà nước
-Dung trọng đẩy nổi:
)/(014.1637,01
)166,2(11
)1
0
cm g
II Nghiên cứu phương án :
-Do yêu cầu thiết kế đối với công trìng dân dụng , nhà làm việc nên ta có thể thiết kế và tính toán móng theo các phương án sau :
1 Phương án 1 : Thiết kế và tính toán móng nông bằng bê tông cốt thép
Trang 2
Trang 3- Thiết kế và tính toán móng cho cột giữa
- Thiết kế và tính toán móng cho cột biên
2 Phương án 2 : Thiết kế và tính toán móng cọc đài thấp bao gồm :
- Thiết kế và tính toán móng cho cột giữa
- Thiết kế và tính toán móng cho cột biên
Phương án 1:MÓNG NÔNG
MÓNG GIỮAI.Chọn vật liệu làm móng
- Bê tông mác 200 có : Rn = 90 (KG/cm2) ; Rk = 7,5 (KG/cm2)
- Cốt thép CI có Ra = 2000 (KG/cm2), với móng maRa = 1700(KG/cm2)
II.Độ sâu chôn móng:
-Chọn hm= 2,m mực nước ngầm cánh mặt đất thiên nhiên 3m.Từ đó ta có :
+Đáy móng cánh mặt nước ngầm 1;m+Móng được chôn trong lớp á sét (dày h= 4m) có :
020
=
tc
ϕ ; C tc =0.15(KG/cm2) = 1,5(T/m2)III.Xác định sơ bộ kích thước đáy móng theo trạng thái tiêu chuẩn :
-Tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai(dùng tổ hợp tải trọng cơ bản)
-Tải trọng tiêu chuẩn ở đỉnh móng
2,1
5,82
2,1
50,3
+Lực cắt 0,83( )
2,1
0,1
tc
h R
N F
γ
−
Trong đó :
+γtb = 2(T/m3) dung trọng trung bình của vật liệu làm móng và lớp đất trên móng
+Rtc cường độ tính toán tiêu chuẩn của đất nền , được xác định theo công thức :
22413,22
75,
/
h R
N
tb c t
283,092,2
0
0 0 0
m N
h Q M N
M
tc tc tc
tc
=
×+
=
+
=
= ⇒ Diện tích đài móng được xác định F*=η×F Với η =(1÷1,5)tuỳ theo độ lệch tâm
- e=0,0676(m): lệch tâm bé ⇒ η =1,04 ⇒F*=η×F =1,04×3,734=3,883(m2)
2,1
883,32
Trang 4t c T C
tb
c t tc
R
R
/ /
/ max 1,2
≤
≤σσ
-Cường độ tính toán của lớp á sét ứng với bề rộng đế móng b = 1,8 (m)
)/(214,225,166,595,1)0,206,38,151,0(
-Aïp lực tiêu chuẩn ở đế móng
222
,2
068,0612,28,1
75,686
1.0 max
l
N
γσ
)/(361,21
)/(16,18
)/(562,24
2
2 min
2 max
m T
m T
m T
tc tb tc tc
=
=
=σσσ
-So sánh điều kiện trên
)/(214,22)
/(361,21
)/(657,26214,222,12,1)/(562,24
2 2
2 2
max
m T R
m T
m T R
m T
tc tc
tb
tc tc
-Vậy diện tích đài là :F=1,8×2,2=3,96(m2)
IV.kiểm tra tính lún theo phương pháp cộng lún từng lớp
-Aïp lực gây lún p tc h m 21,361 1,95*2 17,461(T/m2)
tb
gl =σ −γ × = − =-Chia nền đất dưới đáy móng thành n lớp phân tố với h i ≤0,4b=0,4×1,8=0,72(m)
chọn hi = 0,5 (m)-Ứïng suất gây lún ở lớp đất thứ i do tải trọng ngoài gây ra
i gl
z i
-Ứng suất gây lún do trọng lượng bản thân σziγ =∑γi(z i +h m)
nếu tính lún xuống mực nước ngầm ta tính cho dung trọng đẩy nổi
-Phạm vi tính lún : σp σzγ
z ≤0,2-Độ lún xác định theo công thức sau :s= ∑s = i 1
1
2 1+
−
∑
i
i i i
z
ε
εε
trong đó : +ε1i;ε2i; tra bảng theo đường công nén lún dưới áp lực của p1i và p2i ; p1i và p2i được xác định như sau: p1i = ( )
p1 2 ) p1
(2
Lớp
đất
Điểmtính
Zi
δp z(T/m2)
δγ zi(T/m2)
Trang 5Vậy điểm chấm dứt tính lún tại điểm thứ 9 có 1.883
5
416.95
1502
V.Kiểm tra ổn định chung cho móng (lật , trược)
-Dùng tổ hợp bổ xung tải trọng tính toán
-Ưïng suất tính toán xuất hiện ở đáy móng
W
M F
đ
tt đ
ttmaxmin = ±
σ
Trong đó :
+Nđtt - Tổng tải trọng đứng tính toán tớimức
đáy móng và đất đắp trên móng
h Q M
đ = +∑ × = + × =
)/(629,25
)/(775,19
)/(483,31
62,28,1
5,896
,3
49,101
2
2 min
2 max
2
max min
m T
m T
m T
tt tb tt tt tt
15,959 17,461 6,848
9,416
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
Trang 6Mlât - Mô men của các lực so với tâm có xu hướng làm khối đất bị trượt
[ ]K l =1,2÷1,5
Nhưng σmintt >0nên móng không có khả năng lật
⇒ Vậy điều kiện ổn định lật thoả mản
b.Kiểm tra ổn định trượt:
-Xét ổn định trược theo mặt phẳng đáy móng
tt tt
đ
tt tt
tt
H n f N n
H n f N G n
.0
0
≥
≥+
Trong đó:
+Nđtt - Tổng tải trọng đứng tính toán ở mức
đáy móng và đất đắp lên móng
(T)101,493,96
22
=+
=+
+Ntt -trọng lượng thẳng đứng do công trình truyền xuống
+Gtt -trọng lượng bản thân của móng và lớp đất trên móng
+Htt - Tổng tải trọng ngang tính toán 4,25( )
2
5,6
h
M Q H
m
tt tt
)(298,2025,049,1018,00
T nH
T f
⇒ 0Vậy điều kiện trược kiểm tra thoả mản
VI.Tính toán móng theo độ bền và cấu tạo móng :
1 Xác định chiều cao làm việc của móng :
-Chiều cao làm việc của móng cứng được xác định từ 3
điều kiện sau :
+Điều kiện cắt trực tiếp+Điều kiện chọc thủng+Điều kiện chịu uốn-Trong đó điều kiện chọc thủng là quan trọng nhất vì cốt thép
đã tiếp thu ứng suất kéo do mô men uốn gây ra Cho nên chỉ cần xác định chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chọc thủng
* Xác định h theo điều kiện chọc thủng :
ct = −σ+F : diện tích đáy của hình tháp chọc thủng : ct F ct =a ct⋅b ct
+0,75 : hệ số an toàn
+U : chu vi trung bình của hình tháp chọc thủng : tb
)2(
24
Trang 7)(75,5)95,024,0)(
95,026,0()2)(
a
)(72,3875,5629,2165,85)
F N
tb tt
tt
)(94,30995,08,57575,075
)(24,2)5,024,0)(
5,026,0()2)(
a
)(2,3724,2629,2165.85)
F N
tb tt
tt
)(5,1125,047575,075
,
⇒ p tt 0,75R k U tb h0
ct ≤ ⇒ An toàn chọn h0 =0,75(m) ⇒ h = 0,75 + 0,05 = 0,8 (m)
-Làm lớp bê tông lót dày 10cm , vữa xi măng cát vàng đá 4×6 M100
VII Tính toán và bố trí cốt thép :
-Diện tích cốt thép :
a a
R h
M F
09,0
=
h0 :chiều cao làm việc của cốt thép h0 = 75 cm
Ra : cường độ của thép CI : Ra = 2000 (KG/cm2)
* Diện tích cốt thép đặt vuông góc với tiết diện I - I
-Tính mô men tại các mặt cắt I-I
,09,0
10134,189
803,
15 = thanh σmin σmax
Chọn số thanh n =12 thanh khoảng cách các thanh a= 14,2cm
12
170 =Vậy khoảng cách các thanh là a =14cm
chiều dài của một thanh l = 176cm
* Diện tích cốt thép đặt vuông góc với tiết diện II - II
-Mô men tại mặt cắt II-II
,09.0
1097,169
789,
Trang 8chọn a=15cm chiều dài của một thanh l=216cm
MÓNG BIÊNI.Chọn vật liệu làm móng
- Bê tông mác 200 có : Rn = 90 (KG/cm2) ; Rk = 7,5 (KG/cm2)
- Cốt thép CI có Ra = 2000 (KG/cm2), với móng maRa = 1700(KG/cm2)
II.Độ sâu chôn móng:
-Chọn hm= 2,m mực nước ngầm cánh mặt đất thiên nhiên 3m.Từ đó ta có :
+Đáy móng cánh mặt nước ngầm 1;m+Móng được chôn trong lớp á sét (dày h= 4m) có :
020
=
tc
ϕ ; C tc =0,15(KG/cm2) = 1,5(T/m2)III.Xác định sơ bộ kích thước đáy móng theo trạng thái tiêu chuẩn :
-Tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai(dùng tổ hợp tải trọng cơ bản)
-Tải trọng tiêu chuẩn ở đỉnh móng
2,1
63,75
2,1
00,4
+Lực cắt 1,7083( )
2,1
05,2
tc
h R
N F
γ
−
Trong đó :
+γtb = 2(T/m3) dung trọng trung bình của vật liệu làm móng và lớp đất trên móng
+Rtc cường độ tính toán tiêu chuẩn của đất nền , được xác định theo công thức :
22413.22
025,
/
h R
N
tb c t
27083,133,3.0
0 0 0
m N
h Q M N
M
tc tc tc
tc
=
×+
=
+
=
= ⇒ Diện tích đài móng được xác định F*=η×F Với η =(1÷1,5)tuỳ theo độ lệch tâm
- e=0,107(m): lệch tâm bé ⇒ η =1,1 ⇒ F*=η×F =1,1×3,423=3,7653(m2)
Trang 8
Trang 9-Chọn 1,77( ).
2,1
7653,32
R
R
/ /
/ max 1.2
≤
≤σσ
-Cường độ tính toán của lớp á sét ứng với bề rộng đế móng b = 1.8 (m)
)/(214,225,166,595,1)0,206,38,151,0(
222
,2
107,0612,28,1
025,636
1
l
N
γσ
)/(916,19
)/(271,15
)/(56,24
2
2 min
2 max
m T
m T
m T
tc tb tc tc
=
=
=σσσ
-So sánh điều kiện trên
)/(214,22)
/(916,19
)/(657,26214,222,12.1)/(56,24
2 2
2 2
max
m T R
m T
m T R
m T
tc tc
tb
tc tc
-Vậy diện tích đài là :F=1,8×2,2=3,96(m2)
IV.kiểm tra tính lún theo phương pháp cộng lún từng lớp
-Aïp lực gây lún p tc h m 19,916 1,95 2 16,016(T/m2)
tb
gl =σ −γ × = − × =-Chia nền đất dưới đáy móng thành n lớp phân tố với h i ≤0,4b=0,4×1,8=0,72(m)
chọn hi = 0,5 (m)-Ứïng suất gây lún ở lớp đất thứ i do tải trọng ngoài gây ra
i gl
z i
-Ứng suất gây lún do trọng lượng bản thân σziγ =∑γi(z i +h m)
nếu tính lún xuống mực nước ngầm ta tính cho dung trọng đẩy nổi
-Phạm vi tính lún : σz p ≤0,2σzγ
-Độ lún xác định theo công thức sau :s= ∑s = i 1
1
2 1+
−
∑
i
i i i
z
ε
εε
p1 2 ) p1
(2
Trang 9
Trang 10V.Kiểm tra ổn định chung cho móng (lật , trược)
-Dùng tổ hợp bổ xung tải trọng tính toán
-Ưïng suất tính toán xuất hiện ở đáy móng
W
M F
đ
tt đ
ttmaxmin = ±
σ
Trong đó :
+Nđtt - Tổng tải trọng đứng tính toán tớimức đáy móng
và đất đắp trên móng
1
Trang 11Giãng Viên Hướng Dẫn:
TS Hoàng Truyền Sinh Viên Thực Hiện :
Nguyễn Đình Nghiệp ) ( 5 , 9 2 5 , 1 50 , 6 Tm h Q M M tt tt tt m đ = +∑ × = + × = ) / ( 180 , 23 ) / ( 637 , 16 ) / ( 722 , 29 6 2 , 2 8 , 1 5 , 9 96 , 3 79 , 91 2 2 min 2 max 2 max min m T m T m T tt tb tt tt tt = = = × ± = σ σ σ σ tt min σ σmaxtt a.Kiểm tra ổn định lật -Nếu dưới đáy móng xuất hiện ứng suất âm σmin <0 thì móng có khả năng bị lật [ ]l lât giu l K M M K = ≥ ∑ ∑ Trong đó: Mgĩư -Mô men của các lực so với tâm có xu hướng giử cho khối đất khỏi bị trượt Mlât - Mô men của các lực so với tâm có xu hướng làm khối đất bị trượt [ ]K l =1,2÷1,5 Nhưng σmintt >0nên móng không có khả năng lật ⇒ Vậy điều kiện ổn định lật thoả mản b.Kiểm tra ổn định trượt: -Xét ổn định trược theo mặt phẳng đáy móng ( ) tt tt đ tt tt tt H n f N n H n f N G n 0 0 ≥ ≥ + Trong đó: +Nđtt - Tổng tải trọng đứng tính toán ở mức đáy móng và đất đắp lên móng (T) 91,79 3,96 2 2 75,95+ × × = = + = + =G N N h F N tt tt tt tt tb m đ γ +Ntt -trọng lượng thẳng đứng do công trình truyền xuống +Gtt -trọng lượng bản thân của móng và lớp đất trên móng +Htt - Tổng tải trọng ngang tính toán 4,75( ) 2 5 , 6 5 , 1 T h M Q H m tt tt tt = + = + = + f Hệ số ma sát tính toán giữa đáy móng và đất nền , lớp đất á sét dẻo cứng f =0,25 +no = 0,8;hệ số vượt tải +n=1,3÷1,5; hệ số vượt tải ,n = 1,5 ) ( 125 , 7 75 , 4 5 , 1 ) ( 358 , 18 25 , 0 79 , 91 8 , 0 0 T nH T f N n tt tt đ = × = = × × = tt tt đ f nH N n > ⇒ 0 Đồ Aïn Môn Học : Nền Móng
Trang 11
Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng :
Khoa xây dựng cầu đường
H
T
N 0
G
Trang 12Giãng Viên Hướng Dẫn:
TS Hoàng Truyền Sinh Viên Thực Hiện :
Nguyễn Đình Nghiệp Vậy điều kiện trược kiểm tra thoả mản VI.Tính toán móng theo độ bền và cấu tạo móng : 2 Xác định chiều cao làm việc của móng : -Chiều cao làm việc của móng cứng được xác định từ 3 điều kiện sau : +Điều kiện cắt trực tiếp +Điều kiện chọc thủng +Điều kiện chịu uốn -Trong đó điều kiện chọc thủng là quan trọng nhất vì cốt thép đã tiếp thu ứng suất kéo do mô men uốn gây ra Cho nên chỉ cần xác định chiều cao làm việc của móng theo diều kiện chọc thủng * Xác định h theo điều kiện chọc thủng : -Điều kiện : p tt 0,75R k U tb h0 ct ≤ (1) Trong đó : +h : chiều cao của móng (m)0 + tt ct p : lực chọc thủng tính toán , bằng hiệu số giữa lực dọc tính toán và phản lực nền trong phạm vi đáy tháp chọc thủng :p N tt F ct (T) tb tt tt ct = −σ +F : diện tích đáy của hình tháp chọc thủng : ct F ct =a ct⋅b ct +0,75 : hệ số an toàn +U : chu vi trung bình của hình tháp chọc thủng : tb 0 0 2 2 3 3 2 2a b h tg a b h U tb = c + c + α = c + c+ vì α =450 Chọn sơ bộ : h=h0 +c=0,95+0,05=1(m) ) ( 85 , 4 95 , 0 3 4 , 0 2 6 , 0 2 3 2 2a b h0 m U tb = c + c + = × + × + × = ) ( 375 , 3 ) 95 , 0 4 , 0 )( 95 , 0 2 6 , 0 ( ) )( 2 ( 2 0 0 b h m h a b a F ct = ct ⋅ ct = c + c + = + × + = ) ( 22 , 11 375 , 3 96 , 3 95 , 75 95 , 75 ) (T T F N p tt ct tb tt tt ct = −σ = − × = ) ( 94 , 309 95 , 0 8 , 5 75 75 , 0 75 , 0 R k U tb h0 = × × × = T ⇒ p tt 0,75R k U tb h0 ct ≤ ⇒Chiều cao móng là an toàn nhưng lãng phí , cần chọn lại h cho hợp lý hơn , kinh tế hơn Chọn lại : h=h0 +c=0,50+0,05=0,55(m) ) ( 5 , 3 5 , 0 3 4 , 0 2 6 , 0 2 3 2 2a b h0 m U tb = c + c + = × + × + × = Đồ Aïn Môn Học : Nền Móng
Trang 12
Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng :
Khoa xây dựng cầu đường
1800
b ct
400
45°
Trang 13Giãng Viên Hướng Dẫn:
TS Hoàng Truyền Sinh Viên Thực Hiện :
Nguyễn Đình Nghiệp ) ( 44 , 1 ) 5 , 0 4 , 0 )( 5 , 0 2 6 , 0 ( ) )( 2 ( 2 0 0 b h m h a b a F ct = ct ⋅ ct = c + c + = + × + = ) ( 332 , 48 44 , 1 96 , 3 95 , 75 95 , 75 ) (T T F N p tt ct tb tt tt ct = −σ = − × = ) ( 5 , 112 5 , 0 4 75 75 , 0 75 , 0 R k U tb h0 = × × × = T ⇒ p tt 0,75R k U tb h0 ct ≤ ⇒ An toàn chọn h0 =0,75(m) ⇒ h = 0,75 + 0,05 = 0,8 (m) -Làm lớp bê tông lót dày 10cm , vữa xi măng cát vàng đá 4×6 M100 VII Tính toán và bố trí cốt thép : -Diện tích cốt thép : a a R h M F 9 0 0 = h0 :chiều cao làm việc của cốt thép h0 = 75 cm Ra : cường độ của thép CI : Ra = 2000 (KG/cm2)
* Diện tích cốt thép đặt vuông góc với tiết diện I - I -Tính mô men tại các mặt cắt : MI-I = tt b b c 2a 1 ( ) 2 1 * − σ (tm) Với tt 1 σ được xác định như sau : 2 1 max 1 σ σ σtt = tt + ) / ( 545 , 19 637 , 16 ) 637 , 16 722 , 29 ( 8 , 1 4 , 0 2 1 = − + = T m σ ) / ( 6335 , 24 2 722 , 29 545 , 19 2 1tt = + = T m ⇒σ
MI-I = (1,8−0,4) ×2,2=24,6335×2,156= 2 1 * 2 1tt σ 53,11(Tm) -Diện tích cốt thép tính theo công thức sau F 46,283( ) 75 2000 85 , 0 9 , 0 10 11 , 53 9 , 0 2 5 cm h R m M o a a I I = × × × × = ≥ − σmin σmax Chọn 18 có f=2,545 cm2 Số thanh thép cần tính n= 18,186 545 , 2 283 , 46 = thanh Chọn số thanh n=19 thanh khoảng cách các thanh a= 11cm 19 210 = Vậy khoảng cách các thanh là a =11 cm chiều dài của một thanh l = 176cm * Diện tích cốt thép đặt vuông góc với tiết diện II - II Đồ Aïn Môn Học : Nền Móng
Trang 13
Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng :
Khoa xây dựng cầu đường
1800
400 II
I
II
I
Trang 14Giãng Viên Hướng Dẫn:
TS Hoàng Truyền Sinh Viên Thực Hiện :
Nguyễn Đình Nghiệp -Mô men tại mặt cắt II-II MII-II = (2,2 0,6) 1,8 29,722 0,576 17,12( ) 8 1 * 2 Tm mac tt − × = × = σ -Diện tích cốt thép tính theo công thức sau F 2 5 92 , 14 75 2000 85 , 0 9 , 0 10 12 , 17 9 0 m R h cm M o a a II II = × × × × = ≥ − Chọn 14 có f=1,539 cm2 Số thanh thép cần tính n= 9,695 539 , 1 92 , 14 = thanh Chọn số thanh n=10 thanh khoảng cách các thanh a= 17cm 10 170 = chọn a=17 cm chiều dài của một thanh l=216cm Phương án 2:Móng cọc đài thấp bê tông cốt thép Móng giữa I.Chọn kích thước cọc: - Tiết diện vuông (30x30) cm, F = 900 cm2 - Chiều dài một cọc : 8,5m Ta ngàm cọc vào đài dài 0,5m Cọc ma sát hạ bằng búa thường - Bêtông cọc , đài cọc mác 250 có Rn = 110 Kg/cm2 , Rk = 8,8 Kg/cm2 -Cốt thép trong cọc gồm 416 thép AII , có Fct = 8.04 cm2, Ra = 2800 Kg/cm2 -Số liệu tải trọng thiết kế : +tổ hợp tải trọng cỏ bản tính toán:Ntt= 82,5 T , Mtt = 3,50 Tm , Qtt=1,00 T +tổ hợp tải trọng bổ xung tính toán:Ntt= 85,65 T , Mtt = 6,50 Tm: Qtt=1,00 T -Thép đài cọc CI có Ra = 2000 Kg/cm2, -Lớp bê tông bảo vệ cọc có chiều dày a = a’ = 3cm -Dùng đai φ6 loại A1, dạng xoắn Rađ = 18000(T/m2) * Xác định chiều sâu đặt đàicọc : ∑H -Ta có : h ≥ 0,7 hmin (1) Với : b H tg h o × − = ∑ γ ϕ) 2 45 ( min (2) Trong đó : hm : độ sâu chôn đài ϕ : góc nội ma sát từ đáy dài trở lên Đồ Aïn Môn Học : Nền Móng
Trang 14
Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng :
Khoa xây dựng cầu đường
Trang 15Giãng Viên Hướng Dẫn:
TS Hoàng Truyền Sinh Viên Thực Hiện :
Nguyễn Đình Nghiệp γ : dung trọng của lớp đất đó ∑H : tổng tải trọng ngang tác dụng lên đài b : cạnh của đáy đài vuông góc với ∑H -Công thức (2) được rút ra từ điều kiện : 2 2 m b b h E H = = × ∑ λ γ ; Với ) 2 45 ( 0 2 ϕ λb =tg + Sơ bộ chọn b = 1,4 (m) Ta có :ϕ = 20o; γ = 1,95 (T/m3); ∑H = Qtt = 1,00 (T) ⇒ 0,424( ) 4 , 1 95 , 1 00 , 1 ) 2 20 45 ( min tg m h = × − = h ≥ 0,7.0,424 = 0,297m ⇒ chọn h = 1 (m) II.Xác định sức chịu tải của cọc: 1.Sức chịu tải của cọc theo vật liệu: Pvl = m.(Rb.Fb + Rct.Fct) Trong đó: Rb , Rct : cường độ chịu nén của bê tông và cốt thép Fb , Fct : diện tích tiết diện của bê tông và cốt thép m :Hệ số điều kiện làm việc phụ thuộc vào loại đài và số cọc trong móng: ) ( 29 , 103 ) 04 , 8 8 , 2 900 11 , 0 ( 85 , 0 T P vl = × + × = 2.Xác định sức chịu tải của đất nền: ) ( 1U l 2RF km P n i i i n = α ∑τ +α Trong đó: + km=0,7: cọc chịu nén +α1:Hệ số kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến ma sát giữa đất và cọc α=1 +α2:Hệ số kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc tới sức chịu tải của đất tại mủi cọc α2=1 +U:Chu vi cọc; U = 4×30 = 120 (cm )= 1,2 (m) +li : chiều dài mỗi lớp đất ma ìcọc đi qua li< 2m +τi : lực ma sát giới hạn đơn vị trung bình của mổi lớp đâït, phụ thuộc vào loại đất, tính chất của đất và chiều sâu trung bình của mỗi lớp đất l1=1m ⇒z1 =1,5m⇒ τ1=1,8T/m2 Đồ Aïn Môn Học : Nền Móng
Trang 15
Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng :
Khoa xây dựng cầu đường