giáo trình thiết kề trụ cầu

Ví dụ 1 : Thiết kế trụ cầu 1. Số liệu thiết kế Thiết kế trụ thân cột đỡ kết cấu nhịp dầm BTCT DƯL giản đơn L=33,35m. Tải trọng thiết kế HL 93, cầu 3 làn xe, chiều rộng toàn cầu W = 12,2m, Chiều rộng phần xe chạy 11m Vận tốc gió V=180 km/h. Vận tốc dòng chảy V= 1,5 m/s Móng trên đất sỏi sạn chặt. Trọng lợng riêng đất =1900 KG/m 3 , góc ma sát trong = 32 0 . Sông không thông thuyền. Cầu không tính với tải trọng động đất . Kích thớc trụ xem hình 1. 2. Tải trọng 2.1 Tĩnh tải ( DC ) a/ Do kết cấu nhịp Nhịp trái Nhịp phải Đơn vị Chiều dài nhịp toàn bộ L= 33.35 33.35 m Chiều dài nhịp tính toán L tt = 32.50 32.5 m Khoảng cách từ tim gối đến tim trụ 0.425 0.425 m Trọng lợng của 5 dầm I đúc sẵn 1509.5 1509.5 KN Ván khuôn để đúc bản 209.4 209.4 KN Bản mặt cầu 981.5 981.5 KN Dầm ngang đầu 87.9 87.9 KN Dầm ngang giữa 65.9 65.9 KN Lan can ( 0.4 KN/ m 1 bên) 13.3 13.3 KN Gờ chắn ( 8.22KN/m 1 bên ) 274.1 274.1 KN Tổng cộng 3141.7 3141.7 KN Tổng tải trọng thẳng đứng P tổng = 6283 KN Mômen dọc cầu M = 0 b/ Trọng lợng trụ Tấm kê gối 62.8 KN Khối chặn dầm 34.3 KN Mũ trụ 672.1 KN Phần thân cột Đờng kính cột 1.5 m Diện tích 2 cột, A 3.533 m 2 Chiều cao cột, h 8.000 m Khối lợng cột, A, h 28.260 m 3 Trọng lợng cột = 28.26x 2.5x9.81 = 693.1 KN Phần thân đặc Chiều rộng 2.000 m Chiều dài 7.500 m Diện tích thân, A 14.140 m Chiều cao thân trụ, h 5.258 m Khối lợng A, h 74.348 m 3 Trọng lợng thân = 1823.4 KN Móng Chiều rộng móng 5.000 m Chiều dài móng ( ngang cầu ) 9.000 m Chiều cao móng 2.000 m Khối lợng giảm do độ vát - 6.75m 3 Khối lợng móng 83.25 m 3 Trọng lợng móng 2042 KN Tổng trọng lợng trụ 5327 KN 2.2/ Trọng lợng đất trên trụ: = 1800 Kg/ m 3 Chiều cao khối đất trên móng 4.00 m Chiều dài 9.00 m Chiều rộng 5.00 m Diện tích thân trụ 2x14.14 m 2 Khối lợng đất 68.47 m 3 = 68.5m 3 Trọng lợng đất 68.5x 1.8x 9.81 = 1210 KN 2.3/ Tĩnh tải do lớp phủ mặt cầu Chiều dày lớp phủ 0.074 Trọng lợng lớp phủ Nhịp trái 306.3 KN Nhịp phải 306.3 K Cộng 612.6 KN = 613 KN 2.4/ Hoạt tải a/ Xe tải kết hợp với tải trọng làn LL 1 ( A.3.6.1.3.1 ) Với 1 làn, xếp mỗi nhịp 1 xe tải, khoảng cách tối thiểu giữa 2 xe là 15 m. kết hợp với tải trọng làn W = 9.3 KN/m ( hình 2 ) Hình 2 : Xe tải và tải trọng làn trên nhịp Phản lực gối trên một làn nhịp trái nhịp phải Do xe tải 126 KN 297 KN Do tải trọng làn 155.1 KN 155.1 KN Lấy 90% phản lực gối lớn nhất do xếp tải trên cả hai nhịp ( A3.6.1.3 ) Hệ số triết giảm làn xe: đối với 3 làn là 0.85 ( A.3.6.1.1.2 ) Phản lực gối nhịp trái P trái = 0.9x(126+155.1)x0.85x3 = 645.12 KN Phản lực gối nhịp phải p phải = 0.9x(297+155.1)x0.85x3 = 1037.57 KN Tổng lực thẳng đứng do hoạt tải P = 645.12+1037.57 = 1683 KN Mômen theo phơng dọc cầu về phía nhịp phải M d = ( 1037.57x0.425) - (645.12x0.425)= 168 KNm Chiều rộng phần xe chạy B=11m, chiều rộng thiết kế một làn xe 3.6 m. Theo phơng ngang cầu, các xe có thể xếp lệch tâm nh sau ( hình 3 Hình 3 Độ lệch tâm e theo phơng ngang cầu e = 0.1 m Mômen theo phơng ngang M n = 168.3 KN.m b/ Xe đặc biệt kết họp với tải trong làn LL 2 ( Hình 4) Hình4 : Xe đặc biệt và tải trọng làn trên nhịp Phản lực gối bên phải do một làn xe P= (1+0.96)x110 = 215.6 KN Phản lực gối do tải trọng làn ( 1 làn ) Bên trái 155 KN Bên phải 155 KN Phản lực gối do xe đặc biệt, kết hợp với tải trọng làn ( 3 làn xe, hệ số triết giảm 0.85 ) Bên trái 155x3x0.85 = 395.25 KN Bên phải (155x3x0.85) + (215.6x3x0.85)= 945 KN Phản lực thẳng đứng do hoạt tải P= 395.25+945 = 1340 KN Mô men theo phơng dọc cầu M d = 549.78 x 0.425 = 234 KNm Độ lệch tâm e theo ngang cầu 0.1 m Mô men theo phơng ngang cầu M n = 1340 x 0.1 = 134 KN.m 2.5/ Lực hãm ( BR ) Cầu đợc thiết kế với 3 làn xe, lực hm tính cho 2 làn chạy cùng một chiều. Lực hm tính bằng 25% trọng lợng xe thiết kế, có tính hệ số làn xe bằng 1. Gối cố định chịu 100% lực hm BR = 0.25x2x(145x2+35) = 162.5 KN Tác dụng tại cao độ gối cầu ( khi tính trụ ) e = 17.17 m 2.6/ Tải trọng gió trên kết cấu ( W.S) Điều 3.8 2.6.1/ Tải trọng gió theo phơng ngang cầu ( hình5) h 1 = 2.8 m h 2 = 0.5 m h 3 = 1.4 m h 4 = 8.0 m h 5 = 5.26 m h 6 = 2.0 m h = 19.97 m ( tính đến đáy móng ) Chiều cao trụ dới mặt đất h đ = 4 m Chiều cao từ đáy móng đến mực nớc thiết kế ( MNTK) là 6m Hình 5 2.6.1.1/ Tải trọng gió tác dụng lên kết cấu nhịp WS 1 Vận tốc gió 180 Km/h tại cao độ cách mặt đất 10m V 10 = 180 Km/h V b = 160 Km/h ( điều 3.8) Z= 19.97 6 = 13.97 m = 13970 mm V 0 = 13.2 Km/h ( tra bảng A.3.8.1.1 với địa hình trống trải ) Z 0 = 70 mm ( tra bảng A.3.8.1.1 ) Nếu Z > 10000 mm V dz = 0 10 0 ln5.2 Z Z V V xV b = hKmx /6.197 70 13970 ln 160 180 2.135.2 = áp lực gió tác dụng lên kết cấu nhịp ( A.3.8.1.2) 2 = b dz bd V V PP P b : áp lực gió cơ bản, đối với dầm, tra bảng A.3.8.1.2.2-1 P b = 0.0024 MPa = 2.4 KPa P d = 2 2 /69.369.3 160 6.197 4.2 mKNKPax == Lực gió tác dụng lên dầm ( cao 2.8m, dài 33.25m ) WS 1 = 3.69x2.8x 33.25 = 343.5 KN Lực đặt cách đáy móng hs 1 hs 1 = 19.97-1.4 = 18.57 18.6 m 2.6.1.2/ Lực gió WS tác dụng lên trụ a/ Lực gió tác dụng lên mu trụ WS 2 Khoảng cách từ mũ trụ đến mực nớc z Z=13.97- ( 2.8+0.51) = 10.66 m = 10660 mm V 0 = 13.2 Km/h Z 0 = 70 mm hKmxx Z Z V V xVV b dz /6.187 70 10660 ln 160 180 2.135.2ln5.2 0 10 0 = = = áp lực gió tác dụng lên trụ 2 = b dz bd V V PP Trong đó: P b = 0.0019 MPa = 1.9 KPa ( bảng A. 3.8.1.2.2-1) KPaP d 6.2 160 6.187 9.1 2 = = Lực gió trên mũ trụ ( cao 1.4m, rộng 2m ) WS 2 = 2.6x1.4x2 = 7.3 KN Lực đặt cách đáy móng hs 2 hs 2 = 19.97-( 2.8+0.51+0.7) = 15.96 m b/ Lực gió tác dụng lên cột trụ Z= 13.67-(2.8+0.51+1.4) = 9.26m = 9260 mm Khi Z< 10000 mm lấy V dz =180 Km/h áp lực gió lên trụ P b = 1.9 KPa ( tra bảng A.3.8.1.2.2-1) KPa V V PP b dz bd 43.2 160 180 9.1 2 2 = = = Lực gió trên cột ( cao 8m, rộng 1.5m ) WS 3 = 2.43x8x1.5 = 29 KN tác dụng tại trọng tâm cột, cách đáy móng hs 3 hs 3 = 19.97-(2.8+0.51+1.4+4) = 11.26 m c/ Lực gió tác dụng lên phần thân trụ ( trên MNTK) Z = 1.26 m P d = 2.43 KPa ( xem (b)) Lực gió trên thân trụ ( cao 1.26m, rộng 2m ) WS 4 = 2.43x1.26x2 = 6 KN tác dụng cách đáy móng hs 4 hs 4 = m63.66 2 26.1 =+ 2.7/ Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ WL Tải trọng gió theo phơng ngang cầu có cờng độ 1.46 N/mm = 1.46 KN/m, chiều dài nhịp 33.35m Lực gió WL = 1.46x 33.35 = 48.6 49 KN Điểm tác dụng cách mặt cầu 1.8m, cách đáy móng 19.03 + 1.8 = 20.83 m 2.8/ Lực gió thẳng đứng V xWxLxV 4 106.9 = = KNxxxX 39135.332.1210106.9 34 = Trong đó : 9.6x10 -4 x10 3 KPa ( điều A.3.8.2 ) W = 12.2 m ( chiều rộng cầu ) L = 33.35 m ( chiều dài nhịp ) Độ lệch tâm e = M W 05.3 4 = ( Xem hình 6) Hình 6 Bảng 1 : Lực gió theo phơng ngang cầu Bảng 1 Tải trọng Ngang ( KN ) Tay đòn ( m) Mô men (KNm) 1. Gió trên kết cấu WS - Trên nhịp WS 1 - Mũ trụ WS 2 - Cột trụ WS 3 v - Thân trụ WS 4 Cộng 343.5 7.3 29 6 380 18.6 15.96 11.26 6.63 6389 116.5 326.3 40 6872 2. Gió trên xe WL 49 20.8 1019 2.9/ Lực do nớc WA ( điều 3.7) a./ Lực đẩy nổi Chiều cao cột nớc tính đến đỉnh móng h = 4m Diện tích thân trụ 14.14 m 2 Khối lợng thân trụ 14.14x4 = 56.56 m 3 Khối lợng móng 83.25 m 3 Tổng khối lợng 83.25 + 56.56 =139.81 m 3 Lực đẩy nổi : WA 1 = 139.81 x 9.81 = -1372 KN b./ Lực do dòng chảy v = 1.5 m/s áp lực dòng chảy tác dụng theo phơng dọc trụ '1014.5 2 0 4 vxCxP = = MPaxxxx 424 1085.17.01014.5 = Diện tích phần trụ chịu áp lực dòng chảy A = 2x2 = 4 m 2 Lực do dòng chảy KNNxxxxWS 2.31032104108 264 2 === tác dụng cách đáy móng 6m. 2.10/ Lực ngang do nhiệt độ thay đổi UT( theo phơng dọc cầu) Biến thiên nhiệt độ T = 20 0 C Hệ số co gin bê tông = 1.08x10 -5 / 0 C Lực ngang tính theo ( A.14.6.3.1) r u h U GAH = Trong đó : G : Mô đuyn đàn hồi chịu cắt của cao su G=1000 KPa A: Diện tích gối ; A = 0.12 m 2 h r : Chiều cao gối = 0.078 m U: Chuyển vị ngang do nhiệt độ 35 102.735.33201008.1 === xxxxTLU m Số gối cầu phía nhịp phải ( gối cố định ) 5 cái Thay vào ta có: KNx x xxx H u 555 10 8 . 7 102.712.01000 2 3 == , tác dụng cách đáy móng 17.17m Bảng 2 : Tải trọng đối với trọng tâm mặt cắt đáy móng Bảng 2 Thẳng đứng Nằm ngang Dọc cầu Ngang cầu Số TT Tải trọng Ký Hiệu F v (KN) Tay đòn ( m ) H x KN X m M y KNm H y KN Y m M x KNm 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Tĩnh tải trụ Tĩnh tải kết cấu nhịp Lớp phủ Đất trên móng Xe tải + làn trên nhịp Lực hm Lực do nớc Gió trên kết cấu Gió trên xe Gió thẳng đứng Lực do nhiệt độ DC DC DW EV LL BR WA WS WL WV UT 5327 6283 613 1210 1683 1372 -391 0 0 0 0 0 3.05 163 55 17.17 17.17 168 2790 944 3.2 380 49 6 19 6872 1019 +1192 3./ Các tổ hợp tải trọng và hệ số tải trọng tính tại mặt cắt đáy móng Các tổ hợp tải trọng và hệ số tải trọng đợclấy theo điều 3.4.1 và bảng A.3.4.1-1: Móng chôn trong đất nên hoạt tải không tính hệ số xung kích Lực do nhiệt độ để tính ứng suất đáy móng có hệ số tải trọng UT = 0.5 ( A.3.4.1 ) Lực do nớc có 2 hệ số tải trọng : Về mùa nớc lấy WA = 1 Mùa cạn do trụ không có nớc lấy WA = 0 Bảng 3 : Các trạng thái giới hạn cờng độ và hệ số tải trọng Bảng 3 Dọc cầu Ngang cầu Hệ số tải trọng V (KN) H x ( KN) M y (KNm) H y ( KN) M x ( KNm) S T T Tổ hợp tải trọng Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min I 1 2 3 4 5 6 7 8 TTGH cờng độ I Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Đất trên móng(EV) Hoạt tải nhịp LL Lực hm BR Lực do nớcWA Lực do nhiệt độ(UT) 1.25 1.25 1.5 1.35 1.75 1.75 0 0.5 0.9 0.9 0.65 0 1.75 1.75 1 0.5 6659 7854 920 1634 2945 0 4794 5655 398 0 2945 -1372 284 27 284 27 294 4883 472 294 4883 472 3.2 19 Cộng 20012 12402 311 311 5649 5649 0 3.2 0 19 II 1 2 3 4 5 6 7 8 TTGH CĐ III Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Đất trên móng(EV) Lực do nớc WA Lực do nhiệt độ(UT) Gió trên KC WS Gió từ dới V 1.25 1.25 1.5 1.35 0 0.5 1.4 1.4 0.9 0.9 0.65 0 1 0.5 1.4 1.4 6659 7854 920 1634 0 -547 4794 5655 398 0 -1372 -547 27 27 472 472 532 3.2 532 9621 -1669 19 9621 - 1669 Cộng 16520 8928 27 27 472 472 532 535 7971 7990 III 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 TTGH CĐ V Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Đất trên móng(EV) Lực do nớc WA Hoạt tải LL Lực hm BR Gió trên KC WS Gió trên xe WL Lực do nhiệt độ(UT) 1.25 1.25 1.5 1.35 0 1.35 1.35 0.4 1 0.5 0.9 0.9 0.65 0 1 1.35 1.35 0.4 1 0.5 6659 7854 920 1634 0 2272 4794 5655 398 0 -1372 2272 219 27 219 27 227 3767 472 227 3767 472 152 49 3.2 152 49 2749 1669 19 2749 1669 Cộng 19339 11747 246 246 4466 4466 201 204 11290 11309 Bảng 4: Tổ họp tải trọng tại mặt cách đáy móng tại TTGH sử dụng Bảng 4 Dọc cầu Ngang cầu Số TT Tổ họp tải trọng Hệ số Tải trọng V ( KN) H x ( KN) M y ( KNm) H y ( KN ) M x ( KNm) I 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 TTGH sử dụng I Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Đất trên móng EV Hoạt tải trên nhịp LL Lực hm BR Lực do nớc WA Gió trên kết cấu WS Gió trên xe WL Do nhiệt độ UT 1 1 1 1 1 1 0 0.3 1 1 5327 6283 613 1210 1683 163 55 168 2790 944 144 49 2062 1019 Cộng 15116 218 3902 163 3081 II 1 2 3 4 5 6 7 8 TTGH sử dụng II Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Đất trên móng EV Hoạt tải trên nhịp LL Lực hm BR Lực do nớc WA Do nhiệt độ UT 1 1 1 1 1.3 1.3 0 1 5327 6283 613 1210 2188 212 55 218 3627 944 Cộng 15621 267 4789 Bảng 5 : kết quả tổ hợp tải trọng tại mặt cắt đáy móng tại TTGH cờng độ Bảng 5 Dọc cầu Ngang cầu Tổ hợp tải trọng V ( KN ) H x ( KN ) M y ( KNm ) H y ( KN) M x ( KNm) TTGH cờng độ I A I B 20012 12420 311 311 5649 5649 0 3.2 0 19 TTGH cờng độ III A III B 16520 8928 27 27 472 472 532 535 11290 11309 TTGH cờng độ V A V B 19339 11747 246 246 4466 4466 201 204 3768 3787 Bảng 6: Kết quả tổ hợp tải trọng tại mặt cắt đáy móng tại TTGH sử dụng Bảng 6 Dọc cầu Ngang cầu Tổ hợp tải trọng V ( KN ) H x ( KN ) M y ( KNm ) H y ( KN) M x ( KNm) TTGH sử dụng I TTGH sử dụng II 15116 15621 218 267 3902 4789 163 0 3081 0 4./ Tính duyệt theo TTGH cờng độ Nội dung tính toán móng nông theo TTGH cờng độ bao gồm: 1. Kiểm tra cờng đọ đáy móng R q Trong đó : : ứng suất đáy móng q R : khả năng chịu tải của đất nền 2. Kiểm tra trợt R QH Trong đó : H: Tổng các lực ngang Q R : Sức kháng trợt 3. Kiểm tra độ lệch tâm đáy móng ( móng trên nền đất ) ' max 4 1 Be ( hoặc 1/4L ) 4. Tính kết cấu móng - Tính theo mômen - Tính theo lực cắt 4.1/ Kiểm tra cờng độ đáy móng a./ Tính ứng suất đáy móng Đối với tải trọng đặt lệch tâm, điều 10.6.3.1.5, đề nghị dùng diện tích có hiệu ''' xLBA = . Tải trọng coi nh đặt đúng tâm diện tích A , ứng suất đáy móng trên diện tích A coi nh phân bố đều ( Hình 7) L B eLL eBB 2 2 ' ' = = e B : độ lệch tâm song songvới cạnh B, V M e y B = [...]... kim đồng hồ khi nhìn từ đầu trục LOAD LOC (LOAD LOCATION): Vị trí mặt cắt tính nội lực so với nút đầu của thanh P: Lực dọc trục (trục 1 -1) (thuộc hệ toạ độ riêng của thanh) V2: Lực cắt theo trục 2 -2 (thuộc hệ toạ độ riêng của thanh) V3: Lực cắt theo trục 3 - 3 (thuộc hệ toạ độ riêng của thanh) T: Mômen xoắn (quanh trục 1 - 1) M2: Mômen quanh trục 2 - 2 M3: Mômen quanh trục 3 - 3 FRAME LOAD LOC P... 11 Ngang cầu Hy ( KN) Mx ( KNm) 0 0 3.2 13 532 10209 535.2 10222 201 3363 204 3376 Bảng 12: Kết quả tổ hợp tải trọng tại mặt cắt thân trụ tại TTGH sử dụng V ( KN ) 12184 12785 Tổ hợp tải trọng TTGH sử dụng I TTGH sử dụng II Dọc cầu Hx ( KN ) My ( KNm ) 218 3531 267 4440 Bảng 12 Ngang cầu Hy ( KN) Mx ( KNm) 193 2753 0 0 6.1/ Tính duyệt mặt cắt thân trụ Diện tích mặt cắt thân trụ Ag = 14.14 m2 Trụ 2 đầu... (VT) - dọc cầu TTGH sử dụng II Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Dầm 1, 5 (tĩnh tải KCN, lớp phủ, hoạt tải - DC, DW, LL + IM) Dầm 2, 3, 4 (tĩnh tải KCN, lớp phủ, hoạt tải - DC, DW, LL + IM) Lực h m (BR) & lực ngang do nhiệt độ thay đổi (VT) - dọc cầu KN/m KN 1.00 217.50 KN/m KN KN KN 2,056.81 2,176.41 266.25 Tải trọng dọc cầu không xét khi tính toán khung theo phơng ngang cầu 7.5/ Kết... thân (DC) v lớp phủ (DW): Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Tĩnh tải KCN cho từng dầm Tĩnh tải lớp phủ (DW) cho từng dầm Hoạt tải nhịp (LL + IM) Dầm 1, 5 Dầm 2, 3 4 Lực h m (BR) - dọc cầu Lực ngang do nhiệt độ thay đổi (VT) - dọc cầu II 1 1-1 1-2 2 3 TTGH cờng độ III Tĩnh tải bản thân (DC) v lớp phủ (DW): Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình KN/m Tĩnh tải KCN cho từng dầm KN... 6 TảI trọng gió thẳng đứng (WV) 7 Lực h m (BR) - dọc cầu KN/m KN/m KN 1.33 -44.82 284.38 1.33 -44.82 284.38 Tải trọng dọc cầu không xết khi tính toán khung theo phơng ngang cầu Bảng 17 : kết quả tổ hợp tải trọng tác dụng lên khung tại TTGH cờng độ Bảng 17 STT I 1 2 3 Hạng mục Đơn vị Giá trị TTGH sử dụng I Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Dầm 1, 5 (tĩnh tải KCN, lớp phủ, hoạt tải - DC,... (WS3) TảI trọng gió lên xe (WL) Lực ngang do nhiệt độ thay đổi (VT) - dọc cầu TTGH sử dụng II Tĩnh tải bản thân (DC): Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Tĩnh tải KCN cho từng dầm Tĩnh tải lớp phủ (DW) cho từng dầm Hoạt tải nhịp (LL + IM) Dầm 1, 5 Dầm 2, 3, 4 Lực h m (BR) - dọc cầu Lực ngang do nhiệt độ thay đổi (VT) - dọc cầu 1 1 1.00 48.7 55.00 1 KN/m KN KN KN KN KN KN KN 1 1.3 1.3 1 1,256.60... độ Bảng 16 Hạng mục TTGH cờng độ I Tĩnh tải của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Dầm 1, 5 (tĩnh tải KCN, lớp phủ, hoạt tải - DC, DW, LL + IM) Dầm 2, 3, 4 (tĩnh tải KCN, lớp phủ, hoạt tải - DC, DW, LL + IM) Lực h m (BR) & lực do nhiệt độ thay đổi (VT) - dọc cầu TTGH cờng độ III Tĩnh tải của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Dầm 1, 5 (tĩnh tải KCN, lớp phủ - DC, DW) Dầm 2, 3, 4 (tĩnh... (VT) - dọc cầu KN/m KN/m KN 4.67 -44.82 27.50 4.67 -44.82 27.50 1,570.75 183.75 1,130.94 79.63 III 1 1-1 1-2 1-3 TTGH cờng độ V Tĩnh tải bản thân (DC) v lớp phủ (DW): Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình KN/m Tĩnh tải KCN cho từng dầm KN Tĩnh tải lớp phủ (DW) cho từng dầm KN 1.4 0.5 1.4 0.5 1.25 0.9 1.5 0.65 2 2-1 2-2 3 4 Hoạt tải nhịp (LL + IM) Dầm 1, 5 Dầm 2, 3 4 Lực h m (BR) - dọc cầu Tải... Bảng 15 STT I 1 1-1 1-2 2 3 3-1 3-2 4 5 Hạng mục TTGH sử dụng I Tĩnh tải bản thân (DC) : Của các bộ phận trụ: Khai báo trong chơng trình Tĩnh tải KCN cho từng dầm Tĩnh tải lớp phủ (DW) cho từng dầm Hoạt tải nhịp (LL + IM) Dầm 1, 5 Dầm 2, 3, 4 Lực h m (BR) - dọc cầu Tải trọng gió theo phơng ngang cầu (WS) Đơn vị Hệ số Giá trị 1 KN/m KN KN KN KN KN KN 1 1 1 0.3 1,256.60 122.50 785.51 521.32 613.31 162.50... Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Hoạt tải nhịp LL 0.9 0.9 0.65 1.75 2957 5655 398 3505 392 392 Ngang cầu Hy( KN) Mx( KNm) Max Min Max Min 5 6 7 Lực h m BR 1.75 Lực do nớcWA 0 Lực do nhiệt độ(UT) 0.5 1.75 1 0.5 Cộng II 1 2 3 4 5 6 7 TTGH CĐ III Tĩnh tải trụ DC Tĩnh tải nhịp DC Lớp phủ DW Lực do nớc WA Lực do nhiệt độ(UT) Gió trên KC WS Gió từ dới V Cộng III TTGH CĐ V 1 Tĩnh tải trụ DC 2 Tĩnh . Ví dụ 1 : Thiết kế trụ cầu 1. Số liệu thiết kế Thiết kế trụ thân cột đỡ kết cấu nhịp dầm BTCT DƯL giản đơn L=33,35m. Tải trọng thiết kế HL 93, cầu 3 làn xe, chiều rộng toàn cầu W = 12,2m,. theo phơng dọc cầu M d = 549.78 x 0.425 = 234 KNm Độ lệch tâm e theo ngang cầu 0.1 m Mô men theo phơng ngang cầu M n = 1340 x 0.1 = 134 KN.m 2.5/ Lực hãm ( BR ) Cầu đợc thiết kế với. Tính duyệt mặt cắt thân trụ Diện tích mặt cắt thân trụ A g = 14.14 m 2 Trụ 2 đầu tròn, chuyển thành tiết diện chữ nhật tơng đơng có chiều dài b = m07.7 2 14.14 = Coi trụ là thanh 1 đầu ngàm,