DO AN THIET KE MON HOC
KET CAU BE TONG COT THEP
Lớp : CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG CƠNG CHÍNH K_47
1 NHIEM VU THIET KE
Thiết kế một dầm chủ mặt cắt chữ T, cầu nhịp giản đơn trên đường ô tô, bằng BTCT
thường thi công bằng phương pháp đúc riêng từng dam tai công trường H
Il
Cen
aweayennr
CAC SO LIEU CHO TRƯỚC
Chiéu dai nhip dam L ¬ m
Hoạt tải ô tô thiết kế HL-93
Hệ số cấp đường k =1
Bé rong ché tạo cánh bự = 24 m
Khoảng cách giữa các đầm chủ S = 2,77 m Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu và các tiện ích Wpw = 6 kN/m Hệ số phân bố ngang tính cho mômen mgm = 0,55 Hé sé phan bố ngang tính cho lực cắt mgy = 0,59
Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng mgp = 0,57
Độ võng cho phép của hoạt tải Ao = 0,01625
Bé tong có f.’ = 32 Mpa
Cốt thép(chịu lực và cau tạo)theo ASTM A615Mcó_ f = 420 Mpa
Tiêu chuẩn thiết kế 22TCN 272-05
NOI DUNG TINH TOAN THIET KE A Phan thuyét minh
ri
Ơ
Phi
i
B P
Sơ bộ tính tốn , chọn kích thước mặt cắ ngang dầm
Tinh và vẽ biểu đồ bao nội lực bằng phương pháp đường ảnh hưởng
Tinh tốn bồ trí cốt thép dọc chị lực tại mặt cắt giữa dầm
Xác định vị trí cắt cốt thép,vẽ biểu đồ bao vật liệu Tính tốn bồ trí thép đai
Tính tốn kiểm sốt nứt
Tính toán kiểm soát độ võng dầm do hoạt tải
han ban vé
„ Mặt cắt chính dam,cac mat cat ngang đặc trưng
Biểu đồ bao vật liệu
Tách chỉ tiết các thanh cốt thép,bảng thống kê khối lượng vật liệu dầm các ghi chú
Trang 2
BAI LAM
I SƠ BỘ TÍNH TỐN , XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MẠT CẮT DAM Mặt cắt ngang dầm chữ T bắng BTCT thường , nhịp cầu giản đơn trên đường ơ tơ thường có các kích thước tổng quát sau:
bị bị
I1 Chiều cao dầm h
Chiều cao dầm chủ có ảnh hưởng rất lớn đến giá thành cơng trình đo đó phải cân nhắc kĩ
khi lựa chọn giá trị này Ở đây „chiều cao dầm được chọn không thay đổi trên suốt chiếu dài của
nhịp Đối với cầu đường ô tô, nhịp giản đơn , ta có thể chọn sơ bộ theo kinh nghiệm như sau:
1 1 1 1
h =(—+ — )L= (+ -).13 t2 3? t2 8)
Ta chon h= 1300 mm
I2 Bề rộng sườn dam
Tại mặt cắt gối trên của dầm , chiều rộng của sườn dầm được định ra theo tính tốn ứng
suất kéo chủ , tuy nhiên ở đây ta chọn chiều rộng sườn không đồi trên suốt chiều đài của dầm chiều rộng b„ này được chọn chủ yếu theo công nghệ thi công sao cho dễ đồ bê tông với chất lượng tốt
Theo yêu cầu đó , ta chọn chiều rộng sườn b„ =200 mm L3 Chiều dày bản cánh h;
Chiều dày bản cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục bộ của vị trí xe và sự tham gia chịu lực tổng thể với các bộ phận khác
Tiêu chuẩn quy định h; > 175 mm Theo kinh nghiệm chọn h;= 180 mm
1.4 Chiều rộng bán cánh b;
Chiều rộng bản cánh là phần bản cánh được giả thiết chia đều cho các dầm chủ.Do đó
theo điều kiện đề bài cho ta có br= S =2700 mm
L5 Kích thước bầu dầm b; ,h;
Trang 3
Kích thước bau dầm phải căn chú vào việc bồ trí thép chủ trên mặt cắt quyết định(số lượt
thanh,khoản chác các thanh ).Tuy vậy ở đây ta chưa biết lượt cốt thép dọc chủ là bao nhiêu ,nên ta
phải chọn theo kinh nghiệm
Theo kinh nghiệm ta chọn bị = 330 mm, hị = 190 mm;
1.6 Kích thước các vát b,¡, h,¡, bạ; , hy;
Theo kinh nghiệm ta chọn
bụi = hụi= 65 mm; by = hy= 100 mm;
Vay ta chon mat cat ngang dam da chon nhu sau
2400 80, 100 100 1300 65 190, 330 1 1.7 Tinh trọng lượng bản thân dam Diện tích mặt cắt ngang dầm:
A = 180.2700 + 100.100 + 200.(1300-180-200) +65.65+ 330.190
= 694925 (mm’)
Trọng lượng bản thân 1m dai dam
Woc= A ƠÂ= 0,694925.24,5 = 15,55 kN/m Trong đó :
7 =24,5kN/mỶ = trọng lượng riêng của BTCT 1.8 Mat cắt ngang tính tốn
_ Xác định bề rộng cánh hữu hiệu b„
Trang 4
b)_ Quy đối mặt cắt tính tốn
Để đơn giản cho tính toán thiết kế,ta quy đổi tiết diện dầm về tiết diện có kích thước đơn giản
hơn theo nguyên tắc sau : Giữ nguyên chiều cao h ,chiều rong b, , b; , va chiéu day by Do do ta có chiều day bau dam va chiều dày bản cánh quy đồi như sau :
bịh — lọg,_ 65.65 h,=b,+ ———— =222,5(mm) b, -5,, 330-200 h,=h, bh, — 180 + 100.100 = 184 (mm) bb, 2700 — 200
Vay mat cat dam sau khi quy đôi sẽ là :
2700 184 1300 222,5 r1 m¬
II TINH VA VE BIEU DO BAO NOI LUC IL1 Céng thire tong quat
Mômen và lực cắt tại tiệt diện bât kì được tính theo công thức sau :
e Đối với TTGHCĐ:
M; = 77 {(1,25.Woct 1,50.wpw)+ mgw[1,75.LL¿+ 1,75 m LLyj.(1+ IM)]} Avi V, = 7 {(1,25.Woct 1,50.Wpw)-Ayi + mgy[1,75.LL_+ 1,75 m LL,.(1+ IM)]} Aisi e_ Đối với TTGHSD:
Trang 5
Vị = 1,0 {( 1,0.wpe+ 1,0.Wow)-Av + mgy.[ 1,0.LÙi+ 1,0.m LLyi (1+ IM)] Aisi } Trong đó :
-LLL = Tải trọng làn rải đều (9.3KN/m)
-LLáu„ = Hoạt tải tương ứng với đ.a.h M¡ -LLy¡i = Hoạt tải tương ứng với đ.a.h Vị
-mgy = 0.55: Hệ số phân bố ngang tính cho mơ men(đã tính cả hệ số làn xe m) -mgg = 0.59: Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt (đã tính cả hệ số làn xe m)
- Woc = Tải trọng rải đều do bản thân dầm và bản BTCT mặt cầu
-(I+IM) = hệ số xung kích
- Wow = 6: Tai trong rải đều do lớp phủ mặt câu và các tiện ích trên cầu - Avi =_ Diện tích đ.a.hM¡
-Ay = Téng đại số diện tích đ.a.h Vị
- A,w= Diện tích đ.a.h Vị (phần diện tích lớn)
-k = 1 : hệ số cấp đường ( hệ số triết giảm của HL-93) - 7= Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định bằng công thức
1 =?1¿ %1]; x?J, > 0.95
Với đường quốc lộ và trạng thái giới hạn cường độ I: z„ =0.95;7„ = 1.05:7, = 0.95 H2 Tính mô men M
Chia dầm thành 10 đoạn bằng nhau mõi đoạn sẽ có chiều dài là 1,3 m
Đánh sô thứ tự các mặt căt và vẽ Ð.a.h M; tại các mặt căt điêm chia như sau:
Trang 613000 Đ.A.H.M: 1,17 Đ.A.H.M: 2,08 Đ.A.H.M: 2,73 Đ.A.H.M¿ 3,12 Đ.A.H.M¿ 3,25
Bang giá trị mômen
X a Av LLuittet Lowi" tt M* 1.3 0.10 7.605 37,60 32,07 625,582 423,484 2.6 0.20 13.52 36,14 31,86 1089,584 739,290 3.9 0.30 17.745 34,66 31,55 1400,062 952,623 5.2 0.40 20.28 33,17 31,14 1565,534 1067,526 6.5 0.50 21.125 31,68 30,72 1594,788 1090,367
Biểu đồ bao mômen ở TTGHCĐI
1400,062 1565.534 1594/788 1565.534 1400062 1089,584 625,582
625,582 1089,584
Trang 7
co
Biểu dé bao M (kN.m)
IL3 Tính lực cắt V
D.a.h V tại các mặt cắt điểm chia như sau:
Trang 8Ta lập bảng tính Vị như sau: Mặt
cắt Xj L¡ Ai Avi LLuij LLujnaem vit vi"
0 0 13 6,5 6,5 39,06 32,28 570,657 | 383,589 1 1,3 | 11,7 5,2 5,265 42,07 35,73 479,662 | 320,788 2 | 2.6 | 104 3,9 4,16 45,43 39,94 389,708 | 258,613 3 3,9 | 9,1 2,6 3,185 49,11 45,42 300,862 | 197,104 4 | 52 | 78 1,3 2,34 53,9 52,2 216,002 | 137,994 5 | 65 | 65 0 1,625 59,72 61,74 137,834 82,908
Biểu đồ lực TTGHCDI nhu sau:
137,834
137,834
II TÍNH VÀ BĨ TRÍ CĨT THÉP DỌC CHỦ TẠI MẶT CẮT GIỮA DÀM
Đây chính là bài tốn tính tốn A; và bố trí của tiết diện chữ T đặt cốt thép đơn, biết :
h= 1300 mm, b= 2700 mm, b„=200 mm , hr=180 mm, f=420MPa ,f.=32MPa , Mu= Mamax =
1476.335 kN.m
Giả sử chiều cao có hiệu d, : chiều cao có hiệu phụ thuộc vào lượng cốt thép dọc chủ và cách
bố trí của chúng „ ta lấy sơ bộ như sau:
d;=(0,8 +0,9)h = (0,8+0,9).1300 = (1040+ 1170) mm
— ta chon d=1170mm
Giá sử trục trung hòa đi qua cánh , tính như tiết diện hình chữ nhật có kích thước b.h=2700.1300 mm”
Trang 9
e Chiéu cao khéi tg suat hình chữ nhật :a=20,8I mm
© Chiéu cao ving bé tong chiu nén :
C = 25,33 <h- nên TTH đi qua bản cánh là đúng
e _ Diện tích cốt thép cần thiết A, là : 0,85.ab,.f,
As =
f,
Ag = 3638,78 mm2
e Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu :
p = A -.)6387Ẻ b,.d, 200.1170 — 0 01568
Tỷ lệ hàm lượng cốt thép :
Ø„„= 0.03 /°.100% = 0,03 22 = 0.00228 ƒ 420
> P> Prin (thỏa mãn)
Sơ đồ chọn một số phương án cốt thép như bảng sau
Phương án| Số hiệu Đường kính [Diện tíchl thanh | Số thanh As
(mm?) (mm?) (mm?)
1 16 15,9 199 20 3980
2 19 19,1 284 14 3976
22 22,2 387 10 3870
Trang 10
92,2 65 8 Tài 60 _ 330 J
- KIEM TRA LAI TIET DIEN DA CHON :
A; = 3870 mm”
e _ Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép
dy = 106(mm)
d, : Khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo : dy = h — dye = 1300 — 106 =1194 mm
e a=22,13mm
© Chiéu cao ving bê tông chịu nén :
c =26,99 = vậy TTH đi qua cánh
e Kiểm tra lượng cốt thép đã sử dụng :
- Kiểm tra lượng cốt thép tối đa :
© _ 26,99
d, 1194 =0,0226 < 0,42 = Vậy cốt thép tối đa thoả mãn
Trang 11
- Kiểm tra lugng cot thép t6ithiéu: =p = 4, -_ 3579 _ 0 0162 bd, 200.1194
Tỷ lệ hàm lượng cốt thép: Ø„„= 003<Ex 100% = 0,03 xa =0.00228 > P> Pn, (thỏa mãn)
- Kiểm tra cốt thép chảy dẻo :
1194 d &, = 0.003(“ —1) = 0.003 5 Cc ) (56.99 ) -1)=0.13 = Fee © <9 0021 E, 2.10° >e,>eé, (thỏa mãn) e Mômen kháng tính tốn : M, =0.M, =0,9.0,85./7.b.a.(d— 2) = 0,9.0,85.32.2700.(1194-22,13/2) 22,13 =1730284324 (N.mm) = 1730,3(KNm) Như vậy M, >My
= Vậy A, chọn và bố trí như hình trên là đạt yêu cầu
IV XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ CĨT THÉP DỌC CHỦ,VẼ BIÊU ĐÒ BAO VẬT LIEU
IV.1 Lí do cắt và nguyên tắc cắt cốt thép
Để tiết kiệm thép , số lượng cốt thép chọn khi tính với mặt cắt có mơmen lớn nhất sẽ được
lần lượt cắt bớt cho phù hợp với hình bao mơmen Công việc này đựoc tiến hành trên cơ sở các
nguyên tắc sau :
e _ Các cốt thép được cắt bớt cũng như các cốt thép còn lại trên mặt cắt phải đối xứng
qua mặt phẳng uốn của dầm
e_ Đối với dầm giản đơn ít nhất phải có 1/3 sé thanh trong số thanh cốt thép cần thiết ở mặt cắt giữa nhịp được kéo về neo ỏ gối dầm
e _ Số lượng các thanh cốt thép cắt đi cho mỗi lần nên chọn là it nhất ( thường là 1 đến 2 thanh )
e_ Không được cắt, uốn các thanh cốt thép tại góc của cốt đai
e Khi cắt không nên cắt lần lượt từ trên xuống dưới
IV.2 Lập các phương án cắt cốt thép
Từ sơ đồ bố trí cốt thép dọc chủ tại mặt cắt giữa dầm ta lập được bảng các phương án cắt cốt thép như sau :
Trang 12
So lan} S6thanh| A, con lai a Vi tri d, M,
cắt | còn lại | (mm?) (mm) TTH (mm) (KN.m)
(thanh)
0 10 3870 22/13 | Quacánh 1194 1730,3
I 8 3096 17,71 Qua cánh | 1197,5 1391,4
2 6 2322 13,28 Qua cánh | 1203,33 1050,4
IV.3 Xác định vị trí cắt cốt thép dọc chú, vẽ biểu đồ bao vật liệu
a Hiệu chính biểu đồ bao mơ men
Diện tích mặt cắt ngang của dầm :
A = 2700x184+200.(1300-222,5-184)+222,5.330 =748925 mm? Xac dinh vi tri TTH :
Khoảng cách từ TTH tới thớ chịu kéo ngoài cùng của tiết điện quy đổi 184.2700.1208 + 893,5.200.669,25 + 222,5.330.111,25 _
Yet = 748925 = 971,92 mm =
97,192cm
Mơmen qn tính của tiết điện nguyên: J, =0,112m*
Mômen nút của tiết diện
_
Sle 3,56.0,112.10°
Mẹ Ye = th ——=4I0/24kN.m 0,97192
Trong đó £.= 0,63 «| f = 0,63 132 = 3,56 MPa (Cường độ chịu kéo khi uốn của bê tông)
12M,, = 492,288kN.m 0,9M,, = 369,216 kNum
Trang 13767.54 0,9Mcr=369,216 L.2Mcr=492,288
b Xác định vị trí cắt cốt thép dọc chú , vẽ biểu đồ bao vật liệu
> _ Xác định điểm cắt lý thuyết :
Điểm cắt lý thuyết là điểm mà tại đó theo yêu cầu về uốn không cần cốt thép dài hơn Để xác định điểm cắt lý thuyết ta chỉ cần vẽ biểu đồ mô men tính tốn M, và xác định giao
biểu đồ øM,
> _ Xác định diểm cắt thực tế :
Từ điểm cắt lý thuyết này cần kéo dài về phía mơ men nhỏ hơn một đoạn là 7; Chiều
dai 7; lấy bằng trị số lớn nhất trong các trị số sau:
- _ Chiểu cao hữu hiệu của tiết diện : d = 1300 (mm) - 15 lần đường kính danh định: 15x22,2=333 (mm) - 1⁄20 lần nhịp tính : 1/20.13000 = 650 (mm)
=> Chon J; = 1300 (mm)
Đồng thời chiều dài này cũng không nhỏ hơn chiều dài phát triển lực 1z
Chiểu đài /¿ gọi là chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực , đó là đoạn mà cốt thép
đính bám với bê tơng để nó đạt được cường độ như tính tốn
Chiểu dài khai triển 1¿ của thanh kéo được lấy như sau:
Chiểu dài triển khai cốt thép kéo 1z phải không được nhỏ hơn tích số chiéu dai triển
khai cốt thép kéo cơ bản /z„ được quy định ở đây , nhân với các hệ số điểu chỉnh hoặc hệ số
như được quy định của quy trình Chiểu dài triển khai cốt thép kéo không được nhỏ hơn
300(mm)
Chiểu dài triển khai cốt thép cơ bản Jy, (mm) được sử dụng với cốt thép đọc sử dụng
Trang 14
Ly 2 9,06.f,.d, = 0,06.420.22.2 = 559,44 (mm)
=>La = 574,66 mm
Trong đó :
>
Ay : Diện tích của thanh số 22
fy : Cường độ chảy được quy định của các thanh cốt thép f.’ : Cường độ chịu nén quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày
dụ : Đường kính thanh (mm)
Hệ số điều chỉnh làm tăng lạ : 1.4
0,85.f b.d,.a
Hệ số điều chỉnh làm giảm lạ : Aus -_ fy - 3870 _
i A, 3638,78
Với :
Aa : Diện tích cần thiết theo tính tốn Au : Diện tích thực tế bố trí
lq = 574,66 1.4.1= 804,524 (mm) => chọn lạ = 800(mm) >300 mm
Cốt thép chịu kéo có thể kéo dài bằng cách uốn cong qua thân dầm và kết thúc trong
vùng bê tông chịu nén với chiểu đài triển khai /¿ tới mặt cắt thiết kế hoặc có thể kéo đài liên tục lên mặt đối diện cốt thép
> Vậy ta có lị = 1300 mm; lạ = 800 mm
Trang 151565,534 1594,788 1050,4 1391,4 1730,3 Vv TINH TOAN CHĨNG CÁT (TÍNH TỐN CĨT THÉP ĐAI)
V.1 Xác định mặt cắt tính tốn
Ta chỉ tính tốn cốt thép đai ở mặt cắt được coi là bất lợi nhất là mặt cắt cách gối một
đoạn bằng chiều cao hữu hiệu đ,
Chiều cao chịu cắt hữu hiệu đ, là trị sồ lớn nhất trong các giá trị sau:
Cánh tay đòn của nội ngẫu lực d- > 1203,33- as = 1192,27 mm e 0,9.d = 0,9.1203,33 = 1,083 mm
e 0,72.h= 0,72.1300 = 936 mm Vay dy = 1192,27mm
Nội suy tuyến tính ta có nội lực tính tốn tại mặt cắt cách gối một đoạn d, là: M, = 573,740 kN.m
Vu = 487,203 kN V.2 Tinh tốn bố trí cốt thép dai
> Xác định ứng suất cắt danh định trong bê tông sườn đầm : V, — 487,/203.10Ẻ
= u
v= 9,b,d, 0,9.200.1192,27 = _ _ 2.97 MPa
Trang 16
>
= = 0,071 < 0,25 .Vậy kích thước đầm là hợp lí
Xác dinh tisé 4 =
Xác định góc nghiêng của ứng suất nén chủ Ø và hệ số Ø :
e Gia str tri s6 goc = 45°
¢ Tinh biến dang trong cốt thép doc chịu kéo :
M ~40,5V,.cotga 2/740 | 95 497,003.cot g45
d 192,27
` = E A, =—” 2.10°.2322 : 10°= 0,5255.10”
e Tra bang ta duoc @= 32,05° Tinh lai taduge ¢,= 1,87.10° © Tra bảng ta được Ø=41,644° Tính lại ta được ¢,= 1,63.10° e Tra bang ta duoc 6= 41,2466° Tinh lại ta được ¢,= 1,63.10°
Tra bảng ta được Ø= 41,2466° ;Tra bảng ta có 6 =1,8397 Xác định khả năng chịu cắt danh định cần thiết trong cốt thép đai:
V; = Va $V, =e Vv ? Với V = 0,083 Bf, b,.d,=0,083.1,8397 V32.200 1192,27 = 205970 N 487,203 0,9
Xác định khoảng cách tối đa giữa các cốt thép đai:
V; = 10° — 205970= 335366 N
© Chon cét thép đai số hiệu #10.Suy ra:
A4, _ 2.71.420.1192,27
- 335366
e_ Chọn bước bố trí cốt thép đai đều là S = 200 mm
Kiểm tra cốt thép đai tối thiểu theo công thức
r b,.Š 200.200 _ 2
Ay > A, ,, = 0,083.) f" i = v —0,083.432 J 0 = 44,72mm
= taco :Ay= 2.71=142 mm? = Ay>Aymin = OK
Kiểm tra khoảng cách tối đa giữa các thanh thép đai:
n IA cotg@ cotg41,2466 ° = 241,8mm
y
Ta co: 0,1 f(b,.d,= 0,1.32.200.1192,27=763,05.10° N > Vụ =487203 N Do vậy khoảng cách giữa các thanh cốt thép đai phải thõa mãn điều kiện:
S<0,8.d, =0,8.1192,27 = 953,816 mm
S < 241,8mm
Trang 17
MaS=200 mm >OK
> Kiém tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép đọc không bi chảy dưới tác dụng tổ hợp
của Mômen lực dọc trục và lực cắt theo công thức : A,.f, 2 M, lý -0sr, | sotga
¿4Ó \(Ø,
e Ta có A,.f,= 2322.420 = 975240 N e_ Khả năng chịu cắt của cốt thép đai:
A, fd
vaste cotgg = 271420119227 coin S 200 1 2466= 355493,3 N 6 3
My [lu _osy | cotgg= a4 lO” 4, / 487.203.10" _ 9 5 3554933 |
0d, \9, 0,9.1192,27 09
cotg41,2466°
= 898,232,4N < A,.fy=>OK
Vậy ta chọn cốt thép dai có số hiệu D10, bố trí với bước đều S = 200 mm
VI TÍNH TOÁN KIÊM SOÁT NỨT
VI.1 Kiếm tra xem mặt cắt có bị nứt hay khơng
Coi mặt cắt là bị nứt khi : f= Mey, 2087 g Dễ dàng xác định được : Yet = 971,92 mm Te = 1120.10%cm* M, = 1090,367 KN.m 6 = fy = 102936710 07192 =9,46MPa 1120.10 0,8f, = 0,8.0,63.-/32 = 2,85 MPa
Vậy f„ > 0,8f, — tiết diện bị nứt
VI.2 Tính tốn kiếm sốt nứt Cơng thức kiểm tra :
- Z -
f, < fi = min a)
a Xác định giối hạn ứng suất trong cốt thép chịu kéo ớ trạng trái giới hạn sử dụng
: Z
f¿ =min lgấp 994)
Trang 18
Taco:
Z = 30000 N/mm(dầm làm việc trong điều kiện bình thường)
d, = 50 mm
A = Được tính bằng phần bê tông chịu kéo co cùng trọng tâm với đám cốt thép chủ chịu kéo và được bao bởi các mặt cắt của mặt cắt ngang và đường thắng song song với trục trung hòa, chia cho số lượng của các thanh hay sợi côt thép chịu kéo (mm?)
Ta có hình vẽ để xác định A (tính gần đúng trên mặt cắt quy đồi) như sau :
MI?N BETONG CHY KEO
Từ hình vẽ ta có : A= 7013,26 mm?
30000
Vậ fra = i Toor?
» mg [Ea 06420] min (425,43;252)= 252 MPa
b Xác định ứng suất trong trong cốt thép chịu kéo ở trạng thái giới hạn sử dụng f, Ta dễ dàng xác định được :
n=7
x = 148,75 mm I = 3,26.10'° mm*
Vậy ứng suất ở trạng thai sir dung :
1090,367.10°
M
f.=n 52 (4 —x) =7 mạ (4, —x) 3,26.10”
cr
(1194 — 148,75)= 244,73 MPa Ta thay f, < fq > thoa mãn điều kiện hạn chế bề rộng vết nứt
Trang 19
at
800
> Xác định Mơmen qn tính tính tốn : Ta có : I, = 11,20.10'° mm* I, = 3,26.10'° mm* M„= 410,24 kN.m M, = 1090,37 kN.m 3 3 1, =| Me J, +|1- M., I, M, M, 3 3 -( 410,24 11,20.10" ‘i { 410,24 ) |sasi0" 1090,37 1090,37 = 3,68.10'° mm*
Suy ra I = min(Ig, I.) = Te =3,683.10'° mm*
Xác định Môđun đàn hồi của bê tông :
E, = 0,043 7!8 f, = 0,043 2500'S./32 =3,04.10°MPa
> Xác định độ võng do tải trọng làn
Wlane = mgp.LL+ = 0,5.9,3 = 4,65 N/mm
— 5a, 5.4,65.13000'
(ne 384 384.3,04.10°.3,68.10'9
> Xac dinh dé ving do xe tải thiết kế :
Wuue =mgp.k.(1+IM).LUMmay "SE =0,57.1.1,25.31,68=22,572N/mm A_ _Š99„¿J!_ — 5.22572.130001
“+ 384g I 384.3,04.1013,68.10'9
=1,76 mm
=7,5 mm
> Độ võng do hoạt tải gây ra ở mặt cắt giữa nhịp sẽ là :
A =max(A,„„ ; 0,25 A„„„+A,„„)=max(10,62 ; 0,25.7,5 +1,76) =max(7,5 ; 3,635) = 7,5 mm
> Độ võng cho phép không bắt buộc của hoạt tải :
—— 13000 _ 16,25mm > A = 7,5 mm >OK
800 800
Vậy điều kiện hạn chế độ võng của dầm là thõa mãn
truck ‘lane