Đồ án công trình bến II (cầu tầu cừ sau )

Tr"ờng đại học xây dựng Bộ môn cảng - đ"ờng thủy đồ án Công trình bến II (Cầu tầu cừ sau ) Thầy h ớng dẫn: TS.nguyễn thanh hoàn Sinh viên thực hiện:nguyễn văn tuấn MSSV:7615.51 Lớp :51CG1 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 2 Lời nói đầu Kết cấu cầu tầu là một loại kết cấu có rất nhiều u điểm, hiện nay loại kết cấu này đang đ ợc sử dụng rộng rãi ở rất nhiều n ớc trên thế giới . Nó thích hợp với điều kiện địa chất yếu nh ở việt nam, đặc biệt nó có kết cấu nhẹ, dễ thi công, chiụ tải lớn. Do đó trong đồ án môn học công trình bến 2 này là một trong những đồ án chuyên ngành rất quan trọng đối với sinh viên ngành Cảng - Đ ờng thuỷ. Nhằm tìm hiểu kĩ về kết cấu cầu tầu, để phát huy những u đểm và hạn chế nh ợc điểm của nó Trong đò án môn học công trình bến 2 em xin trình bày loại kết cấu cầu tầu cừ sau. Nội dung của đồ án này thể hiện qua 8 ch ơng : Ch ơng 1 : Tính toán các kích th ớc cơ bản và giả định kết cấu Ch ơng 2 : Tính toán tải trọng tác dụng lên cầu tầu Ch ơng 3 : Phân bố lực ngang và tổ hợp tải trọng Ch ơng 4 : Tính toán ổn định cầu tầu Ch ơng 5 : Giải cầu tầu Ch ơng 6 : Tính toán các cấu kiện của cầu tầu Ch ơng 7 : Thống kê vật liệu và ph ơng pháp thi công Ch ơng8 : Kết luận và kiến nghị Sinh viên thực hiện : Nguyễn Văn Tuấn Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 3 Ch ơng 1 Tính toán các số liệu cơ bản và giả định kết cấu bến 1.1- Tóm tắt các số liệu: + Tàu thiết kế: - Trọng tải: Q = 1800 (DWT) - L ợng dãn n ớc: D = 3000 (T) - Chiều dài tàu : L t =82(m ) - Chiều rộng tàu:B t =12(m) - Mớn n ớc đầy hàng : 4,6 ( m) - Mớn n ớc không hàng : 2,1 (m ) + Địa chất thủy văn: - MNCTK: +2,0(m.) - MNTTK : - 0,7 (m.) - MNTC : + 0,6 (m) - Vận tốc gió dọc tàu: 17( m/s ) ; Vận tốc gió ngang tàu:17 (m/s) - Vận tốc dòng chảy dọc tàu:2,0(m/s) ; Vận tốc dòng chảy ngang tàu:0,4(m/s) + Số liệu địa chất công trình : Lớp 1 : j 1 =8 0 ; c 1 =1,45 (T/m 2 ) ;B=0,8 ; 3 1 1,72(/) tm = ;dày 3,0 (m ) Lớp 2 : j 2 =10 0 ; c 2 =2,15 (T/m 2 ) ;B=0,6 ; 3 2 1,80(/) tm = ;dày 3,5(m) Lớp 3 : j 3 =17 0 ; c 3 =2,79 (T/m 2 ) ;B=0,3 ; 3 3 1,85(/) tm = ;dàyvô cùng +Tải trọng hàng hóa ,thiết bị: - Cấp tải trọng: cấp 2 ; 2 0 q3(/) tm = - Thiết bị trên bến: cần trục bánh lốp,sức nâng 25 (tấn) ; áp lực chân lớn nhất P=20 (tấn) ;ôtô H30. 1 .2 Xác định kích th ớc cơ bản của bến 1.2.1 - Chiều dài bến: + L B = L t + d ( Trang 18- Công trình bến) d: Khoảng cách dự phòng cho một bến lấy theo bảng 1-3 CTB ) L t = 82 m : chiều dài tàu tính toán. Suy ra : L b = 82 + 10 = 92 ( m ) Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 4 + Chọn chiều dài bến L b =92 m + Chia chiều dài bến thành 2 phân đoạn, mỗi phân đoạn dài 46 (m). 1.2.2. Chiều rộng bến : B = m.(H-h 1 ) (m) +Trong đó: + m :hệ số mái dốc d ới gầm cầu tầu. m=2 + H :chiều cao tr ớc bến. + h :chiều cao t ờng chăn đất (hình vẽ) 1.2.3. Chiều sâu tr ớc bến: H 0 = T + z 0 + z 1 + z 2 + z 3 + z 4 (m) + Trong đó: + T = 4,6(m) : mớn n ớc của tàu khi đầy hàng. + z 1 : độ dự phòng chạy tầu tối thiểu (m).Lấy theo bảng 3_trang12-22TCN207-92 . Z 1 =0,03.T=0,03.4,6=0,138 m + z 2 = 0,125(m) : độ sâu dự trữ do sóng lấy theo bảng 4_trang13_22TCN207-92. + z 3 = 0 (m) : độ sâu dự phòng về vận tốc (tính đến sự thay đổi mớn n ớc của tàu khi chạy so với mớn n ớc tàu neo đậu khi n ớc tĩnh)lấy theo bảng 5_trang 13_22TCN207-92 (dùng tàu lai dắt) + z 4 = 0,4 : độ sâu dự phòng do sa bồi + z 0 = 0,31m : độ dự phòng cho sự nghiêng lệch tầu H 0 = 4,6+ 0.138 + 0,125+ 0,00+0,4+0,31 = 5,6(m) 1.2.4. Cao trình mặt bến ( CTMB ) + Theo tiêu chuẩn chính: ẹ CTMB = ẹ MNTB + 2 = (+0,6) + 2 = + 2,6(m) + Theo tiêu chuẩn kiểm tra: ẹ CTMB = ẹ MNCTK + 1 = (+2,0) + 1 = + 3,0(m) Suy ra ẹ CTMB = +3,0 1.2.5. Cao trình đáy bến (CTĐB) ẹ CTĐB = ẹ MNTTK - H 1 =-0, 7- 5,6 = - 6,3(m) Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 5 1.2.6 Chiều sâu bến: H b = ẹ CTMB - ẹ CTĐB = +3,0 - (-6,3) = 9,3(m) Chọn: H b =9,3(m) 1.2.7. Phân đoạn bến + Chia bến làm 2 đoạn bằng nhau, mỗi đoạn dài 46 (m). + Chọn 6 bích neo. + Chọn đệm tầu loại V800H, dài 2,5 (m),cao 80 (cm), treo đứng. 1.3 Giả định kết cấu bến 1.3.1 Kết cấu bến : Bến cầu tầu cừ sau. 1.3.2 Giả định kết cấu bến: ph ơng an 1 + Cọc BTCT: 40x40 cm + Dầm dọc có kích th ớc:bxh = 60*100 (cm). + Dầm ngang có kích th ớc : bxh = 60*100 (cm). + Chọn bản bê tông cốt thép dày 30(cm). + Chiều dài tự do của cọc : l 0 = ẹ CTMB -(h d + h b + h a ) - ẹCTĐB + Chiều dài tính toán: l tt = l o + hd - Trong đó:+ l o : chiều dài tự do của cọc + L tt : chiều dài tính toán của cọc + h: hệ số kinh nghiệm h= (4á6),độ sệt B <(0,5á0,6) h= 10 độ sệt B > 0,6. + Cừ :chọn cừ Larssen IV. Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 6 Ch ơng 2 Tính toán các tải trọng tác dụng lên cầu tầu 2.1. Các loại tải trọng tác dụng lên công trình bến 2.1.1. Tải trọng do tàu. a. Diện tích cản n ớc của tàu. a.1. Diện tích cản n ớc theo ph ơng ngang của tàu. Lt AT.L = (m 2 ) Trong đó: T: Mớn n ớc của tàu (m). t L : Chiều dài tàu tính toán (m). + Tầu đầy hàng: L A dh = 4,6.82 = 377,2(m 2 ) + Tầu không hàng : L A kh =2,1.82 = 172,2(m 2 ) a.2. Diện tích cản n ớc theo ph ơng dọc của tàu tt AT.B = (m 2 ) Trong đó: T: Mớn n ớc của tàu (m). t B : Chiều rộng tàu tính toán (m). + Tầu đầy hàng: t A dh = 4,6.12 = 55,2(m 2 ) + Tầu không hàng : t A kh =2,1.12 = 25,2(m 2 ) b. Diện tích cản gió của tầu b.1.Diện tích cản gió theo ph ơng ngang tầu : 2 q A() m . Lấy theo tiêu chuẩn thiết kế:22TCN222-95_phụ lục 4_trang 105 + Tầuđầy hàng: q A dh = 490(m 2 ) + Tầu không hàng : q A kh = 730(m 2 ) b.2.Diện tích cản gió theo ph ơng dọc tàu: 2 n A() m - Tầu đầy hàng : n A dh = 140 (m 2 ) - Tầu không hàng : n A kh = 170 (m 2 ) Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 7 Bảng 1.1. Các đặc tr ng do gió- dòng chảy tác dụng lên tầu stt Yếu tố Đơn vị Giá trị 1 Vận tốc gió theo ph ơng ngang tầu m/s 17 2 Vận tốc gió theo ph ơng dọc tầu m/s 17 3 Diện tích cản gió theo ph ơng ngang khi tầu đầy hàng m 2 490 4 Diện tích cản gió theo ph ơng ngang khi tầu không hàng m 2 730 5 Diện tích cản gió theo ph ơng dọc khi tầu đầy hàng m 2 140 6 Diện tích cản gió theo ph ơng dọc khi tầu không hàng m 2 170 7 Vận tốc dòng chảy theo ph ơng ngang tầu m/s 0,4 8 Vận tốc dòng chảy theo ph ơng dọc tầu m/s 2,0 9 Diện tích cản n ớc theo ph ơng ngang khi tầu đầy hàng m 2 377,2 10 Diện tích cản n ớc theo ph ơng ngang khi tầu không hàng m 2 172,2 11 Diện tích cản n ớc theo ph ơng dọc khi tầu đầy hàng m 2 55,2 12 Diện tích cản n ớc theo ph ơng dọc khi tầu không hàng m 2 25,2 c. Tải trọng do gió tác động lên tàu: 52 qqq W73,6.10.A.V. x - = (KN) 52 qnn W49.10.A.V. x - = (KN) Trong đó: q W,W n :Là thành phần ngang và thành phần dọc của tải trọng do gió tác dụng lên tàu (KN). A q , A n : Diện tích cảngió theo h ớng ngang tầu và dọc tầu (tính cho tàu đầy hàng và ch a có hàng).( 2 m ). V q ,V n : Vận tốc gió theo h ớng ngang tầu và dọc tầu (m/s). x = 0,65 (do L t = 82m) : Hệ số phụ thuộc chều dài tàu (Bảng26_trang66_22TCN222-95). Bảng 1.2. Lực do gió tác động lên tàu Tr ờng hợp 2 q A(m) 2 n A(m) q V(m/s) n V(m/s) x q W(kN) n W(kN) Đầy hàng 490 140 17 17 0,65 67,75 12,89 Không hàng 730 170 17 17 0,65 100,93 15,65 d. Tải trọng do dòng chảy tác động lên tàu: Q W = 0.59 * A l * v 2 l (kN) N W = 0.59 * A t * v 2 t (kN) Trong đó: Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 8 Q W , N W :Thành phần ngang và thành phần dọc của tải trọng dòng chảy tác dụng lên tàu (kN). A l , A t : Diện tích chắn n ớc theo h ớng ngang và h ớng dọc của tàu. V l , V t :Thành phần ngang và thành phần dọc của tốc độ dòng chảy v ới suất bảo đảm 2% . Bảng 2.2. Lực do dòng chảy tác động lên tàu Tr ờng hợp 2 l A(m) 2 t A(m) l V(m/s) t V(m/s) W Q(kN) W N(kN) Đầy hàng 377,2 55,2 0,4 2,0 35,61 130.27 Không hàng 172,2 25,2 0,4 2,0 16,26 59,47 Bảng 2.3.Tổng hợp lực do gió và dòng chảy tác động lên tàu( t Q :kN) Tr ờng hợp H ớng ngang tàu (kN) H ớng dọc tàu (kN) Đầy hàng 103,35 143,16 Không hàng 117,18 75,15 2.1.1.1.Tải trọng neo tàu. + Tải trọng neo tàu đ ợc xác định bằng cách phân phối thành phần tải trọng vuông góc mép bến tổng cộng do gió và dòng chảy tác động lên tàu cho các bích neo làm việc của biên. tqw QW+Q = + Gọi S(kN) là tải trọng neo tàu tác động lên một bích neo,không phụ thuộc vào số l ợng tàu buộc dây neo vào bích neo đó và đ ợc xác định theo công thức: t Q S= n.sin .cos Trong đó: t Q : Tổng hợp lực ngang do gió và dòng chảy tác động lên tàu( t Q :kN). n :Sốl ợng bích neo chịu lực n = 4 ( bảng 31 -22TCN222-95 trang 72 ) a , b : Lấy theo bảng 32 của : 22 TCN 222-95 trang 73 + Tàu đầy hàng: 30, =20 a = + Tàu không hàng: 30, =40 a = Vậy: + Khi tàu đầy hàng: 103,35 55(kN)5,5() 4.sin30.cos20 dh ST === + Khi tàu không hàng: 117,18 76,5(kN)7,65() 4.sin30.cos40 kh ST === Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 9 + Thành phần vuông góc với mép bến của lực neo là: + Khi tàu đầy hàng: dh q 103,35 25,84(kN)2,58(T) 4 S === + Khi tàu không hàng: q 117,18 29,3(kN)2,93(T) 4 kh S === + Thành phần song song với mép bến của lực neo là: n S=S.cos .cos (kN) + Khi tàu đầy hàng: dh n S=S.cos .cos =5,5.cos30.cos20=4,47(T) + Khi tàu không hàng: kh n S=S.cos .cos =7,65.cos30.cos40=5,07(T) + Thành phần thẳng đứng: S v = S sinb + Khi tàu đầy hàng: dh v S=S.sin205,5.sin201,88(T) == + Khi tàu không hàng: kh v S=S.sin40 =7,65.sin404,92(T) = S S v S n S q hình 2.1:sơ đồ phân bố tải trọng neo t u trên một bích neo 2.1.1.2. Tải trọng do va tàu. + Tải trọng do va tàu chỉ hình thành khi tàu cập bến và tiếp xúc với công trình bến.Trị số tải trọng do va tàu tăng dần và đạt giá trị lớn nhất khi toàn bộ động năng biến thành thế năng. Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 10 Động năng va của tàu là: 2 q D.V E.(KJ) 2 =Y Trong đó: q E :Động năng va của tàu [KJ]. D:L ợng giãn n ớc của tàu tính toán [T]. V:Thành phần vuông góc với mặt tr ớc của tốc độ cập tàu (m/s). (Tra bảng 29-22TCN222-95).V=0,2(m/s). :Hệ số xét đến các yếu tố làm giảm ,tăng q E :Tra bảng 30_22TCN222-95. =0,55 => 2 q 3000.0,2 E0,55.33(KJ) 2 == chọn thiết bị đệm tàu V800H bố trí 4(m) một đệm. + Tra hình 8 trang 122 _22TCN222-95 ta đ ợc lực tác dụng lên công trình bến là: => Lực va tầu F q = 155(KN) = 15,5(t) + Thành phần song song v ới mép bến: F n =0,5.15,5=7,75(t) 2.1.1.3. Tải trọng tựa tàu. + Tải trọng tựa tàu phân bố đều theo chiều dài công trình bến trên toàn bộ đoạn tiếp xúc giữa thành tàu và mặt tr ớc bến và đ ợc xác định theo công thức. t d Q q=1,1. L (kN/m) Trong đó: t Q : Tổng hợp lực ngang do gió và dòng chảy tác động lên tàu( t Q :kN). d L : Chiềy dài tiếp xúc giữa tàu và công trình bến (m).Tùy vào quan hệ giữa chiều dài bến b L và chiều dài mạn tàu (thành tàu) L th ,L d đ ợc lấy nh sau: Khi L b > L th đ L d = L th Khi L b < L th đ L d = L b Ta có: L b =92(m), L th lấy theo phụ lục 4-trang 105-22TCN222-95. Khi đầy tải : L th =29(m) Khi đầy tải : L th =21(m) => L b > L th đ L d = L th q: Giá trị tải trọng tựa tàu(kN/m). [...]... = 14, 67(T ) s a = 6,80(T / m 2 ) s p = 17, 72(T / m 2 ) Suy ra: Dt = => t p E p' 2.(s p - s a ) = 14, 67 = 0, 67(m) 2.(17, 72 - 6,8 0) = 8,53 + 0, 67 = 9, 2(m) SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 13 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn Tổng chiều dài cừ: L cu =H o +t p = 9, 2 + 4,80 = 14, 00( m) vậy chọn L cu =14, 0(m) +Từ tính toán đồ giải ta tìm được: R a =7,66(T) và Mômen... 0 ) thì: ai = tg 2 (45o -j / 2) pi = tg 2 (45o +j / 2) Và SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 12 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn aci = 2.tg (45o -j / 2) pci = 2.tg(45o +j / 2) + Ta chọn mực nước thấp thiết kế để làm mực nước tính toán để tính áp lực của đất lên tường cừ v Xác định mặt phẳng ngang để xác định chiều dài tự do của cừ và tính áp lực đất bị động:(như hình v ). .. D ix = Sin2 (2.9,5 )/ [ 32,97.10-6 Cos2(9, 5)+ 31,79.10-6 Cos2(9, 5)] =1680,96(t/m) 12.EJ 12.EJ 12.2,65.106 21,3.10-4 12.2,65.106 21,3.10-4 H iy = D 3 + = =210,69(t/m) + (ltt1 ) (ltt2D )3 8.93 8.43 D ã Hàng cọc đứng trục E E E 12.EJ 12.2,65.106 21,3.10-4 Hiy =Hiy = E 3 = =181,76(t/m) (ltt ) 7,23 ã Hàng cọc đứng trục F SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 16 Đồ án công trình bến 2 F F Hiy =Hiy =... và Mômen M cu = h ymax = 10.1,86 = 18, 6(T m) h : Tọa độ cực của đa giác lực (h = 10(m) ) ymax : Tung độ max của đa giác dây , ymax = 1,86(T) SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 14 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn Chương 3 Phân bố lực ngang và tổ hợp tải trọng 3 1 Giả thiết tính toán +) Xác định chiều dài tính toán của cọc theo công thức kinh ngiệm Ltt = L 0 + h * d Trong... đất thứ i SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 11 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn mf, mR :hệ số làm việc của đất ở mũi cọc và hông cọc, lấy mR=mf=1 ti : Lực ma sát trung bình của mỗi lớp đất Với l1 = 3,0 (m) ị t1 = 0,7 ( T \ m2 ) l2 = 3,5 (m) ị ti = 1,5 (T\ m2 ) l3 = 6,5 (m) ị ti = 4,25 (T\ m2 ) F = (0,4.0, 4) = 0,16 (m 2) diện tích tiết diện cọc R: ứng suất mũi cọc, R=380T/ m2... (22TCN207-92_trang 13 4) Trong đó: to :Độ sâu chôn cừ theo tính toán đồ giải , tính từ mặt phẳng ngang được xác định ở trên đến giao điêm phía dưới giữa đường khép kin vưới đa giác dây, to =8,53 (m) t : Gia số chôn sâu của cừ để đảm bảo cho cừ ngàm hoàn toàn vào đất và được xác định theo công thức; Ep' Dt = 2.(s p - s a ) E p ' : Hợp lực của áp lực bị động xác định theo đa giác lực trong tính toán đồ giải; E.. .Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn Vậy: 103,35 =3,92(kN/m)=0,392(T/m) 29 117,18 Khi tàu khong hàng:q=1,1 =6,14(kN/m)=0,614(T/m) 21 2.2.Tải trọng do hàng hóa và thiết bị 2.2.1.Tải trọng do chân cần trục Khi tàu đầy hàng:q=1,1 + Tải trọng do chân cần trục quy về lực tâp trung : p1 = 20(T) 2.2.2.Tải trọng hàng hóa + Tải trọng hàng hóa quy về tải trọng phân bố : q1 = 3.4 = 12(T/m ) 2.3.Tải... MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 (rad) 18 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn v Xác định lực ngang đầu cọc Lực ngang phân bố theo cả 2 phương cho cọc bất kỳ xác định theo công thức: Hix =Hix ( X Yi j ) Hiy =Hiy ( Y Xi j ) Trong đó Xi và Yi là toạ đọ của cọc thứ i trong hệ toạ độ mới XCY Kết quả tính toán thể hiên dưới bảng 3.7-3.8-3.9 v Tải trọng do tựa tàu : Tàu ta vào bến ngây ra lực phân bố q... toán cọc trong quá trình thi công : Chiều dài cọc lc = 11,7 (m) + Trường hợp cẩu một điểm: SVTH:Nguyễn Văn Tuấn _ MSSV:7615.51_Lớp:51CG1 32 Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn Thanh Hoàn p a Hình12 : Trường hợp cẩu một điểm Điểm đặt móc cẩu được xác định sao cho nội lực trong cọc có trị số mô men dương lớn nhất bằng trị số mô men âm lớn nhất khi cẩu a = 0,294 lc =0.294 x 11,7 = 3,4 m Sơ đồ tính toán... H A iy = Sin2 (2.9,5 )/ [43,58.10-6 Cos2(9, 5)+ 40,52.10-6 Cos2(9, 5)] =1294,39 T/m 12.EJ 12.EJ 12.2,65.106 0,00213 12.2,65.106 0,00213 H ix = A 3 + = + =66,49(T/m) (ltt1 ) (ltt2A )3 13,43 12,13 A ã Hàng cọc đứng trục B B B 12.EJ 12.2,65.106 21,3.10-4 Hix =Hiy = B 3 = =47,02(T/m) (ltt ) 11,33 ã Hàng cọc đứng trục C C C 12.EJ 12.2,65.106 21,3.10-4 Hix =Hiy = C 3 = =69,92(T/m) (ltt ) 9,93 ã Hàng cọc cụm . Tr"ờng đại học xây dựng Bộ môn cảng - đ"ờng thủy đồ án Công trình bến II (Cầu tầu cừ sau ) Thầy h ớng dẫn: TS.nguyễn thanh hoàn Sinh viên. về kết cấu cầu tầu, để phát huy những u đểm và hạn chế nh ợc điểm của nó Trong đò án môn học công trình bến 2 em xin trình bày loại kết cấu cầu tầu cừ sau. Nội dung của đồ án này thể hiện. q A kh = 730(m 2 ) b.2.Diện tích cản gió theo ph ơng dọc tàu: 2 n A () m - Tầu đầy hàng : n A dh = 140 (m 2 ) - Tầu không hàng : n A kh = 170 (m 2 ) Đồ án công trình bến 2 GVHD:TS.Nguyễn