đồ án môn học thiết kế trạm xử lí nước cấp công suất 8500 m3 /ng.đ

đồ án môn học thiết kế trạm xử lí nước cấp công suất 8500 m3 /ng.đ

Phần I LỰA CHỌN DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ

I Xác định các chỉ tiêu còn lại trong nhiệm vụ thiết kế.

1 Tổng hàm lượng muối hòa tan.

Xác định dựa vào công thức sau:

4,1Me

, 0 13 , 0 185 5 , 0 22 , 0 4 , 1 8 , 103 48

,

⇒

Vậy tổng hàm lượng muối hòa tan là 293,153 (mg/l)

2 Hàm lượng CO 2 hòa tan trong nước nguồn.

Được xác định theo biểu đồ Langelier, từ các giá trị cho biết:

KiTP = [OH-] + [HCO3-] + [CO32-] (mgđl/l)

Vì pH = 7,5 ⇒[OH-] rất nhỏ coi như bằng 0

Mặt khác, ta có pH = 7,5 < 8,4 ⇒ trong nước có CO2 và HCO3-, không cóCO32-, nên [CO32-] = 0

⇒ KiTP = 0 + 185/61 +0 = 0,03 (mgđl/l)

- Độ cứng toàn phần:

CTP =

04,20

][Ca2 +

+

16,12

][Mg2 +

=

04,20

12,60

+

16,12

16,12

=

61

185

= 3,03 (mgđl/l)

⇒ KiTP, CTP, Ck số liệu tính toán được xác định đúng.

II Đánh giá chất lượng nước nguồn.

Dựa vào quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về chất lượng nước ăn uống (QCVN 01:2009/BYT)

1 Chỉ số Pecmanganat = 2 (mg/l )

2 Hàm lượng Sắt tổng số (Fe2+ + Fe3+) = 0,3 (mg/l)

3 Hàm lượng Hydro sunfur = 0,05 (mg/l)

4 Coliform tổng số = 0 (vi khuẩn/100ml)

- So sánh với quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về chất lượng nước ăn uống (QCVN 01:2009/BYT), ta thấy các chỉ tiêu như: độ màu, độ oxy hóa, hàm lượng căn lơ lửng,

hàm lượng các hợp chất chứa nitơ, hydro sunfur, chỉ số Coliform lớn cần phảiđược xử lý.

- Vì nước nguồn có chứa hàm lượng các hợp chất chứa nitơ: NH4+, NO3-, NO2-, vàH2S Do đó cần phải tiến hành clo hóa sơ bộ trước khi đưa nước vào công trình xửlý

+ Độ oxy hóa pemanganat = 13 > 0,15.Fe2+ + 3 = 0,15.0,22+3 = 3,033 ⇒ nên phải

khử bằng clo

+ Hàm lượng cặn và độ màu lớn hơn chỉ tiêu cho phép của chất lượng nước cấpcho sinh hoạt nên phải làm trong nước và khử màu bằng phèn hoặc than antraxit.+ Độ cứng toàn phần của nước CTP = 4 (mgđl/l), khi cho phèn vào thì độ cứng sẽgiảm, do đó không cần tính

+ pH = 7,5 thỏa mãn điều kiện 6,5 đến 8,5 đạt quy chuẩn

+ Hàm lượng cặn lơ lửng lớn nên dùng phèn nhôm Al2(SO4)3 để keo tụ

+ Các chỉ tiêu Na+, Ca2+, Mg2+ nằm trong giới hạn cho phép

+Chỉ số Coliform tổng số = 1200 lớn hơn giới hạn cho phép nên cần xử lý bằngclo

III Sơ đồ dây chuyền xử lý.

- Các yếu tố ảnh hưởng đến việc lựa chọn dây chuyền xử lý:

+ Loại nguồn nước xử lý và chất lượng nguồn nước

+ Yêu cầu chất lượng nguồn nước của đối tượng sử dụng

- So sánh chất lượng nước nguồn với yêu cầu cấp nước để có biện pháp xử lý

+ Điều kiện kinh tế kỹ thuật

+ Điều kiện địa phương

⇒ Từ những điều kiện phân tích trên, ta chọn sơ đồ dây chuyền công nghệ xử lý

nước mặt cho trạm có công suất Q = 8500 (m3/ng.đ)

Thiết kế dây chuyền công nghệ

Bể trộn đứng Bể p/u vách

ngăng

Bể Lắng ngang

Bể lọc nhanh

BCNSNước nguồn

IV Xác định liều lượng hóa chất đưa vào nước.

1 Xác định lượng clo hóa sơ bộ.

- Lượng clo để khử NH4+, NO2-:

LCl = 6NH4 + 1,5NO2- +3 = 6.1,2 + 1,5.1 +3 = 11,7 (mg/l)

- Lượng clo để oxy hóa khi [O2] > 0,5 [Fe2+] + 3

LCl = 0,5[O2] = 0,5.13 = 6,5 (mg/l)

- Lượng clo để khử H2S: theo tiêu chuẩn (TCXD 33 : 2006, phục lục 11, trang

227, có quy định: 2,1mg Clo thì khử được 1 mg H2S Vậy để khử 0,16 mg/l H2S,thì cần lượng Clo là:

Với hàm lượng cặn lơ lửng ban đầu Cmax = 680 (mg/l), tra bảng và nội suy ta được:

LPtr = 53,97 (mg/l)

- Liều lượng phèn để xử lý độ màu của nước được xác định theo độ màu M:

91,21304

* Kiểm tra độ kiềm của nước theo yêu cầu keo tụ:

Khi cho phèn vào nước, pH giảm Đối với phèn nhôm, giá trị pH thích hợp đểquá trình keo tụ xảy ra đạt hiệu quả từ 5,5÷7,5.

Giả sử, cần kiềm hóa nước để nâng pH lên giá trị phù hợp với yêu cầu xử lý,lượng kiềm được tính:

C

K e

L e

P

p k k

100.1

+ Lp: liều lượng phèn đưa vào trong nước = 53,97 (mg/l)

+ ep: đương lượng phèn, phèn Al2(SO4)3 = 57 (mgđl/l)

+ ek: đương lượng của chất kiềm hóa chọn là CaO = 28 (mgđl/l)

+ Kio: độ kiềm của nước nguồn = 3,03 (mgđl/l)

+ C: nồng độ CaO tỷ lệ chất kiềm hóa nguyên chất có trong sản phẩm CaO là 80%+ 1: Độ kiềm dự phòng của nước (mgđl/l)

91,3780

100103,357

97,53

⇒ Độ kiềm của nước đủ để đảm bảo keo tụ, không cần phải kiềm hóa.

V Xác định các chỉ tiêu cơ bản của nước sau khi xử lý.

Sau khi dùng phèn để xử lý nước mà không cần kiềm hóa, nước sau xử lý có pH,

Ki, giảm, CO2 và hàm lượng cặn lơ lửng tăng

1 Xác định độ kiềm K i * .

p

p io i

e

L K

K* = −

(mgđl/l)Trong đó:

+ Kio = 3,03 (mgđl/l): là độ kiềm của nước nguồn.

+ Lp = 53,97 (mgđl/l): liều lượng phèn đưa vào xử lý nước

+ ep = 57 (mgđl/l): đương lượng phèn

08,257

97,5303,3

440 2

*

p

p e

L CO

3

2 2

1 t f Ca f K f P

f

+ to = 21 (oC), tra biểu đồ ta được f1(to) = 2,08

+ Ca2+ = 60,12 (mg/l) tra biểu đồ ta được f2(Ca2+) = 1,69

+ Ki* = 2,08 (mgđl/l), tra biểu đồ ta được f3(K* i) = 1,32

+ P = 293,153 (mg/l), tra biểu đồ ta được f4(P) = 8,835

⇒pHs = 2,08 -1,69 - 1,32 + 8,835 = 7,905

5 Kiểm tra độ ổn định của nước sau khi keo tụ.

Chỉ số ổn định của nước:

I = pH* - pHs = 6,59 – 7,905 = - 1,315 < 0

⇒ Nước có tính xâm thực, cần phải ổn định nước bằng vôi Hàm lượng vôi được

tính theo hàm lượng CaO trong trường hợp pH*<pHs<8,4 là:

v i v v

C K e

L = β *.100 (mg/l)

Trong đó:

+ ev = 28 (mgđl/l): là đương lượng vôi CaO

+ β : hệ số phụ thuộc pH* và I, tra biểu đồ ta có β = 0,6

+ Ki* = 2,08 (mgđl/l): độ kiềm của nước sau khi xử lý

+ Cv = 80%: độ tinh khiết của CaO

Trong đó:

+ [CO2] : Nồng độ CO2 sau khi xử lý, [CO2] = 50,96 mg/l

+ K: Độ kiềm nước sau khi xử lý, k = 2,08 mgđl/l

7,308,222

96,507,

⇒ Cmax* = 680 + 1

57

97,53

+ 0,25 + 43,68 = 724,88 (mg/l)

Phần II

TÍNH TOÁN CẤU TẠO CÁC CÔNG TRÌNH

TRONG DÂY CHUYỀN XỬ LÝ

1 Bể hòa trộn phèn.

Có nhiệm vụ hòa tan phèn và lắng cặn bẩn Đối với trạm xử lý có công suất từ

5000 ÷ 20000 (m3/ng.đ) có thể hòa trộn phèn trong bể bằng máy khuấy hoặc bơmtuần hoàn Trong dây chuyền công nghệ này ta chọn bể trộn phèn khuấy trộn bằng

cơ khí Bể được xây dựng bằng gạch và hình tròn Bể này vừa làm nhiệm vụ hòatrộn phèn và vừa làm bể tiêu thụ

* Dung tích bể hòa trộn tính theo công thức (6-3), TCXDVN 33 : 2006, trang

46:

γ 10000

.

1

b

b

p n q

W = (m 3 )

Trong đó:

+ q = 8500 (m3/ng.đ) = 351,16 (m3/h): Lưu lượng nước xử lý

+ p = 53,97 (mg/l) = 53,97 (g/m3): Liều lượng hóa chất (phèn) dự tính cho vàonước

+ n: Số giờ giữa 2 lần hòa tan (pha chế) đối với trạm có công suất: 1200 – 10000(m3/ng.đ) thì n = 12 (h)

+ bb: Nồng độ dung dịch hóa chất trong thùng hòa trộn tính bằng %, lấy theoTCXDVN 33 : 2006 , mục 6.20, trang 47, ta chọn bb = 10 %

+ γ = 1 (T/m3) Khối lượng riêng của dung dịch (ở đây là nước)

294,21.10.10000

97,53.12.16,354

⇒ Chọn 2 bể hòa trộn, một bể công tác và một bể dự phòng.

Hình 1 Bể hòa trộn phèn

⇒ Kích thước mỗi bể: đường kính bể d = 1 (m), chiều cao bể h = 1,5 (m)

⇒ Lựa chọn mấy khuấy cho bể hòa trộn phèn:

 Số vòng quay của cánh quạt lấy theo TCXDVN 33 : 2006 , mục 6.22,trang 47, ta chọn n = 30 (vòng/phút)

 Chiều dài cánh quạt khuấy tính từ trục quay lấy bằng 0,4 ÷0,45 bể rộng của

+ ρ: Trọng lượng thể tích dung dịch khuấy trộn , lấy ρ = 0,003794(kg/m3)

+ η: Hệ số hữu dụng của động cơ =0,01

+ n: Số vòng quay của cánh quạt trong 1 giây, lấy n = 0,5 (vòng/s)

+ d: Đường kính của vòng tròn do đầu cánh quạt tạo ra khi quay, lấy d = 2 (m)+ z: Số cánh quạt trên trục vòng quay, z = 4

+ h: Chiều cao cánh quạt, lấy h = 0,25 m

38,0425,025,001,0

003794,

05,

- Dung tích bể pha vôi sữa xác định theo công thức

γ

10000

v

v v

b

L n Q

Trong đó:

+ Q: Công suất trạm xử lý, Q = 354,16 (m3/h)

+ n: Số giờ giữa 2 lần pha vôi, (6 ÷12)h, ta chọn n = 10 (h)

+ Lv: Liều lượng vôi, Lv = 43,68 (mg/l)

+ bv: Nồng độ vôi sữa = 5 %

+ γ: Khối lượng riêng của vôi sữa 1 (T/m3)

094,31.5.10000

68,43.10.16,354

d2h d2

W v =π =π

- Đường kính của bể công tác: ⇒d =3 W v.4 =3 3,094.4 =1,58 (m)

ππ

Hình 2 Bể khuấy trộn vôi sữa bằng máy trộn cách quạt

- Xây dựng 2 bể, trong đó một bể công tác, bể còn lại dự phòng.

- Chọn số vòng quay cánh quạt là 40 (vòng/ phút)

- Chiều dài cánh quạt lấy bằng 0,4 ÷0,45d, chọn 0,45d ⇒lcq = 0,45.1,58 = 0,711

(m) ⇒ Chiều dài toàn phần của cánh quạt = 1,422 (m).

- Diện tích cánh quạt thiết kế 0,15 m2 cánh quạt/ 1m3 vôi sữa trong bể

fcq =0,15.3,094 = 0,464 (m2)

- Chiều rộng mỗi cánh quạt: 0,16

422,1

464,02

- Dùng bơm định lượng để bơm dung dịch phèn công tác vào bể hòa trộn

Liều lượng phèn cần thiết dùng cho một ngày:

4587,01000000

97,53.85001000000

Trong đó:

+ Q = 8500 (m3/ng.đ): Lưu lượng nước xử lý

+ Lp = 53,97 (mg/l): Liều lượng phèn cho vào nước

- Bơm định lượng phải bơm dung dịch phèn công tác bằng = 7 %

7.3600.24

100.7,458

=

=

b Thiết bị định lượng vôi.

- Dùng bơm định lượng để bơm vôi sữa tỉ lệ với lưu lượng nước xử lý vào bể hòatrộn

- Liều lượng vôi cần dùng cho một ngày là:

37128,01000000

68,43.85001000000

Trong đó:

+ Q = 8500 (m3/ng.đ): Lưu lượng nước xử lý

+ Lp = 43,68 (mg/l): Liều lượng vôi cho vào nước

- Bơm định lượng phải bơm dung dịch vôi công tác bằng = 5 %

⇒ Lưu lượng bơm: 0,09

5.3600.24

100.28,

=

4 Kho dự trữ hóa chất.

Kho dự trữ hóa chất nhằm mực đích đảm bảo lượng hóa chất sử dụng liên tục cho

1÷2 tháng tiêu thụ Kho chứa hóa chất phải khô ráo, thoáng mát, có mái che.

- Diện tích sàn kho tính theo công thức (2-9), (giáo trình xử lý nước cấp,TS.Nguyễn Ngọc Dung,trang 36, nxb xây dựng, 2010.)

o k kho

G h P

T P Q F

10000

α

Trong đó:

+ Q = 8500 (m3/ng/đ): Lưu lượng nước xử lý

+ P: Liều lượng hóa chất tính toán (g/m3) (phèn = 53,97 g/m3, vôi = 43,68 g/m3)+ T: Thời gian giữ hóa chất trong kho, (T = 40 ngày)

+ α: Hệ số tính đến diện tích đi lại và thao tác trong kho, α = 1,3

+ Go: Khối lượng riêng của hóa chất (T/m3), thường lấy Go = 1,1 (tấn/m3)

+ Pk: Độ tinh khiết của hóa chất (%)

+ h: Chiều cao cho phép của lớp hóa chất lấy theo (TCXDVN 33 : 2006,mục6.331, trang 127)

Phèn nhôm cục: h = 2 (m)

Vôi cục chưa tôi: h = 1,5 (m)

a Tính cho kho phèn.

843,101,1.2.100.10000

3,1.40.97,53.8500

b Tính cho kho vôi.

63,141,1.5,1.80.10000

3,1.40.68,43.8500

⇒ Tổng diện tích kho dự trữ:

5,2563,14843,102

=F F

5 Bể trộn đứng.

Vì bể trộn đứng thường áp dụng cho các trạm xử lý có công suất vừa và nhỏ.Mặt khác, bể trộn đứng thường được dùng trong các nhà máy nước có xử lý bằngvôi sữa.

Cấu tạo bể trộn đứng gồm 2 bộ phận: phần thân trên có tiết diện vuông, phầnđáy có dạng hình côn với góc hợp thành giữa các tường nghiêng trong khoảng 30

÷ 400, ta chọn 400 (Lấy theo TCXDVN 33 : 2006, mục 6.56, trang 53)

1 Thể tích của mỗi bể được tính theo công thức:

N

t Q

W b

.60

= , m3Trong đó:

+ Q: Công suất nước xử lý (m3/h), Q = 8500 (m3/ng.đ) =354,17 (m3/h) = 0,0984(m3/s)

+ t: Thời gian lưu nước trong bể 1,5 - 2 phút khi trộn vôi và phèn, chọn 2 phút.+N: Số bể chọn thiết kế Chọn N = 2 ⇒ Công suất nước xử lý của mỗi bể là:

Q1be = 177,08 m3/h = 0,0492 m3/s

Hình 3 Bể trộn đứng

2.17,

0492,01

0492,02

4 Xây dựng bể bằng bê tông cốt thép, có kích thước:

- Kích thước phần trên bể (phần hình vuông) là a (m):

5,12

40cot2

3,05,12

1

2 1 2 1 1

1 = ⋅h ⋅F +F + F ⋅F = ⋅ ⋅ + + ⋅ = ≈

7 Thể tích phần trên của bể trộn:

6,44,161

2 =W −W = − =

8 Chiều cao phần trên của bể là h 2 (m):

4,23,22

6,41

⇒Đường kính ngoài của ống dẫn nước vào bể là D = 225 mm

11 Tính kích thước máng thu nước:

Dự tính là máng thu nước là máng vòng có lỗ ngập nước Nước chảy trongmáng đến chổ ống nước ra khỏi bể theo 2 hướng ngược chiều nhau, vì vậy lưulượng nước tính toán của máng sẽ là:

54,882

08,1772

= be m

54,88

05,

f

- Độ dốc của máng về phía ống tháo nước ra lấy bằng 0,02 tổng diện tích các lỗngập thu nước ở tành máng với tốc độ nước chảy qua lỗ lấy bằng vl = 1 (m/s)(Theo TCXDVN 33:2006, mục 6.54, trang 52)

3600.1

08,177

l l v

1,7

0492,0

Với Q = 49,2 (l/s), chọn ống dẫn sang bể phản ứng là ống thép có đường kínhống D = 250 (mm), với v = 0,924(m/s), điều kiện v = 0,8 ÷1 (m/s)

6 Bể phản ứng có vách ngăn đứng.

Bể phản ứng có vách ngăn đứng thường được sử dụng cho các trạm xử lý

có công suất trên 6000m3/ng.đ

Ngoài ra bể phản ứng có vách ngăn đứng được kết hợp với bể lắng ngang

Do đó ta có thể tiết kiệm được chi phí khi thiết kế cũng như khi thi công côngtrình

Vì bể phản ứng có vách ngăn đứng kết hợp với bể lắng ngang, do đó khithiết kế phải đảm bảo chiều cao nước chảy sang bể lắng, và chiều dài của bể phảnứng bằng chiều rộng của bể lắng ngang

a Dung tích của bể phản ứng có vách ngăn đứng được tính theo công thức:

3,

60 N m

t Q

+ Q: Lưu lượng nước xử lý m3/h, Q = 8500 m3/ng.đ = 354,17 m3/h

+ t: Thời gian lưu nước trong bể, lấy t = 20 phút vì xử lý nước đục

+ N: Số bể phản ứng, chọn N = 2 bể

⇒ Dung tích của bể phản ứng là:

03,59

2.60

20.17,354

+ Wb: Dung tích của bể, m3, Wb = 59,03 m3

+ Hb: Chiều cao của bể thường lấy 2 – 3 m, chọn Hb = 3 m

2067,193

03,

⋅

=

3600 , m2Trong đó:

+ Q: Lưu lượng nước xử lý m3/h, Q = 8500 m3/ng.đ = 0,0984 m3/s

+ v: Vận tốc dòng chảy nước dọc theo hành lang, lấy bằng 0,2 m/s (khoảng 0,2 –0,3 m/s)

5,02,0360024

⇒ Các ô sắp xếp theo chiều rộng là 4 ô và chiều dài là 10 ô.

* Kiểm tra lại chỗ ngoặt đổi chiều dòng nước

914

⇒ Diện tích của mỗi ô là fô = 0,5 – 0,15 = 0,35 m2

i Vận tốc nước chảy trong các ô là:

28,035,03600

17,35435

,0

h=0,15⋅ ô2⋅

Trong đó:

+ v ô: Vận tốc nước chảy trong các ô, v = 0,28 m/s

+ m: Số lần dòng nước đổi chiều, m = 9

m

h=0,15⋅0,282⋅9=0,1

⇒

7 Bể lắng ngang thu nước ở cuối bể.

Bể lắng ngang được kết hợp với bể phản ứng có vách ngăn thẳng đứng Số bể lắng

ngang lấy N = 2 bể

a Diện tích mặt bằng của bể lắng ngang.

- Tổng diện tích mặt bằng của bể lắng ngang được tính theo công thức

(6-13), điều 6.71, trang 58, TCXDVN 33 : 2006

06,

3 U

Q F

⋅

⋅

= α , m2Trong đó:

+ Q: Lưu lượng nước đưa vào bể lắng, Q = 8500 m3/ng.đ = 354,17 m3/h

+ U0: Tốc độ rơi của cặn ở trong bể lắng, tra theo bảng 6.9, trang 59, TCXDVN

33 : 2006, với đặc điểm nước nguồn đục với hàm lượng cặn là 680 mg/l, thì tốc độrơi của cặn U0 = 0,5 mm/s

+ α : Hệ số sử dụng thể tích của bể lắng lấy bằng 1,33

2625

,06,3

17,35433,1

Q B

tb 6,

Trong đó:

+ Q: Lưu lượng nước đưa vào bể lắng, Q = 8500 m3/ng.đ = 354,17 m3/h

+ Vtb: Tốc độ trung bình của dòng chảy ở phần đầu của bể lắng

Chọn tỉ số giữa chiều vùng lắng cặn và chiều cao vùng lắng cặn L/H0 =10 (tra theobảng 10 – 1,trang 150, tính toán thiết kế các công trình trong hệ thống cấp nướcsạch, TS Trịnh Xuân Lai, nxb khoa học và kỹ thuật, Hà Nội, 2003)

 K = 7,5; α = 1,33

⇒Vận tốc trung bình dòng nước trong bể:

17,

250

 Chọn mỗi bể chia làm 2 ngăn, chiều rộng mỗi ngăn là: b = 2,6 m.(Theo

TCXDVN 33: 2006, điều 6.72, trang 69 – 60, quy định chiều rộng mỗi ngăn khôngquá 6 m) Trong mỗi ngăn hướng dòng có đục lỗ, hàng lỗ cuối cùng nằm cao hơn

mực cặn tính toán 0,3 m, (TCXD 33 : 2006, điều 6.77, trang 60, quy định 0,3 – 0,5 m) thì diện tích công tác của vách ngăn phân phối nước vào bể đặt cách đầu bể 1,5m (TCXD 33 : 2006, điều 6.77, trang 60, quy định 1 - 2 m) sẽ là:

72,5)3,05,2(6,2)3,0( 0 − = ⋅ − =

8500

n N

Q

(m3/h) = 0,024 (m3/s)

Hình 4 Ngăn phân phối nước

Trong đó:

+ Q: Lưu lượng nước xử lý, Q = 354,17 m3/h

+ N: Số bể lắng, N = 2

+ n: Số ngăn chia trong một bể, n = 2 ngăn

e Tổng diện tích cần thiết của các lỗ ở vách ngăn phân phối nước vào là:

12,02,0

024,0

+ qn: Lưu lượng nước xử lý qua mỗi vách ngăn, qn = 0,024 m3/s

* Chọn đường kính lỗ ở vách ngăn phân phối nước là dlỗ vào = 80 mm, (lấy khoảng

50 – 150 mm)

⇒ Diện tích của mỗi lỗ: 2 2 5,026.10 3

4

08,04

.026,5

12,0

S

f

Trong đó:

+ flỗ vào: Diện tích của các lỗ ở vách ngăn phân phối nước vào, flỗ vào = 0,12 m2

+ Slỗ: Diện tích của mỗi lỗ, Slỗ = 5,026.10-3 m2

 Bố trí theo chiều cao H0 là 4 lỗ, khoảng cách giữa các lỗ lấy bằng (2,5 –0,3):4= 0,55 m, bố trí theo chiều L là 6 lỗ, khoảng cách giữa các hàng lấy bằng 2,6 :

7 = 0,37 Tổng cộng có 24 lỗ

* Chú ý:- Khí thiết kế ta lấy kích thước của tấm chắn lấy bằng kích thước ngang

của bể nhân với chiều cao vùng lắng B x H = 5,2 x 2,5 m

g Tổng diện tích của vách ngăn thu nước ở cuối bể:

048,05,0

024,0

Trong đó: vlỗ : Tốc độ nước qua lỗ thu nước ở cuối, thường lấy nhỏ hơn hoặcbằng 0,5 m/s, chọn vlô = 0,5 m/s.

* Chọn đường kính lỗ ở vách ngăn thu nước là dlỗ ra = 60 mm, (lấy khoảng 50 –

150 mm)

⇒ Diện tích của mỗi lỗ: 2 2 2,83.10 3

4

06,04

,2

048,0

S

f

Trong đó:

+ flỗ ra: Diện tích của các lỗ ở vách ngăn phân phối nước vào, flỗ vào = 0,48 m2

+ Slỗ: Diện tích của mỗi lỗ, Slỗ = 2,83.10-3 m2

 Bố trí theo chiều cao H0 là 3 lỗ, khoảng cách giữa các lỗ lấy bằng 0,73 m, bố trítheo chiều L là 6 lỗ, khoảng cách giữa các hàng lấy bằng 0,37 m Tổng cộng có 18lỗ

i Tính toán hệ thống thu và xả cặn của bể lắng ngang.

 Xác định hàm lượng cặn đã lắng trong bể được tính theo công thức:

tb c

N

m C

Q T W

+ T: Thời gian làm việc giữa 2 lần xả cặn, chọn T = 24 h

+ N: Số bể lắng ngang, N = 2 bể

+ m: Hàm lượng cặn còn lại trong nước sau lắng (10 -12mg/l), chọn m = 10 mg/l+ Q: Lưu lượng nước xử lý, Q = 354,17 m3/h

+ δtb: Nồng độ trung bình của cặn đã nén sau 24 h, lấy (theo bảng 3-3, trang 78,

sách "Xử lý nước cấp" của TS.Nguyễn Ngọc Dung), ta chọn được δ tb =35000.( từ

400÷1000 )

+ Cmax: Hàm lượng cặn lớn nhất được đưa vào bể lắng, được tính ở phần V.6, trang

6, C

max = 724,88 (mg/l)

2

)1088,724(17,354

80,861

W

+ Chiều cao trung bình của bể lắng:

2,366,05,2

3 + =

=+

= b bv

xd H H

( Lấy Hbv = 0,5 m, quy chuẩn 0,3 – 0,5 m)

+ Tổng chiều dài của bể lắng (kể cả ngăn phân phối là 1,5 m, và ngăn thu nước

1,5m)

285,15,1

25+ + =

=++

W K P

b

c p

, %Trong đó: Kp: Hệ số pha loãng lấy bằng 1,5

06,31002408,177

80,865,1

+ Dung tích chứa cặn ở một ngăn là:

4,432

80,

4,

072,

072,

q

+ Số lỗ một bên máng xả cặn:

3410

.07,72

048,0

+Tổn thất trong đường ống xả cặn

g

v f

f

m

C d

2)(

2 2

2

∑

++

2 2