1. Đề xuất sơ đồ công nghệ và tính toán các công trình chính trong một hệ thống xử lý nước dùng cho mục đích sinh hoạt và ăn uống theo các số liệu dưới đây: • Nguồn nước: Mặt • Mật độ dân số: 20742 (ngườikm2) • Diện tích: 10 (km2) • Tiêu chuẩn cấp nước: 115 (lngười.ngđ) • Tiêu chuẩn thải rác: 0.7 (kgngười.ngđ) • Chỉ tiêu chất lượng nguồn nước: Chỉ tiêu Đơn vị đo Giá trị Giới hạn cho phép (QCVN 02:2009BYT chú thích pH 6.7 6,5 – 8,0 Màu biểu kiến Pt Co 32 Độ đục NTU 276 5 Chất rắn tổng cộng mgl 207 Chất rắn không tan mgl 157.3 Chất hữu cơ mgl O2 2,3 2. Yêu cầu: • Tính toán tổng nhu cầu sử dụng nước sạch toàn khu vực (Tính công suất) • Căn cứ tính chất nước nguồn được cho, đề xuất dây chuyền công nghệ xử lý nước • Tính toán các công trình trong hệ thống 3. Tính toán số liệu (nước cấp) Tính toán tổng nhu cầu sử dụng nước sạch toàn khu vực Dân số khu vực được tính theo công thức: N = mật độ dân số × diện tích = 20742 x 10 = 207420 (người) Lưu lượng ngày tính toán (trung bình trong năm)cho hệ thống cấp nước tập trung được xác định theo CT :(TCXDVN 332006) N x (tiêu chuẩn cấp nước ) = + (8% 21468) = 23185(m³ ng.đ) Dựa trên tiêu chuẩn cấp nước của khu vực đề xuất công xuất trạm cấp nước là : 25000 (m³ng.đ) (theo tiêu chuẩn TCVN 33 – 2006 cho phép “ Lượng nước dự phòng cho phát triển công nghiệp, dân cư và các lượng nước khác chưa tính được cho phép lấy thêm 510% tổng lưu lượng nước cho ăn uống sinh hoạt của điểm dân cư”)
Trang 1BỘ TÀI NGUYÊN VÀ MÔI TRƯỜNG CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT
NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC TÀI NGUYÊN
ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ MÔI TRƯỜNG
Giảng viên hướng dẫn: Phạm Đức Tiến
Họ và tên sinh viên: Lê Đức Tài Thu
Tiêu chuẩn cấp nước: 115 (l/người.ngđ)
Tiêu chuẩn thải rác: 0.7 (kg/người.ngđ)
Chỉ tiêu chất lượng nguồn nước:
trị
Giới hạn cho phép (QCVN
Tính toán tổng nhu cầu sử dụng nước sạch toàn khu vực (Tính công suất)
Căn cứ tính chất nước nguồn được cho, đề xuất dây chuyền công nghệ xử lý nước
Trang 2 Tính toán các công trình trong hệ thống
3 Tính toán số liệu (nước cấp)
Tính toán tổng nhu cầu sử dụng nước sạch toàn khu vực
Dân số khu vực được tính theo công thức:
N = mật độ dân số × diện tích = 20742 x 10 = 207420 (người)
Lưu lượng ngày tính toán (trung bình trong năm)cho hệ thống cấp nước tập trung đượcxác định theo CT :(TCXDVN 33-2006)
N x (tiêu chuẩn cấp nước ) = + (8% 21468) = 23185(m³/ ng.đ)
Dựa trên tiêu chuẩn cấp nước của khu vực đề xuất công xuất trạm cấp nước là : 25000(m³/ng.đ)
(theo tiêu chuẩn TCVN 33 – 2006 cho phép “ Lượng nước dự phòng cho phát triển công nghiệp, dân cư và các lượng nước khác chưa tính được cho phép lấy thêm 5-10% tổng lưu lượng nước cho ăn uống sinh hoạt của điểm dân cư”)
Trang 34 Phương án xử lý
a) Phương án 1
Thuyết minh công nghệ :
Nước mặt từ nguồn sau khi đưa qua song chắn rác được loại bỏ các vật cản lớn (rác,tôm, cá … ) cho các công trình phía sau, thì được trạm bơm cấp I đưa đến bể trộn tại đâyhóa chất keo tụ và kiềm hóa sẽ được cho vào với liều lượng thích hợp để tạo ra các hạtkeo có khả năng dính lại với nhau và dính các hạt cặn lơ lửng có trong nước tạo thành cácbông cặn lớn hơn có trọng lượng đáng kể
phối nước
Trang 4Sau khi trộn nước sẽ đi qua ngăn tách tách khí sang bể phản ứng cớ khí rồi sang bểlắng ngang thu nước bề mặt, có chức năng hoàn thành hết quá trình keo tụ tạo điều kiệnthuận lợi cho quá trình tiếp xúc giữa các hạt keo và cặn bẩn trong nước để tạo nên nhữngbông cặn đủ lớn và được giữ lại trong bể lắng, bể thường được chia thành nhiều ngăndọc, đáy có tiết diện hình phễu với các vách ngăn ngang, nhằm tạo dòng nước đi lên đều,
để giữ cho lớp cặn ổn định Các bông cặn đi lên và lớn dần, khi lên đến bề mặt bể sẽ bịcuốn đi theo chiều dòng chảy ngang sang bể lắng ngang Tốc độ nước tràn qua bể mặtlắng không vượt quá 0,05m/s để tránh làm vỡ các bông cặn Tại đây các bông cặn sẽđược lắng xuống đáy bể nhờ trọng lực Nước sau khi lắng có hàm lượng cặn nhỏ ( 10 –
12 mg/l ) và sẽ tiếp tục chảy sang bể lọc nhanh Tại bể lọc các hạt cặn chứa lắng được ở
bể lắng và các vi trùng có trong nước sẽ được giữ lại trên bề mặt hoặc trong các khe hởcủa lớp vật liệu lọc Hàm lượng cặn còn lại trong nước sau khi qua bể lọc phải đạt chuẩncho phép ( < 3mg/l ) Vì vậy lọc là giai đoạn cuối cùng để làm trong nước triệt để Nướcsau khi qua bể lọc được dẫn đến bể chứa nước sạch Trên đường đi tới bể là giai đoạnkhử trùng nước để loại bỏ vi sinh vật gây bệnh
Phương án 2 :
Trang 5b) Phương án 2 Nước nguồn
Trang 6Thuyết minh công nghệ
Phương án 2 cũng giống như phương án 1 chỉ khác ở chỗ ta thay thế bể phản ứng cólớp cặn lơ lửng kết hợp với bể lắng ngang thành bể lắng trong có lớp cặn lơ lửng ( còngọi là bể lắng trong ) Trong sơ đồ công nghệ này ta không sử dụng bể phản ứng vì quátrình phản ứng và tạo bông cặn được thực hiện ngay trong lớp cặn lơ lửng của bể lắng.Khi qua lớp cặn lơ lửng, các hạt cặn tự nhiên có trong nước sẽ va chạm và kết dính vớicác hạt cặn lơ lửng và được giữ lại Kết quả nước được làm trong Ngoài ra nước trướckhi đưa vào bể lắng trong phải qua ngăn tách khí để tránh hiện tượng các bọt khí sẽ kéotheo các hạt cặn tràn vào máng thu nước trong làm giảm chất lượng nước sau lắng
c) Đánh giá ưu, nhược điểm của hai phương án
Hai phương án trên chủ yếu khác nhau ở quá trình lắng, vì vậy ta sẽ đánh giá hai bểlắng để đề xuất phương án tối ưu hơn
Phương
Phương
án 1 Bể lắng ngang : So với bề lắng đứng,hiệu quả lắng với dòng nước chuyển
động theo phương nằm ngang đạt caohơn Dòng nước chuyển động theophương nằm ngang ở trong chế độ chảytầng, tốc độ dòng chảy tại mọi điểmtrong bể đều bằng nhau.Thời gian lưu lạicủa mọi phần tử nước đi qua bể đềubằng nhau và bằng dung tích bể chia cholưu lượng dòng chảy
Chi phí cao, khó khan trongxây dựng
Phương
án 2 Không cần xây dựng bể phản ứng, bởi vìquá trình phản ứng và tạo bông kết tủa
xảy ra trong điều kiện keo tụ tiếp xúc,ngay trong lớp cặn lơ lửng của bể lắng
Hiệu quả xử lý cao hơn các bể lắng khác
và tốn ít diện tích xây dựng hơn
Có kết cấu phức tạp, chế độquản lý chặt chẽ, đòi hỏi côngtrình làm việc liên tục suốtngày đêm và rất nhạy cảm với
sự dao động lưu lượng vànhiệt độ của nước Hiện nay,theo tiêu chuẩn TCXD 33 :
2006, bể lắng trong chỉ nên ápdụng cho các trạm xử lý cócông suất đến 3000 m3/ ngàyđêm
Trang 7Qua 2 phương án trên thì ta thấy :
Hiệu quả lắng 2 phương án trên chênh lệch không cao
Diện tích xây dựng phương án 2 hơn so với phương án 1 Chi phí xây dựng ban đầuthấp hơn Nhưng khả năng ứng dụng vào thực tế không cao, vì chi phí và khả năng vậnhành cao, khó khăn Phương án 1 tuy chiếm diện tích xây dựng nhưng không đáng kể.Khả năng vận hành của phương án 1 dễ dàng và ứng dụng thực tế cao Vì vậy ta sẽ chọn
phương án 1 để thiết kế và tính toán.
Trang 8CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH XỬ LÝ NƯỚC CẤP
- Diện tích công tác của song chắn rác được xác định theo công thức:
= x K 1 x K 2 x K 3 ( M )
Trong đó :
+ Q : Lưu lượng công trình Q = 25000 m3/ ngđ = 1042 m3/h = 0289 m3/s = 289 l /s + d : đường kính thanh thép, chọn d = 8mm ( theo TCXD 33 : 2006 )
+ a: khoảng cách giữa các thanh thép a = 40 – 50 mm, chọn a = 50mm
+ n : số cửa thu nước n = 2
+ K2 : hệ số co hẹp do rác bám vào song K2 = 1,25
+ K3: là hệ số kể đến ảnh hưởng của hình dạng thanh thép, thanh tiết diện tròn lấyK3 = 1,25
+ v: vận tốc nước chảy qua song chắn v = 0,2 – 0,6 m/s, chọn v = 0,4 m/s
+ K1 : hệ số co hẹp do các thanh thép, được tính bằng công thức :
K1 = = 1,2
- Vậy, tiết diện của song chắn rác là :
Trang 9+ Q : là lưu lượng tính toán, Q = 0, 289 ( m3/s )
+ n: là số cửa thu nước , n = 2
+ V : là vận tốc nước qua lưới, với lưới chắn phẳng ( v = 0,2 -0,4 m/s) Ta chọn v =0,4 ( m/s )
2.2.1 Xác định liều lượng hóa chất
- Hóa chất sử dụng: nhôm (Al2(S04)3
- Do nước nguồn vừa đuc vừa có màu nên ta xét lượng phèn theo hai trường hơp
Trang 10- Liều lượng phèn tính theo độ màu:
Công thức : P = 4 √M ( Công thức 6 – 1, TCXDVN 33 : 2006 )
Trong đó:
+ Pp : là liều lượng phèn tính theo sản phẩm không chứa nước, mg/l
+ M là độ màu của nước nguồn tính theo thang màu Pt – Co, M = 32 mgđl/ l
Vây Pp = 4√32 = 22,6 mg/l
- Liều lượng phèn tính theo hàm lượng cặn ( Lp )
+ Hàm lượng cặn của nước nguồn : TS = 194 mg/l
+ Tra bảng 6.3 ( TCXDVN 33; 2006 ) , xác định được liều lượng phèn cần thiết đểkeo tụ là 30 -40 mg/l Chọn Lp = 40 mg/l.So sánh: Lp > Pp, ta chọn giá trị lớn hơn
là 40 mg/l
2.2.2 Tính toán cho bể trộn cơ khí
Chọn thời gian lưu nước trong bể trộn t = 60s, ta tính được thể tích bể trộn là
Chiều cao bảo vệ : hbv = 0,5 m → Chiều cao thực của bể: h = 4,5m
- Ống dẫn nước vào đặt ở phía trên của thành bể trộn, ống dẫn phèn đặt ngay cử ốngdẫn vào bể, trước miệng dẫn nước Nước đi từ trên xuống dưới qua ống dẫn nước ra
để qua ngăn phản ứng tạo bông
- Dùng máy khuấy tuabin 4 cánh hướng xuống dưới để đưa nước từ phía trên xuống.Đường kính máy khuấy chiều rộng bể
- Chọn đường kính D = chiều rộng bể = × 2,1 = 1,050 m = 1050 mm
- Chiều rộng bản cánh khuấy = đường kính máy khuấy = × 1050 = 210 mm
- Chiều dài bản cánh khuấy = đường kính máy khuấy = × 1050 = 262,5 mm
- Chiều cao bản cánh khuấy = 3 cm = 30 mm
Trang 11Bảng 2.1: Thông số thiết kế bể trộn cơ khí
+ t: thời gian lưu nước lại trong bể phản ứng ( Mục 6.80 TCXDVN 33 – 2006 ) t =
10 – 30 phút, chọn t = 20 phút = 1200s
+ Q: Công suất trạm xử lý, Q = 31000 ( m3/ ngđ ) = 0,358 ( m3/ s )
Vây V = 1200 x 0,289 = 347 ( m3 )
- Chọn chiều cao của bể phản ứng h = 3,5 chiều rộng b = 4,2
- Tiết diện ngang của một bể là f = B x H = 3,5 x 4,2 = 14,7 ( m2 )
- Chiều cao bảo vệ : Hbv = 0,5 m Hxd = 4 ( m )
- Chọn 4 bể phản ứng, vậy Chiều dài 1 bể phản ứng là
L = = =5,9 ( m )
- Chiều dài chia bẻ làm 3 buồng bằng các vách ngăn hướng dòng nước theo chiềuthằng đứng Chiều dài mỗi buồng: l = = 1,97 ( m )
- Dung tích mỗi buồng là : b x l x h = 4,2 x 1,97 x 3,5 = 28,9 m3
Xác định kích thước cánh khuấy và năng lượng cần thiết cho máy khuấy
Chọn bể phản ứng tạo bông cơ khí dung cánh khuấy tuabin trục đứng, 4 cánhkhuấy
Mỗi ngăn đặt 1 máy khuấy, tổng số máy khuấy n = 6
Trang 12Tổng diện tích cánh khuấy lấy bằng 20% diện tích bề mặt cắt ngang bể ( quy phạm15% - 20% )
+ G1: Cường độ khuấy trộn của máy khuấy bậc 1 G1 = 70s-1
+ V: Thể tích trộn ( m3 ), V = 347( m3 )
+ µ : hệ số nhớt của chất lỏng, µ = 0,001
Vậy P1 = 702 x 347 x 0,001 = 1700 ( J/s ) = 1,7 (kW)
- Với hiệu suất động cơ ŋ = 0,8 Công suất động cơ N1 = P1/0,8 = 2,1 KW
- Năng lượng cần cho máy khuấy bậc 2
- Công suất tiêu thụ cần thiết của máy khuấy bậc 2:
P2 = G2.V.µ (kW)
P2 = 502 x 347 x 0,001 = 867,5 ( J/s ) = 0,8675 ( kW )
- Công suất động cơ N2 = P2/ 0,8 = 1,1 ( KW )
- Năng lượng cần cho máy khuấy bậc 2
- Công suất tiêu thụ cần thiết :
Trang 13P3 = G2 V µ ( kW )
P3 = 302 x 347 x 0.001 = 312,3 ( J ) = 3123 (kW)
Công suất động cơ N3 = P3/ 0,8 = 0,39( KW )
Kết luận: Bể phản ứng cơ khí có 3 bể mỗi bể có 3 ngăn các thông số thiết kế của 1
bể như sau :
Bảng 2.2: Thông số thiết kế bể phản ứng cơ khí
Bể phản ứng được trang bi : 2 máy khuấy tạo bông bậc 1 có công suất động cơ2,1 KW, 2 máy khuấy tạo bông bậc 2 có công suất động cơ 0,8675 KW 2 máy khuấy tạobông bậc 3 có công suất động cơ 0,39 KW
2.4 Tính toán bể lắng ngang ( bể lắng ngang thu nước đều trên bề mặt )
Thiết kể 4 bể lắng ngang, trong đó 2 bể thu nước cặn đầu vào, và 2 bể thu nước cuối Thiết kế để các bể thu nước cặn đầu vào và thu nước cuối cạnh nhau Theo bảng (3-2),( thêm bảng) chọn U0 = 0,5 mm/s theo bảng (3-1) có K = 10, = 1,5
- Vận tốc trung bình của dòng nước trong bể tính theo công thức (3-21)
- Tổng diện tích mặt bằng của bể lắng ( Điều 6.71 TCXDVN 33 : 2006 )
Công thức : F = ( m2 )Trong đó:
+ Q = 1042 m3/h
+ a: Hệ số sử dụng thể tích của bể lắng, lấy a = 1,5
- Tốc độ rơi cặn ( mm/s ) lấy như sau
- Đối với nước ít đục ( hàm lượng cặn < 50 mg/l ) lấy uo = 0,5 mm/s
- Đối với nước đục vừa ( hàm lượng cặn 50 – 250 mg/l ) lấy uo = 0,6 mm/s
- Đối với nước đục ( hàm lượng cặn 250 – 2500 mg/l ) lấy uo = 0,7 – 0,8 mm/s
- Hàm lượng cặn của nước nguồn là 276mg/l, lấy uo = 0,7 mm/s
Trang 14+ qn: lưu lượng nước qua một ngăn qn = Q/N.n = 0,289/ 3.3 = 0,032 m3/s
+ b: chiều rộng một ngăn, b = 2,1 m
+ v : vận tốc nước qua ,thành tràn v = 0,05 m/s
∆H = = 0,3 m
Tính toán máng thu nước bề mặt.
Máng thu nước sau bể lắng dùng hệ thống máng thu nước răng cưa
Xác định tổng chiều dài máng thu
Trang 15Theo mục 6.84 TCVN 33-2006, máng thu tối thiểu phải đặt trên 2/3 chiều dài bể lắng.Vậy Chiều dài máng : = =32,8 m
Cứ mỗi ngăn bố trí 2 máng thu, khoảng cách giữa các tâm máng:
a = = 0,53 ( m )Tốc độ trong máng thu lấy vm = 0,7 m/s với vm = 0,6 – 0,8 m/s ( Theo TCVN 33 : 2006,điều 6.84 v = 0,6 -0,8 m/s)
Tiết diện máng thu :
Khoảng cách giữa các tâm lỗ = 32,8 / 32 = 1,025 m
Mép trên của máng cao hơn mức trong bể 0,1m
-Đường kính ống dẫn nước sang bể lọc
- Lưu lượng của một bể Q = 0,289 m3/s
Vận tốc nước chảy trong ống : v = 1,2m/s ( TCXDVN 33 : 2006 )
D = = = 0,55 m = 550 mm
Ta dung phương pháp xả cặn thủy lực
Chọn độ dốc : i = 2%
Việc xả cặn dự kiến tiến hành theo chu kỳ với thời gian giữa hai lần xả cặn là T =
24 giờ Thể tích vùng chứa nén cặn:
Trang 16Wc =
Trong đó
-C : hàm lượng cặn trong nước còn lại sau khi lắng, 10 -12 mg/l chọn C = 10 mg/l
- Cmax = Cn + KP + 0,25M + v = 276 + 0,55 40 + 0,25 33 + 0 = 306,3 mg/lVới :
+ Cn : hàm lượng cặn nước nguồn, Cn = 194 mg/l
+ P : liều lượng phèn tính theo sản phẩm không ngâm nước, P = 40 ( mg/l ) = 40 ( g/
m3 )
+ K là hệ số phụ thuộc vào độ tinh khiết của phèn sử dụng Sử dụng phèn nhômsạch, K = 0,55
+ M: độ màu của nước nguồn ( độ ) thang màu platin – coban, M = 33 độ
+ V : liều lượng vôi kiềm hóa, v = 0
Dung tích chứa cặn 1 ngăn là :
Trang 17n = = = 28 lỗ
Khoảng cách giữa tâm các lỗ : = = 1,7
Đường kính ống xả cặn : với qc –n = 0,02 m3/s, chọn Dc = 250 mm ứng với vận tốc
Trang 18+ Tốc độ lọc cho phép ở chế độ lọc tang cường : vtc = 6 – 7,5 m/h
+ Độ giãn nở tương đối của vật liệu lọc : 45 %
+ Cường độ rửa lọc 12 -14 l/s m2
+ Thời gian rửa lọc 5 – 6 phút
* Tổng diện tích bể lọc của trạm xử lý xác định theo công thức :
F = ( m2 )
Trong đó:
+ Q = 25000 m3/ ngđ
+ T : Thời gian làm việc của trạm bơm trong một ngày đêm, T = 24h
+ a : số lần rửa mỗi bể lọc trong một ngày đêm ở chế độ làm việc bình thường, lấy
Diện tích một bể lọc
Trang 19 Xác định hệ thống phân phối nước rửa lọc
Hệ thống phân phối nước rửa lọc được bố trí sắp xếp đi qua các đường ống chính vàống nhánh Phương pháp phân phối nước rửa lọc áp dụng phương pháp thông thường,ngoài phần nước sạch từ bể lọc nhanh qua bể chứa nước sạch, phần khác được giữ lại đểtiến hành rửa lọc
Ống chính
Cường độ rửa lọc Wn = 14 l/s.m2 (Theo mục 6.123 – TCVN 33:2006)
- Lưu lượng nước rửa của 1 bể lọc:
Trang 20Trong đó: L: chiều dài bể lọc (m)
- Lưu lượng nước rửa lọc chảy trong mỗi nhánh là:
- Chọn tốc độ chảy trong ống nhánh là vn =2 m/s (Theo mục 6.111 – TCVN 33:2006: v
Trang 21Theo mục 6.122 – TCVN 33: 2006, tổng diện tích các lỗ lấy bằng 0,35 – 0,4
diện tích tiết diện ngang của ống chính Chọn 0,35
Chiều dài mỗi ống nhánh:
Tính toán máng phân phối và thu nước rửa lọc:
Bể có chiều rộng là 4,5 m chọn mỗi bể bố trí 1 máng thu nước rửa lọc có
đáy hình tam giác Khoảng cách giữa các tim máng là d = 4,5/2 = 2,25 m (Theo mục 6.117 – TCVN 33:2006, d ≤ 2,2 m )
- Lượng nước rửa thu vào mỗi máng là:
Trong đó:
+ Wn: Cường độ rửa lọc, Wn = 14 l/s.m2
+ d: Khoảng cách giữa các tâm máng, (m)
+ l: Chiều dài của máng, l = 6,5 m
- Chiều rộng máng tính theo công thức:
Trang 22(Theo mục 6.117 – TCVN 33:2006) Trong đó:
+ a: tỉ số giữa chiều cao của phần hình chữ nhật với nửa chiều rộng máng, (a = 1 ÷1,5) Chọn a = 1,3
+ K: Hệ số đối với máng hình tam giác, K = 2,1
Ta có:
0,58 m
Vậy chọn chiều cao máng thu nước là hcn = 0,38 m, lấy chiều cao của đáy tam giác hđ = 0,2 m Độ dốc của máng lấy về phía máng nước tập trung là i = 0,01;chiều dày thành máng lấy là δm = 0,08 m
- Chiều cao toàn phần của máng thu nước rửa:
(Trang 147 – XLNC –Nguyễn Ngọc Dung)
- Khoảng cách từ bề mặt lớp vật liệu lọc đến mép thu nước xác định theo công thức:
(Theo mục 6.118 – TCVN 33:2006)
Trong đó:
H: Chiều cao lớp vật liệu lọc (m),H = 0,8 (m)
e: Độ nở tương đối của lớp vật liệu lọc %, lấy theo bảng 6.113 – mục 6.115 – TCVN 33:2006 Ta có e =50
Trang 23Theo quy phạm khoảng cách giữa đáy dưới cùng của máng dẫn nước rửa phải nằm cao hơn lớp vật liệu lọc tối thiểu 0,07 m Chiều cao toàn phần của máng thu nước là: Hm = 0,66 m Vì máng dốc về phía máng tập trung i = 0,01, máng dài 0,5m.
→ Chiều cao ở phía máng tập trung là: 0,66 + 0,01 5 = 0,71 m
Vậy h sẽ phải lấy bằng:
h = 0,71 + 0,07 = 0,78 (m)
- Nước rửa lọc từ máng thu nước tập trung Khoảng cách từ đáy máng thu đến máng
tập trung xác định theo công thức (mục 6.118 – TCVN 33:2006):
Trong đó:
+ qm: lưu lượng nước chảy vào máng tập trung nước qm = 0,189 m3/s
+ Δ: chiều rộng của máng tập trung Δ = 0,7m (Theo TCVN 33:2006: chiều rộng máng tập trung không nhỏ hơn 0,6 m)
+ g = 9,81 m/s2 gia tốc trọng trường
Ống thu nước lọc
Nước sau khi lọc được đưa sang bể chứa Đường kính ống từ 1 bể ra ống thu nước sạch chung là 0,3 m vận tốc nước của ống thu nước sạch chung là 1,2 m/s (Theo mục 6.120 – TCVN 33:2006: v = 1 – 1,5 m/s)
Đường kính ống chung:
Trong đó:
+ Q: Lưu lượng nước toàn trạm, Q = 25000 m3/ngđ = 0,289 m3/s
+ vc: Vận tốc nước chảy trong ống, vc =2 m/s