báo cáo thiết kế kỹ thuật dự án khả thi xây dựng cầu

Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật BO CO THIẾT KẾ KỸ THUẬT DỰ ÁN KHẢ THI XÂY DỰNG CU SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 58 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật chơng Tính toán mặt cầu 1.1 Kích thớc hình học mặt cắt dầm chủ Kích thớc mặt cắt ngang cầu Mặt cắt ngang cầu Hình 2.1.1 Sơ đồ bố trí dây cầu extradosed Cấu tạo lớp kết cấu áo đờng - Lớp bê tông Atphalt : cm - Lớp bê tông b¶o vƯ : cm - Líp chèng thÊm : cm - Lớp bê tông mui luyện : cm Chiều dày trung bình lớp phủ 12cm, trọng lợng riêng trung bình lớp phủ lp = 22.5 kN/m3 1.2 Nguyên tắc tính toán mặt cầu - Sử dụng phơng pháp phân tích gần để thiết kế mặt cầu BTCT liền khối đúc chỗ (Điều 4.6.2.1.6) - Tiết diện tính toán mặt cầu : Khi tính toán thiết kế ta tính cho mặt cắt có bề rộng b = 100 cm - Mô hình tính toán : Do độ cứng theo phơng dọc sờn đứng mặt cầu lớn nhiều so với nên coi làm việc nh dầm liên tục nhịp mút thừa kê gối cứng vị trí sờn đứng, độ làm việc dầm: 5.22m, phần mút thừa 1.53m 1.3 Tải trọng, tổ hợp tải trọng, công thức tính toán mặt cầu Tải trọng tính toán mặt cầu - Trọng lợng thân : DC - Trọng lợng phần lan can : DW1 - Trọng lợng lớp phủ mặt cầu : DW2 - Hoạt tải : LL ( xếp tạo hiệu ứng bất lợi nhất) SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 59 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật - Tải trọng - Tải trọng ngời ®i: PL - Lùc xung kÝch : IM = 25% Các tổ hợp tải trọng thiết kế - Tổ hợp theo trạng thái cờng độ I : để tính toán cờng độ - Tổ hợp theo trạng thái cờng độ sử dụng : để tính toán chống nứt Các công thức tính toán nội lực mặt cầu 1.3.1.1 Công thức tính nội lực tĩnh tải M i = q i S i + Pi Yi Q i = q i S i + Pi Yi Trong : + Mi : Mômen tiết diện i + Qi : Lực cắt tiết diện i + q : Tĩnh tải phân bố ngang cầu dải rộng 1m + Si : Diện tích ĐAH nội lực + yi : tung độ ĐAH vị trí đặt lực tập trung 1.3.1.2 Công thức tính nội lực hoạt tải - Bản mặt cầu đợc phân tích theo phơng pháp dải gần đợc quy định điều 4.6.2.1 Với dải phân tích ngang có chiều dài nhịp tính toán L = 5220 mm > 4600 mm Do đợc thiết kế với tải trọng xe tải tải trọng thiết kế ( Điều 3.6.1.3.3) + Tải trọng bánh xe P = 72.5 kN + Tải trọng : qlàn = 9,3 kN phân bố chiều rộng b=3m Do theo phơng ngang cầu tải trọng tơng ứng với tải trọng rải qlan = 3,1 kN/m Hiệu ứng tải trọng không xét đến lực xung kích - Khi thiết kế theo phơng ngang cầu hoạt tải đợc xếp cho tạo đợc hiệu ứng bất lợi Vị trí tâm bánh xe đợc quy định theo điều 3.6.1.3.1 nh sau : + Khi tính toán mút thừa: a =300mm tính từ mép đá vỉa hay lan can + Khi tính toán phận khác: a=600mm tính từ mép xe thiÕt kÕ + Cù ly gi÷a xe : ≥ 1200 mm - Đối với hoạt tải, bề rộng làm việc mặt cầu đợc quy định nh sau: + Khi tính toán phần cánh hẫng: SW = 1140 + 0,833X (mm) + Khi tính mômen âm: SW= 660 + 0,55.S + Khi tính mômen dơng: SW = 1220 + 0,25S Trong : + S : Là khoảng cách gối đỡ , S = 5220 (mm) SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 60 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật + X : Khoảng cách từ tim gối đến điểm đặt tải X = 300 (mm) - Kết tính toán bề rộng vệt bánh xe tơng đơng nh sau : + Khi tính toán phần hẫng: SW=1140+0,833x300 =1390mm =1.39m + Khi tính toán mômen âm: SW=660+0,55x5220=3531mm=3.531 m + Khi tính toán mômen dơng: SW = 1220+0,25x5220 = 2525 mm = 2.525 m - Néi lùc mặt hoạt tải đợc tính theo công thức sau : Y   S i = m ×  P ∑ i + q i ∑ϖ i ÷ b   Trong ®ã : + Si : Néi lực cần tính toán mặt cắt i + m : Hệ số + P : Tải trọng b¸nh xe + b : ChiỊu réng vƯt b¸nh xe tơng đơng + Yi : Tung độ ĐAH vị trí đặt bánh xe + qi : Tải trọng thiÕt kÕ + ϖi : DiƯn tÝch §AH néi lùc 1.4 Tính toán nội lực mặt cầu Số liệu ban đầu: - Chiều dài nhịp tính toán mặt cầu : Lb = 5.22 m - Chiều dài phần cánh hẫng : Lh = 1.53m - Chiều dày nhịp : hb = 0,25 m - Chiều dày vút : hv = 0,55 m - Chiều dày cánh hẫng : hc = 0,55 m - Bề rộng tính toán : b = 1m - Tĩnh tải rải lớp phủ mặt cầu : + Chiều dày trung bình lớp phủ 12cm, trọng lợng riêng lớp phủ lp = 22.5 kN/m3 + DW2TC = 0.12x1x22.5=2.7 kN/m - Träng lỵng lan can: + DiÖn tÝch tiÕt diÖn lan can Slc = 0.22m2 + DW1 = 0.22x1x25 = 5.5 kN - T¶i träng bánh xe : Pbanh = 72.5 kN - Tải trọng : qlan = 3,1 kN/m - Tải trọng ngời: PL = kN/m Mặt cắt tính toán hiệu ứng lực : +) Tính M+ : Tính toán cho mặt cắt nhịp +) Tính M- : Tính toán cho mặt cắt ngàm (tại vị trí sờn đứng) SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 61 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật Vì hiệu ứng lực gây mặt cầu chủ yếu tải trọng cục bánh xe gây phần cánh hẫng tải trọng xe xếp lên nên ta không tính toán mặt cắt Khi tính toán mặt cầu lấy mômen dơng lớn nhịp dùng cho tất vùng có mô men dơng, tơng tự phải lấy mômen âm lớn (trị số tuyệt đối) gối kê dùng cho tất vùng có mômen âm Tính toán giá trị mômen ngàm - Do dầm liên tục nhịp nên đờng ảnh hỏng nội lực có dạng đuờng cong Để có kết xác ta vẽ đợc đờng ảnh hởng nội lực mặt cắt cần tính toán sau xếp tải trực tiếp lên đờng ảnh hởng chạy chơng trình để có kết cần tìm - Sử dụng chơng trình Midas/Civil 6.3.0 để thiết kế - Dầm có mặt cắt thay đổi, khai báo Midas/Civil 6.3.0 nh sau: Hình 2.1.2 Mô hình mặt cầu có mặt cắt thay đổi - Đờng ảnh hởng mô men gối chạy chơng trình Midas/Civil 6.3.0 Hình 2.1.3 Đờng ảnh hởng mô men gối - Từ ta có sơ đồ tính Hình 2.1.4 Sơ đồ xếp tải tính mô men gối - Đối với hoạt tải xếp phần đờng ảnh hởng âm, phân đờng ảnh hởng dơng không xếp Hoạt tải đợc xếp nh hình vẽ (hệ số m=1) SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 62 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật - Đối với tĩnh tải: Trên phần đờng ảnh hởng âm lấy hệ số lớn hon 1, phần đờng ảnh dơng lấy hệ số nhỏ - Sau chạy chơng trình ta có biểu đồ mô men nh sau: + Biểu đồ mô men tải trọng thân + Biểu đồ mô men tải trọng lớp phủ + Biểu đồ mô men tải trọng lan can + Biểu đồ mô men tải trọng ngời + Biểu đồ mô men tải trọng xe tải thiết kế SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 63 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật + Biểu đồ mô men tải trọng - Ta cã kÕt qu¶ tÝnh nh sau: + Do xe t¶i: MLLTC= −184.634 = -52.289 KNm ( cha tÝnh hƯ sè xung 3.531 kÝch ) + Do TLBT cđa kết cấu: MTC= -22.235 KNm + Do tải trọng làn: MTC= -12.062 KNm + Do t¶i träng líp phđ: MTC= -13.397 KNm + Do t¶i träng ngêi: MTC= -1.664 KNm + Do t¶i träng lan can: MTC= 2.127 KNm - Mômen tổng cộng mặt cắt gối: +Mômen TC: MTC = -52.289x1.25 - 22.235 - 12.062 - 13.397 - 1.664 + 2.127 = -112.592 KNm + Mômen tính toán (vì xếp đợc nên hệ số m=1) MTT = -1.75x(1.25x52.289+12.062+1.664) - 1.25x22.235 - 1.5x13.397 + 0.9x2.127 = -184.377 KNm Tính giá trị mômen nhịp Biểu đồ đờng ảnh hởng mô men mặt cắt nhịp Hình 2.1.5 Đờng ảnh hởng mô men nhịp - Sơ đồ tính : Khi tính toán mômen nhịp để tạo nên hiệu ứng bất lợi ta xếp tải nh sau : SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 64 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật - Với hoạt tải: xếp tâm nhịp (hệ số m=1.2) - Tải trọng ngời xếp bên vào phần đờng ảnh hởng mô men dơng - Đối với tĩnh tải: Trên phần đờng ảnh hởng dơng lấy hệ số lớn 1, phần đờng ảnh âm lấy hệ số nhỏ Hình 2.1.5 Sơ đồ xếp tải tính mô men nhịp - Sau chạy chơng trình ta đợc kết sau: + Biểu đồ mô men tải trọng thân + Biểu đồ mô men tải trọng lớp phủ + Biểu đồ mô men tải trọng lan can SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 65 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật + Biểu đồ mô men tải trọng ngời + Biểu đồ mô men tải trọng xe tải thiết kế + Biểu đồ mô men tải trọng - Ta cã kÕt qu¶ tÝnh nh sau: 88.931 = 35.221 KNm (Cha tÝnh hÖ sè xung kÝch) 2.525 + Do tải trọng làn: MTC = 5.807 KNm + Do t¶i träng Ngêi: MTC = 0.725 KNm + Do TLBT cđa kÕt cÊu: MTC=3.801 KNm + Do t¶i träng líp phđ: MTC= 3.551 KNm + Do t¶i träng lan can: MTC= -1.698 KNm - Mômen tổng cộng mặt cắt giữa: + Mômen TC : TC M = 35.221x1.25 + 5.807 + 0.725 + 3.801 + 3.551 - 1.698 = 56.212 KNm + Mômen tính toán: TT M = 1,75x1.2x(35.221x1.25+5.807) + 1.75x0.725 + 1.25x3.801 + 1.5x3.551 0.9x1.698 = 114.468 KNm + Do xe tải: MTC = Tính giá trị lực cắt gối Đờng ảnh hởng lực cắt gối mặt cắt ngàm bên trái SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 66 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật Hình 2.1.6 Đờng ảnh hởng lực cắt gối - Với hoạt tải: xếp tâm nh sau (hệ số m=1) - Tải trọng ngời xếp - Đối với tĩnh tải: Trên phần đờng ảnh hởng dơng lấy hệ số lớn 1, phần đờng ảnh âm lấy hệ số nhỏ -Ta có sơ đồ tính nh sau: Hình 2.1.7 Sơ đồ xếp tải tính lực cắt gối - Sau chạy chơng trình ta đợc kết sau: - Ta cã kÕt qu¶ tÝnh nh sau: 136.101 =38.544 KN (Cha tÝnh hÖ sè xung kÝch) 3.531 + Do tải trọng làn: QTC = 8.771 KN + Do t¶i träng Ngêi: QTC = 0.758 KN + Do TLBT cđa kÕt cÊu: QTC = 22.041 KN + Do t¶i träng líp phđ: QTC = 9.595 KN + Do t¶i lan can: QTC = -0.967 KN - Lùc c¾t tổng cộng mặt bên trái gối: +Lực cắt TC: TC Q = 38.544x1.25 + 8.771 + 0.758 + 22.041 + 9.595 – 0.967 = 88.378 KN + Do xe tải: QTC = SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 67 Bộ môn cầu hầm -Thép chịu nén: thiết kế kỹ thuật K/c tới mép BT chịu nén Đờng kính Số lợng Tổng diƯn tÝch dc ∅ n A's Søc kh¸ng n HƯ số sức kháng de Chiều cao làm việc mặt cắt Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất hf Chiều dày cánh chịu nén a Chiều dày khối ứng suất tơng đơng c Chiều cao vùng nén Mn Sức kháng danh định Mr Sức kháng uốn tính toán lu Chiều dài không chống đỡ thân trụ r Bán kính quán tính mặt cắt K Hệ số chiều dài hữu hiệu Klu/r Giá trị Klu/r Xét ®Õn hiƯu øng ®é m¶nh cđa trơ Is MMQT cèt thÐp däc xung quanh trơc chÝnh TØ sè m« men thờng xuyên mô men lớn d =MDL/M 184 184 32 32 42 96 33761.28 77168.64 mm mm mm2 0.9 0.9 2316 2816 mm 0.85 0.85 mm 0 mm 0 mm 32840.27 91268.89 KNm 29556.25 82142.00 KNm 11710 11710 mm 721.69 866.03 mm 2 32.45 27.04 Cã Cã 3.84E+10 1.34E+11 0 (Ec•Ig/5 + Es•Is)/(1+βd) 3.07E+07 5.98E+07 KNm2 (EcãIg/2.5 )/(1+d) 4.60E+07 6.62E+07 KNm2 Độ cứng chống uốn EI Tải trọng uốn dọc tới hạn Ơle Pe = 2ãEI/( Kãlu )4 Hệ số phóng đại mô men = Cm/(1 - Pu /ãPe) Kiểm tra theo điều kiƯn chÞu n chiỊu Mux Muy δMux 9900.59 44159.07 10437.70 δMuy 45795.56 4.60E+07 6.62E+07 KNm2 827723.12 1191921 1.05 KN 1.04 δMux/Mrx δMuy/Mry 0.35 0.56 A 0.91 KiÓm tra søc kháng cắt Sức kháng cắt danh định bê tông Vc = 0.083β fc' b v d v ®ã β=2 bv = 2500 mm dv = 3000 mm Vc = 0.083 × × 30 × 2500 × 3000 × 10 −3 = 6819.14KN SVTH:TH¸I QUANG VINH 17054-46 147 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật Sức kháng cắt tính toán bê tông Vrc = Vc = 0.9 × 6819.14 = 6137.23KN > Q = 3284.85KN Chỉ cần bổ trí cốt thép đai theo cấu tạo -Thép chịu cắt: Đờng kính Bớc thép đai 4.8 ∅ s 16 200 16 200 mm mm KiĨm to¸n mặt cắt 4-4 Nội lực tính toán mặt cắt 4-4 Dọc cầu Ngang cầu Lực thẳng Mặt cắt Tổ hợp đứng Lực Moment- Tổ hợp Lực Moment-x (kN) ngang(kN) y (kNm) ngang(kN) (kNm) IV-IV TTGHC§1-71183.88 3284.85 70215.08TTGHC§2 722.14 12067.03 Kiểm tra sức kháng uốn Ngang cầuMx Các liệu Mô men tính toán Chiều cao mặt cắt Chiều rộng mặt cắt Diện tích mặt cắt Mô men quán tính -ThÐp chÞu kÐo: -ThÐp chÞu nÐn: K/c tíi mÐp BT chịu kéo Đờng kính Số lợng Tổng diện tích K/c tới mép BT chịu nén Đờng kính Số lợng Tổng diƯn tÝch Søc kh¸ng n HƯ sè søc kh¸ng ChiỊu cao làm việc mặt cắt Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất Chiều dày cánh chịu nén Chiều dày khối ứng suất tơng đơng Chiều cao vùng nén Sức kháng danh định Sức kháng uốn tính toán Chiều dài không chống đỡ thân trụ Bán kính quán tính mặt cắt Hệ số chiều dài hữu hiệu SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 Dọc cầu My Đơn vị Mu 12067.03 70215.08 h 19500 7500 b 7500 19500 Ag 146250000 146250000 Ig 4.63E+15 6.86E+14 dc 92 100 16 24 ∅ n 38 97 As 7636.48 43859.52 dc 92 100 16 24 ∅ n 38 97 A's 7636.48 43859.52 F 0.9 0.9 de 19408 7400 b1 0.85 0.85 hf a 0 c 0 Mn 62247.70 136315.39 Mr 56022.93 122683.85 lu 11710 11710 r 5629.17 2165.06 K 2 kNm mm mm mm2 mm4 mm mm mm2 mm mm mm2 mm mm mm mm KNm KNm mm mm 148 Bé môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật Klu/r 4.16 Giá trị Klu/r Khong Xét đến hiệu ứng độ mảnh trụ Kiểm tra điều kiện chịu uốn theo phơng Mux Muy δMux δMuy 12067.03 70215.08 12068.19 70260.99 δMux/Mrx 0.22 10.82 Khong δMuy/Mry 0.57 A 0.79 KiĨm tra søc kh¸ng cắt Sức kháng cắt danh định bê tông Vc = 0.083β fc' b v d v β=2 ®ã bv = 19500 mm dv = 7500 mm Vc = 0.083 × × 30 × 19500 × 7500 × 10 = 132973.34KN Sức kháng cắt tính toán bê tông Vrc = Vc = 0.9 ì 6819.14 = 132973.34KN > Q = 3284.85KN ⇒ ChØ cÇn bỉ trí cốt thép đai theo cấu tạo -Thép chịu cắt: §êng kÝnh Bíc thÐp ®ai 4.9 ∅ s 16 300 16 300 mm mm Kiểm toán cọc Tiến hành kiểm toán cọc theo TTGHCĐ1 TTGHCĐ2, nội lực tính toán đáy bệ Bảng kiểm toán cọc nh sau Toạ Sức Kết STT độ x 2(m Toạ độ y2(m2) N(KN) Mx(KNm)My(KNm)Ntt(KN) chịu luận x(m) ) y(m) tải(KN) 10 11 12 13 14 15 16 -3 -3 -3 -3 -3 9 9 9 9 9 -9 -9 -9 -6 -6 -6 -3 -3 -3 0 3 81 81 81 36 36 36 9 0 9 36 SVTH:TH¸I QUANG VINH 17054-46 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 2841.12 2553.81 2266.5 3119.76 2832.45 2545.14 3398.39 3111.08 2823.77 3677.02 3389.71 3102.4 3955.65 3668.34 3381.03 4234.28 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 5753 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 149 Bé môn cầu hầm 17 18 19 20 21 -3 -3 9 thiÕt kÕ kü thuËt 6 9 36 36 81 81 81 SVTH:TH¸I QUANG VINH 17054-46 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 71183.88 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 12067.03 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 70215.08 3946.97 3659.66 4512.91 4225.6 3938.29 5753 5753 5753 5753 5753 OK OK OK OK OK 150 Bộ môn cầu hÇm thiÕt kÕ kü thuËt PhÇn III ThiÕt kÕ thi công SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 151 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật chơng Khái quát chung 1.1 Sơ lợc phần thi công có công đoạn sau Thi công móng - Khoan tạo lỗ, hạ lồng thÐp, thi c«ng cäc khoan nhåi - Thi c«ng cäc ván thép - Tiến hành đào đất nớc - Đổ bêtông bịt đáy - Bơm hút nớc - Lắp đặt ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông bịt đáy Thi công mố, trụ - Lắp dựng đà giáo ván khuôn, đặt cốt thép - Đổ bêtông - Tháo đà giáo, ván khuôn - Thi công đoạn đờng hai đầu cầu, chân khay tứ nón, độ Thi công kết cấu nhịp - Mở rộng đỉnh trụ tạo mặt thi công - Đúc khối đỉnh trụ K0 Đúc cân khối từ trụ nhịp - Đổ bê tông khối đúc đà giáo hai phía bờ - Hợp long nhịp biên, hạ giàn giáo, tháo xe đúc nhịp biên - Hợp long nhịp - Tháo dỡ xe đúc hợp long nhịp - Hợp long nhịp Công tác hoàn thiện - Thi công lan can hành thiết bị khác - Thi công lớp mặt đờng - Thu dọn công trờng SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 152 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật chơng Chi tiết phần thi c«ng 2.1 Thi c«ng mãng Thi c«ng cäc khoan nhồi 2.1.1.1 Công tác chuẩn bị - Kiểm tra vị trí lỗ khoan , mốc cao độ Nếu cần thiết đặt lại mốc cao độ vị trí không bị ảnh hởng trình thi công cọc - Chuẩn bị ống vách, cốt thép lồng cọc nh thiết kế Chuẩn bị ống đổ bêtông dới nớc - Thiết kế cấp phối bêtông, thí nghiệm cấp phối bêtông theo thiết kế, điều chỉnh cấp phối cho phù hợp với cờng độ điều kiện đổ bêtông dới nớc - Dự kiến khả phơng pháp cung cấp bêtông tơi liên tục cho thi công đổ bêtông dới nớc - Chuẩn bị lỗ chừa sẵn tạo điều kiện thuận lợi cho việc kiểm tra chất lợng cọc khoan sau 2.1.1.2 Công tác khoan tạo lỗ Xác định vị trí lỗ khoan - Định vị cọc mặt cần dựa vầo mốc đờng chuẩn toạ độ đợc xác định trờng - Sai số cho phép lỗ cọc không đợc vợt giá trị sau: + Sai số ®êng kÝnh cäc :5% + Sai sè ®é th¼ng ®øng :1% + Sai sè vỊ vÞ trÝ cäc: 1cm + Sai số độ sâu lỗ khoan : 10cm(-10cm) Yêu cầu gia công chế tạo lắp dựng ống vách - ống vách phải đợc chế tạo nh thiết kế Bề dày ống vách sai số không 0.5mm so với thiết kế ống vách phải đảm bảo kín nớc ,đủ độ cứng.Trớc hạ ống vách cần phải kiểm tra nghiệm thu chế tạo ống vách - Khi lắp dựng ống vách cần phải có giá định hớng máy kinh vĩ để đảm bảo đuúng vị trí độ nghiêng lệch - ống vách đợc hạ phơng pháp đóng, ép rung hay kết hợp với đào đất lòng ống Khoan tạo lỗ - Máy khoan cần đợc kê chắn đảm bảo không bị nghiêng hay di chuyển trình khoan - Cho máy khoan quay thử không tải máy khoan bị xê dịch hay lún phải tìm nguyên nhân xử lí kịp thời - Nếu cao độ nớc sông thay đổi cần phải có biện pháp ổn định chiều cao cột nớc lỗ khoan SVTH:THáI QUANG VINH 17054-46 153 Bộ môn cầu hầm thiết kế kỹ thuật - Khi kéo gâu lên khỏi lỗ phải kéo từ từ caan ổn định không đợc va vào ống vách - Phải khống chế tốc độ khoan thích hợp với địa tầng, đát sét khoan với tốc độ trung bình, đất cát sỏi khoan với tốc độ chậm - Khi chân ống vách chạm mặt đá dùng gầu lấy hết đất lỗ khoan, gặp đá mồ côi hay mặt đá không phẳng phải đổ đất sét kẹp đá nhỏ đầm cho phẳng cho đổ lớp bêtông dới nớc cốt liệu đá dăm để tạo mặt phẳng cho búa đập hoạt ®éng Lóc ®Çu kÐo bóa víi chiỊu cao nhá ®Ĩ hình thành lỗ ổn định, tròn thẳnh đứng, sau cã thĨ khoan b×nh thêng - NÕu sư dơng dung dịch sét giữ thành phải phù hợp với qui định sau : - Độ nhớt dung dịch sét phải phù hợp với điều kiện địa chất công trình phơng pháp sử dụng dung dịch.Bề mặt dung dịch sét lỗ cọc phải cao mực nớc ngầm 1,0m trở lên Khi có mực nớc ngầm thay đổi mặt dung dịch sét phải cao mực nớc ngầm cao 1,5m - Trong đổ bêtông , khối lợng riêng dung dịch sét khoảng 50 cm kể từ đáy lỗ