Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG

Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 1 | P a g e 1 LHDK52 – Nhóm 5 Lời Mở Đầu Khí đồng hành và khí thiên nhiên khai thác từ lòng đất thường bão hòa hơi nước và hàm lượng hơi nước phụ thuộc vào ấp suất, nhiệt độ, và thành phần hóa học của khí. Mỗi một giá trị nhiệt độ và áp suất tương ứng với hàm lượng nước cực đại có thể nhất định. Hàm lượng ẩm tương ứng với hơi nước bão hòa tối đa được gọi là độ ẩm cân bằng. Hàm lượng hơi nước trong khí đồng hành và khí thiên nhiên cần phải biết vì hơi nước có thể bị ngưng tụ trong các hệ thống công nghệ xử lý sau này, hình thành các hydrat ( các tinh thể chất rắn ) dễ đóng cục chiếm các khoảng không trong các ống dẫn hay các thiết bị, phá vỡ điều kiện làm việc bình thường đối với các dây chuyền khai thác, vận chuyển và chế biến khí. Ngoài ra sự có mặt của hơi nước và các hợp chất chứa lưu huỳnh ( H 2 S và các chất khác ) sẽ là tiền đề thúc đẩy ăn mòn kim loại, làm giảm tuổi thọ và thời gian sử dụng của các thiết bị, công trình. Trước những nguy cơ về tác hại to lớn của hơi nước có mặt trong khí thiên nhiên và khí đồng hành trong các quy trình công nghệ thì việc làm khô khí sao cho đạt yêu cầu về tiêu chuẩn kỹ thuật là một nhiệm vụ bắt buộc để đảm bảo khả năng hoạt động ổn định và hiệu quả của các dây chuyền công nghệ chế biến các sản phẩn khí sau này. Khí được sấy khô với mục đích tách hơi nước và tạo ra cho khí có nhiệt độ điểm sương theo nước thấp hơn với nhiệt độ cực tiểu mà tại đó khí được vận chuyển hay chế biến. Do vậy, mục đích của đồ án này là thiết kế một sơ đồ công nghệ làm khô khí bằng phương pháp Hấp thụ dùng MonoEtylenGlycol (MEG) bằng phần mềm mô phỏng Hysys. Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 2 | P a g e 2 LHDK52 – Nhóm 5 Chương I - Tổng quan về quá trình công nghệ sấy khô khí I. Cơ sở lý thuyết Hydrat là những hợp chất có thể tồn tại một cách bền vững dưới dạng tinh thể. Thực chất là những dung dịch rắn, trong đó các phân tử nước dung môi nhờ các liên kết hydro tạo thành “khung” hydrat. Trong các khoang của khung này các phân tử khí có khả năng tạo hydrat như metan, etan, propan, isobutan, nitơ, H 2 S, CO 2 , argon sẽ chiếm chỗ. Các hydrocacbon với phân tử của nó có thể xâm nhập vào “khung” cùng với các phân tử khí có kích thước nhỏ hơn, dẫn tới thay đổi áp suất cân bằng trên các hydrat. Mức độ chiếm chỗ trong khung của các phân tử khí tạo hydrat đối với thành phần khí đã cho chủ yếu phụ thuộc vào áp suất và nhiệt độ của hệ. Các tinh thể hydrat hình thành trên bề mặt phân chia pha của hệ khí-nước. Nước tự do còn lại sau khi đã hình thành các hydrat chỉ tiếp tục chuyển thành trạng thái hydrat khi có sự khuấy trộn các pha và khi có những điều kiện nhiệt động thích hợp. Khi không có sự khuấy trộn thì quá trình khuếch tán của khí qua lớp màng cứng của các hydrat rất khó khan và sự phát triển liên tục của các hydrat sẽ không xảy ra. Điều kiện hình thành các hydrat ngoài ra còn phụ thuộc vào hàm lượng của muối có trong nước, hàm lượng của chúng tăng sẽ dẫn đến giảm nhiệt độ bắt đầu tạo thành hydrat. Nhiệt độ này cũng phụ thuộc vào thành phần khí, ví dụ nhiệt độ bắt đầu tạo thành hydrat của metan khi có mặt propan, CO 2 , H 2 S sẽ thấp hơn so với khi vắng mặt các chất này. Hình dạng của hydrat rất đa dạng, nó được xác định bởi thành phần khí và các điều kiện nhiệt động học. Thông thường về hình dạng chúng giống như nước đá hay tuyết âm nén. Nhằm ngăn ngừa sự hình thành các hydrat người ta sử dụng rộng rãi phương pháp ức chế tức là phương pháp đưa vào dòng khí các chất khác nhau gọi là các chất ức chế làm hạ nhiệt độ tạo thành hydrat như methanol, glycol … và phương pháp làm khô (tách nước) khí dựa trên cơ sở tách hơi nước ra khỏi khí bằng các chất hấp thụ lỏng hoặc rắn. - Phương pháp ức chế: thực chất là cho chất ức chế vào dòng khí ẩm, chất ức chế sẽ tan trong nước tự do, kết quả là làm giảm áp suất hơi nước và hạ nhiệt độ tạo thành hydrat. Hiện nay các chất ức chế ngăn ngừa sự tạo thành hydrat thông dụng nhất là: o Sử dụng chất ức chế là methanol, cần có khu vực khử hydrat và khu vực khử axit. o Sử dụng chất ức chế glycol Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 3 | P a g e 3 LHDK52 – Nhóm 5 Trong thực tế thường sử dụng các loại glycol: EG, DEG,TEG với nồng độ khoảng 60 - 80 % khối lượng. Việc lựa chọn một loại glycol sử dụng đạt hiệu quả cao chomột quá trình xử lý khí nào đó phụ thuộc vào :  T đông đặc và độ nhớt của dung dịch glycol ;  độ hạ T tạo hydrate đối với nồng độ glycol đã cho ;  khả năng hòa tan của glycol trong HC ngưng tụ ;  thành phần khí. Độ hạ T điểm sương của khí phụ thuộc vào loại chất ức chế,nồng độ của nó và T khí tiếp xúc với chất ức chế . Những ưu điểm mà các glycol có được Glycol Metanol Không gây độc với người và môi trường. Gây độc hại với người và môi trường. Có áp suất hơi bão hòa rất thấp và có khả năng thu hồi rất cao bằng phương pháp vật lí đơn giản là cô đặc các dung dịch nước chứa glycol. Áp suất hơi bão hòa cao do vậy khó tách ra khỏi dòng khí, việc tái sinh nó rất phức tạp nên việc tiêu hao chất ức chế là lớn. Nhiệt độ sôi cao nên khó bị bay hơi. Tránh mất mat khỏi thiết bị. Nhiệt độ sôi thấp nên khả năng thất thoát là rất cao. Không gây ăn mòn cho thiết bị. Một số phân xưởng đôi khi cần thiết kế thêm các thiết bị loại axit có thể sinh ra. - Phương pháp hấp phụ: các phương pháp hấp phụ cho phép đạt điểm sương theo ẩm trong khoảng 100–200 o C và sấy sâu khí đến điểm sương -85 ÷ -100 o C. Các chất hấp phụ có thể chia thành : Boxit là khoáng thiên nhiên chứa chủ yếu là oxit nhôm ; oxit nhôm hoạt hóa là Boxit đã làm sạch ; các loại Gel là những hợp chất cấu tạo từ oxit silic và alumogel ; các rây phân tử là các zeolite. Các chất hấp phụ có bề mặt riêng rất lớn ( 500-800 m 2 /g ) và bề mặt này được tạo thành từ các mao quản hay mạng tinh thể. Các quá trình hấp phụ có thể thực hiện gián đoạn trong các thiết bị với tầng thấp hấp phụ cố định hoặc liên tục với các thiết bị chứa các Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 4 | P a g e 4 LHDK52 – Nhóm 5 lớp hấp phụ chuyển động. Tuy nhiên các quá trình liên tục rất ít khí được sử dụng do các thiết bị công nghệ rất phức tạp. - Phương pháp thẩm thấu khí: Cho đến nay, quá trình dehydrat hóa bằng thẩm thấu khí hầu như không còn được sử dụng trong công nghiệp xử lý khí nữa do những yêu cầu kỹ thuật quá cao của quá trình. Để déshydrat hóa khí bằng thẩm thấu phải lựa chọn những hợp chất cao phân tử thích hợp có αij rất lớn, khoảng 200.000 (với loại màng mỏng đồng thể và không hề có khuyết tật) và khoảng 300 ÷ 500 (với loại chùm sợi rỗng). Hơn nữa, phải chấp nhận một lượng C 1 thẩm thấu qua màng lọc để màng lọc được chọn có bề mặt riêng không quá lớn. - Phương pháp hấp thụ: phương pháp hấp thụ được sử dụng rộng rãi để sấy khô khí tại các công trình ống dẫn khí cũng như trong các nhà máy chế biến khí. Chất hấp thụ sấy khô là những dung dịch nước đậm đặc của mono- , di- và trietylenglycol. Sự sấy khô khí bằng các chất hấp thụ này dựa trên sự khác biệt về áp suất riêng phần của hơi nước trong không khí và trong chất hấp thụ. Giá trị điểm sương của khí được đảm bảo bằng dung dịch Glycol. So sánh ưu nhược điểm của các dung môi hấp thụ nước: Ưu đi ể m Như ợ c đi ể m MEG Ít tan trong khí ngưng tụ. Dung dịch đậm đặc không bị đông đặc. Độ nhớt thấp tăng khả năng tiếp xúc với hỗn hợp khí. Có khả năng ngăn ngừa tạo hidrat cao hơn DEG và TEG Áp suất hơi bão hòa cao hơn DEG và TEG. Nhưng độ hòa tan trong HC cao hơn DEG và TEG DEG Độ hút ẩm cao, khá bền khi có mặt các hợp chất lưu huỳnh, O 2 và CO 2 ở nhiệt độ thường. Dung dịch đậm đặc không bị đông đặc. ở nhiệt độ cao có độ chọn lọc cao Tiêu hao do thất thoát cao hơn TEG. Khi tái sinh khó thu được DEG nồng độ >95%. Điểm sương thấp hơn so với TEG. Giá thành cao TEG Độ hút ẩm cao. Tạo điểm sương cho khí sấy cao (27.8 – 47.3 o C) độ bền cao khi có mặt các hợp chất lưu huỳnh, O 2 và CO 2 ở nhiệt độ Đòi hỏi chi phí đầu tư cao. Dung dịch TEG có khả năng tạo màng khi có mặt các HC nhẹ. Độ hòa tan Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 5 | P a g e 5 LHDK52 – Nhóm 5 Ưu đi ể m Như ợ c đi ể m bình thường. Khi tái sinh dễ thu được nồng độ cao >99%. Dung dịch không bị đông đặc. Độ bay hơi TEG thấp hơn DEG của các HC nhẹ trong TEG cao hơn DEG Metanol Giá thành rẻ. Được sử dụng chủ yếu trong các hệ thống vận chuyển. Điều kiện thường dung dịch đậm đặc không bị đông đặc. Có độ nhớt thấp nhất nên khả nẳng tiếp xúc với hỗn hợp khí là cao hơn các glicol Có áp suất riêng phần cao lên khó tách ra khỏi khí khi tái sinh. Tiêu hao lớn Đặc tính vật lý của các Glycol và Metanol (dùng làm khô khí) Đ Ặ C TÍNH V Ậ T LÝ MEG DEG TEG TREG METANOL Công thức H 3 C- CH 2 - CH 2 -OH HO- (CH 2 - CH 2 - O) 2 -H HO- (CH 2 - CH 2 - O) 3 -H HO- (CH 2 - CH 2 - O) 4 -H CH 3 OH KLPT 62.1 106.1 150.2 194.2 32.04 Đi ể m sôi ở áp suất 760mmHg, ( o C) 197.3 224.8 285.5 314 64.5 Áp su ấ t hơi ở 25 o C, (mmHg) 0.12 <0.01 <0.01 <0.01 120 Kh ố i lư ợ ng riêng ở 25 o C, (g/ml) 1.110 1.113 1.119 1.120 0.790 Kh ố i lư ợ ng riêng ở 25 o C, (pound/usgall) 9.26 9.29 9.34 9.34 6.59 Đi ể m đông đ ặ c, ( o C) -13.3 -8.3 -7.2 -5.6 -97.8 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 6 | P a g e 6 LHDK52 – Nhóm 5 Đ Ặ C TÍNH V Ậ T LÝ MEG DEG TEG TREG METANOL Độ nhớt động lực (cP) 25 o C 16.5 28.2 37.3 44.6 0.52 60 o C 4.68 6.99 8.77 10.2 - S ứ c căng b ề m ặ t ở 25 o C (dyn/cm) 47 44 45 45 22.5 Ch ỉ s ố khúc x ạ ở 25 o C 1.430 1.446 1.457 1.457 20.328 Nhi ệ t dung riêng ở 25 o C (kj/kg. o C) 0.75 0.71 0.69 0.67 0.78 Đi ể m ch ớ p cháy cốc kín ( o C)(flash point) 115.6 123.9 1.769 204.4 12.0 Đi ể m ch ớ p cháy côc hở ( o C) (fire point) 118.3 143.3 165.6 190.6 - Nhiệt độ phân hủy o F 329 328 404 460 - o C 165 206.7 206.7 237.8 - Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 7 | P a g e 7 LHDK52 – Nhóm 5 II. Sơ đồ nguyên tắc công nghệ sấy khô khí bằng phương pháp hấp thụ dùng Glycol [1] Thiết bị Dòng vật chất 1. Tháp hấp thụ I. Khí nguyên liệu ẩm 2, 4. T.Bị Trao đổi nhiệt II. Khí đã làm khô 3. TB thổi khí để tách HC hòa tan III. Dòng glycol giàu 5. Tháp tái sinh IV. Dòng khí thổi ra 6. TB gia nhiệt V. Dòng glycol bổ sung nếu cần 7. TB làm nguội VI. Dòng glycol tái sinh (glycol nghèo) 8. Bồn chứa VII. Dòng hơi nước (chứa 1 ít glycol) 9. Bơm Điều kiện hoạt động - Tháp hấp thụ (1): + Nhiệt độ thấp (15 – 38 o C) + Áp suất cao (60 – 85 bar) - Tháp tái sinh (5): + Nhiệt độ cao: T đỉnh (115 o C) ≤ T đáy ≤ T p.hủy glycol + Áp suất thấp (1 – 1.2 bar) Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 8 | P a g e 8 LHDK52 – Nhóm 5 Chương II - Tính toán các thông số cơ bản của tháp làm khô khí bằng phương pháp hấp thụ dùng MonoEtylenGlycol I. Dữ liệu ban đầu :[3] - Thành phần khí : Cấu tử C 1 C 2 C 3 n-C 4 i-C 4 n-C 5 n-C 6 N 2 He %V 82.0 4.7 3.8 2.5 2.8 1.5 1.2 1.0 0.5 - Nhiệt độ khí nguyên liệu : 50 o C - Lưu lượng khí nguyên liệu : 5.10 6 m 3 /ngày đêm - Áp suất khí nguyên liệu : 68 Bar - Áp suất khí khô : 66 Bar - Điểm sương khí khô : 10 o C - Chất hấp thụ MEG (Mono Etylen Glycol) - Lưu lượng riêng chất hấp thụ 30 Kg/Kg H 2 O II. Yêu cầu tính : - Nồng độ tối thiểu của Glycol - Lượng dung dịch tuần hoàn/h (kg/h, kmol/h) - Số đĩa lý thuyết của tháp - Đường kính tháp - Chiều cao tháp III. Các bước tính toán [1] Bước 1 : Cụ thể hóa các số liệu ban đầu  Lưu lượng khí nguyên liệu 5.10 6 m 3 /ngày đêm = 208333,33 m 3 /h  Áp suất khí nguyên liệu 68 Bar = 6,8 MPa  Áp suất khí khô 66 Bar = 6,6 Mpa  Khối lượng phân tử trung bình của khí nguyên liệu =∗  Trong đó : M i khối lượng phân tử của cấu tử i C i phần trăm cấu tử i o M = 21,68 đvc o Tỷ trọng khí (coi tỷ trọng bằng khối lượng riêng) Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 9 | P a g e 9 LHDK52 – Nhóm 5 = ∗  = 21,68∗68 8,314∗(273+50) =0,55 Bước 2 : Xác định nồng độ Glycol tái sinh tối thiểu Dựa vào nhiệt độ tiếp xúc (được nhận bằng nhiệt độ của khí cần sấy khô) và điểm sương của khí đã sấy khô để xác định nồng độ của Glycol tái sinh tối thiểu α min cần để thu được điểm sương cho trước của khí thông qua sơ đồ hình II.5 (trang 96 – [1]), giản đồ này phản ánh các giá trị cân bằng, mà trong điều kiện thực tế không đạt được, nên để xác định nồng độ Glycol theo đồ thị này ta phải nhận điểm sương của khí thấp hơn giá trị đã cho 5-8 o C. Ta chọn nhiệt độ điểm sương thấp hơn giá trị đã cho 8 o C, tức nhiệt độ điểm sương là 2 o C. Dựa vào đồ thị hình II.5 suy ra : Nồng độ Glycol tái sinh tối thiểu α min = 96% Bước 3 : Xác định hàm ẩm của khí cần sấy khô Dựa vào đồ thị hình II.1 (trang 90 – [1]) xác định hàm ẩm của khí cần sấy khô ω 1 và của khí đã sấy khô ω 2 (Do tỷ trọng của khí là 0,55 nhỏ hơn 0,6 nên ta không cần hệ số hiệu chỉnh hàm ẩm) Với khí nguyên liệu ở điều kiện T = 50 o C ; 6,8 Mpa ω 1 = 1,65 g/m 3 = 0,00165 kg/m 3 Với khí khô ở áp suất 6,6 MPa và có nhiệt độ điểm sương là 10 o C ω 2 = 0,19 g/m 3 = 0,00019 kg/m 3 Bước 4 : Tính lưu lượng chất hấp thụ tái sinh L 1 = V*( ω 1 - ω 2 )*l (kg/h) Trong đó : V là thể tích khí nguyên liệu (m 3 /h) l là lưu lượng riêng chất hấp thụ (kg/kg H 2 O) ω 1 , ω 2 là hàm ẩm của khí cần sấy khô và khí đã sấy khô (kg/ m 3 ) o L 1 = 208333,33*(0,00165 – 0,00019 )*30 = 9125 (kg/h) Bước 5 : Tính nồng độ Glycol bão hòa xác định theo phương trình cân bằng vật chất dựa trên độ ẩm trong pha lỏng và khí α  = L  α  L  + ( ω  −ω  ) V Ta chọn nồng độ ban đầu của dung dịch Glycol là α 1 = 99% lớn hơn nồng độ tối thiểu của Glycol là α min = 96% Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 10 | P a g e 10 LHDK52 – Nhóm 5 Từ đó suy ra : α  = L  α  L  + ( ω  −ω  ) V = 9125∗99 9125+ ( 0,00165−0,00019 ) ∗208333,33 =95,8% Bước 6 : Tính lượng dung dich Glycol bão hòa sau khi hấp thụ   =L  + ( ω  −ω  ) V   =9125+ ( 0,00165−0,00019 ) ∗208333,33=9429,2kg/h Bước 7 : Tính hằng số cân bằng theo phương trình K= ω  { ( 1−α  ) M  +18α  } 748,44M  ( 1−α  ) Trong đó M 0 là khối lượng phân tử của chất hấp thụ M MEG = 62 đvc K= 0,19{ ( 1−0,99 ) 62+18∗0,99} 748,44∗62 ( 1−0,99 ) =7,55.10  Bước 8 : Xác định yếu tố hấp thụ A theo công thức A= L  KV  Trong đó : L ’ là lưu lượng lỏng dung môi vào tháp tính ra Kmol/h V ’ lưu lượng khí cần làm khô tính ra Kmol/h - Xác định L ’ từ L 1 : theo tính toán ở trên ta có L 1 = 9125 kg/h. Khối lượng phân tử trung bình của dung môi hấp thụ được tính theo công thức M  = ∗∗  =61,56 o L  =     =  , =148,23kmol/h - Xác định V ’ từ V : theo trên ta có V = 208333,33 m 3 /h. o V  =  , = , , =8827,7 kmol/h Vậy : A= 148,23 7,55.10  ∗8827,7 =2,224 Bước 9 : Hệ số tách ẩm thực tế của quá trình hấp thụ   = ω  −ω  ω  = 1,65−0,19 1,65 =0,885 [...]... như: việc tối ưu các thiết bị chưa thực hiện được, quá trình tính toán bằng tay và mô phỏng còn nhiều điểm chưa so sánh được,… 21 | P a g e 21 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 Phụ lục (đính kèm) 1 Sơ đồ PFD có show table: 2 Workbook 3 Case Studies 22 | P a g e 22 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 Tài liệu tham khảo [1] MA Berlin,... Fractions 20 | P a g e 20 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG IV LHDK52 – Nhóm 5 Kết quả và phân tích Dựa vào bảng Datasheet của dòng khí đã làm khô ta thấy rằng lượng hàm lượng nước trong khí nguyên liệu sau khi qua xử lý đã giảm hẳn, phần trăm thể tích của nước trong khí đã làm khô là 0% và coi như mục đích của quá trình đã thực hiện được Tuy nhiên, quá trình mô phỏng thiết kế vẫn còn... Tính chiều cao tháp hấp thụ H = Ntt *d + h Trong đó : d là khoảng cách giữa 2 đĩa 0,5-0,6 m h là chiều cao vòm đỉnh và đáy tháp 1-1,2 m Chọn d = 0,6 m và h = 1,2 m o H = 9*0,6 + 1,2 = 6,6 m Vậy chiều cao tháp là 6,6 m 12 | P a g e 12 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 13 Chương III - Mô phỏng quá trình công nghệ làm khô khí bằng MEG bằng phần mềm Hysys I - Thông số... áp suất làm việc của tháp hấp thụ Name Design / Connection Inlet Outlet Energy P-100 Glycol ngheo P thap Glycol ngheo P cao Pump Q 19 | P a g e 19 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG Worksheet / Condition Pressure (Glycol ngheo P cap) LHDK52 – Nhóm 5 6670 kPa k Cooler Nhập một thiết bị làm lạnh thứ 2 để làm lạnh dòng glycol nghèo tái sinh tới nhiệt độ làm việc tháp hấp thụ Name... ȵ 0,35 Vậy số đĩa thực tế của tháp hấp thụ là 9 đĩa Bước13 : Tính đường kính tháp hấp thụ = 0,0114 0,1 ( ) ω P Trong đó : Q là lưu lượng khí nguyên liệu m3/s T là nhiệt độ khí nguyên liệu K P áp suất khí Mpa ω vận tốc tuyến tính của dòng khí trong tháp (0,05-0,15 m/s) Chọn ω = 0,13 m/s 11 | P a g e 11 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG o = 0,0114 , = 0,0114 , , ∗ , ∗ , ∗... Tp.hủy glycol + Áp suất thấp (1 – 1.2 bar) II Sơ đồ PFD sau khi đã rút gọn: 13 | P a g e Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 III Tiến hành mô phỏng: 1 Định nghĩa cơ sở mô phỏng: Sử dụng hệ nhiệt động Peng-Robinson với các cấu tử như sau: C1, C2, C3, n-C4, i-C4, n-C5, n-C6, N2, He, EGlycol, H2O 2 Nhập các dòng nguyên liệu: Do khí đồng hành và khí thiên nhiên khai thác... tron Design / Parameter Automatic Pressure Assignment Equalize All 15 | P a g e 15 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 b Cooler Qua thử nghiệm mô phỏng cùng với điều kiện vận hành tháp hấp thụ từ 15 – 38oC, ta nhập một thiết bị làm lạnh để đảm bảo dòng khí nguyên liệu ở nhiệt độ làm việc của tháp Name Design / Connection Inlet Outlet Energy Design / Parameter Delta... đính – Nguyễn Đình Soa Công nghệ chế biến khí thiên nhiên và khí dầu mỏ, ĐHKT-TPHCM [2] Nguyễn Thị Minh Hiền (2004), Công nghệ chế biến khí tự nhiên và khí đồng hành, NXB KHKT, Hà Nội [3] Số liệu từ thầy giáo, TS Nguyễn Danh Nhi, ĐH Mỏ Địa Chất [4] Process Modeling using HYSYS [5] Nguồn Internet 23 | P a g e 23 Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 Mục lục Lời Mở Đầu.. .Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG LHDK52 – Nhóm 5 Bước 10 : Hệ số tách lý thuyết khi tính toán có chú ý đến lượng nước trong glycol tái sinh ∗ = − ∗ Trong đó : X0 là nồng độ phần mol của nước trong chất hấp phụ tái sinh 1−α 1 − 0,99 18 18 = = = 0,0336 1−α α 1 − 0,99 0,99 + + 18 62 18 62 Yn+1 là phần mol nước trong khí cần sấy khô Ta có : ω = 1,65 g/m3... phần khí : Cấu tử C1 C2 C3 n-C4 i-C4 n-C5 n-C6 N2 He %V 82.0 4.7 3.8 2.5 2.8 1.5 1.2 1.0 0.5 - Nhiệt độ khí nguyên liệu : 50oC - Lưu lượng khí nguyên liệu : 5.106 m3/ngày đêm - Áp suất khí nguyên liệu : 68 Bar - Áp suất khí khô : 66 Bar Điểm sương khí khô : 10oC Chất hấp thụ MEG ( Mono Etylen Glycol ) - Lưu lượng riêng chất hấp thụ 30 Kg/Kg H2O Điều kiện hoạt động - Tháp hấp thụ: + Nhiệt độ thấp (15 . một sơ đồ công nghệ làm khô khí bằng phương pháp Hấp thụ dùng MonoEtylenGlycol (MEG) bằng phần mềm mô phỏng Hysys. Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 2 | P a g e 2. m Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 13 | P a g e 13 LHDK52 – Nhóm 5 Chương III - Mô phỏng quá trình công nghệ làm khô khí bằng MEG bằng phần mềm Hysys I suất thấp (1 – 1.2 bar) Mô phỏng HYSYS quá trình làm khô khí bằng pp hấp thụ MEG 8 | P a g e 8 LHDK52 – Nhóm 5 Chương II - Tính toán các thông số cơ bản của tháp làm khô khí bằng phương