Thuyết minh đồ án máy điện

1 PHầN I: THIếT Kế Động cơ không đồng bộ roto lồng sóc CHƯƠNG 1 : XáC ĐịNH KíCH THƯớC CHủ YếU Đối với động cơ điện không đồng bộ thì đờng kính trong (D) và chiều dài lõi thép (l ) của stato là những kích thớc chủ yếu. Những kích thớc này đợc tính chọn trên cơ sở đảm bảo cho động cơ khi đợc chế tạo có tính kinh tế cao, đồng thời có tính năng phù hợp thoả mãn các chỉ tiêu về kỹ thuật mà nhà nớc qui định. Tính kinh tế của động cơ không chỉ là vật liệu sử dụng để chế tạo ra nó mà còn xét đến quá trình chế tạo trong nhà máy. Chọn kích thớc chủ yếu còn phải phù hợp với điều kiện công nghệ nh khuôn dập, vật đúc, các chi tiết gia công cơ khí, chi tiết tiêu chuẩn hoá Tuy nhiên trong phạm vi thiết kế tốt nghiệp, công việc tính chọn các kích thớc chủ yếu của động cơ dựa trên cơ sở đảm bảo thoả mãn những tiêu chuẩn kỹ thuật mà nhà nớc qui định. Khi tính toán D và l phải dựa vào một hằng số đợc gọi là hằng số máy điện (hằng số Arnold) đợc biểu diễn bởi công thức sau: p nlD BAkk C dS A == 10.1,6 2 7 D và l cùng tỉ lệ sẽ quyết định trọng lợng giá thành, các đặc tính kinh tế kỹ thuật cũng nh độ tin cậy làm việc của động cơ. Vì vậy việc xác định kích thớc chủ yếu D và l là khâu cơ bản của việc thiết kế . Từ hằng số máy điện ta thấy D và l phụ thuộc vào nhiều yếu tố nh: tốc độ đồng bộ, công suất điện từ, tải điện từ của vật liệu tác dụng. Để xác định D và l trớc tiên ta cần xác định các yếu tố trên. 1.1. Số đôi cực từ (p) - Ta có hệ số k D phụ thuộc vào số đôi cực. Vì vậy để chọn k D ta phải tính số đôi cực. - Số đôi cực từ: p = 1 1 n f.60 = 1500 50.60 = 2 Trong đó: f 1 : Tần số định mức n 1 : Tốc độ đồng bộ 2 - Số cực của máy : 2p = 2 x 2 = 4 (cực) 1.2. Xác định đờng kính ngoài của lõi thép stato (D n ): -Khi xác định kết cấu của động cơ không đồng bộ giữa đờng kính trong D và ngoài D n của stato có một mối quan hệ nhất định theo hệ số K D = n D D . Quan hệ này phụ thuộc vào số đôi cực. Mặt khác, đờng kính ngoài D n có liên quan đến chiều rộng cuộn tôn kỹ thuật điện và chiều cao tâm trục máy h đã đợc tiêu chuẩn hóa. - Trớc hết ta xác định đờng kính ngoài D n theo chiều cao h. - Theo bảng IV.1 của phụ lục IV dãy công suất, chiều cao tâm trục của động cơ roto lồng sóc kiểu IP44 theo tiêu chuẩn TCVN - 1987- 1994 TL[1], Với P = 3kW, 2p = 4 ta chọn h = 112 (mm). - Với h = 112 (mm) theo bảng 10.3 TL[1], ta chọn đờng kính ngoài stato tiêu chuẩn D n = 19,1 (cm). 1.3. Đờng kính trong stato (D) Đờng kính trong stato xác định theo công thức : D = k D .D n Theo bảng 10.2 TL[1] , với 2p = 4, chọn k D = 0,64 ữ 0,68 +Với D n = 19,1 (cm) D = k D ì D n = ( 0,64 ữ 0,68 )x 191 = ( 122,24 ữ 129,98 ) (mm) Chọn D = 12,3 (mm) 1.4. Công suất điện từ tính toán (P) P' = cos. . õmE Pk k E là hệ số chỉ quan hệ giữa điện áp đặt vào và sức điện động sinh ra trong động cơ, ứng với D n = 19,1cm và 2p = 4 theo hình 10 -2 TL[1] tra đợc k E = 0,965. ,cos ,n là hiệu suất,hệ số công suất và tốc độ đồng bộ Với Dn =19,1 Tra bảng 10.1,TL [1] ta đợc : %82= , cos .83,0= Suy ra: 3 P / = cos. .Pk E = 83,082,0 3965,0 ì ì = 4,2536 (KVA) 1.5. Chiều dài tính toán của lỏi sắt ( l ): nDBAkk P l ds .10.1,6 2 /7 = Với : : hệ số cung cực từ. s k : hệ số sóng. k d : Hệ số dây quấn. A: Tải đờng. B : Mật độ từ thông tại khe hở không khí. + Mà và k s phụ thuộc vào mức độ bão hoà răng k Z của mạch từ. + Sơ bộ chọn : = 0,71 và k S = 1,12, k Z =1,24. (Theo hình 4.7 TL[1].) + Vì dây quấn một lớp có kết cấu đơn giản nên thờng dùng cho động cơ có công suất nhở hơn 10kw.Với dây quấn 1 lớp ta có 96,095,0 ữ= d k ta chọn k d = 0,95 + A và B phụ thuộc vào D n , 2p. Việc chọn A , B có ảnh hởng rất lớn đến kích thớc chủ yếu D , l của máy điện. Đứng về mặt tiết kiệm vật liệu nên cho A và B lớn, nếu A và B quá lớn thì tổn hao đồng và thép tăng lên làm động cơ nóng, ảnh hởng đến tuổi thọ của máy.Do đó khi chọn A và B cần xét đến chất liệu của vật liệu sử dụng, nếu sử dụng vật liệu sắt từ tốt ( có tổn hao ít hay độ từ thẩm cao ) thì có thể chọn A lớn. Ngoài ra, tỉ số A và B cũng ảnh hởng đặc tính làm việc và khởi động của động cơ vì A đặc trng cho mạch điện còn B đặc trng cho mạch từ. Với 2p=4, Dn =19,1 theo hình 10.2b TL[1] tra đợc: B = 0,87 (T) A = 250 (A/cm) n : Tốc độ đồng bộ . n =1500 (vòng / phút): tốc độ đồng bộ của động cơ - Do đó chiều dài lõi sắt stato là: l = 15003,1287,025095,012,171,0 2536,4101,6 2 7 ìììììì ìì = 6,9586 (cm) Lấy l = 7 (cm). 1.6. Bớc cực ( ) 4 Bớc cực đợc xác định theo công thức : = p2 D. = 4 3,1214,3 ì = 9,65 (cm) Vì l = 7 (cm) chiều dài lõi sắt ngắn, việc tản nhiệt không khó khăn nên lõi sắt có thể ép thành một khối, do đó chiều dài tính toán của lõi sắt phần ứng trên khe hở không khí bằng chiều dài lõi sắt. Vậy chiều dài lõi sắt stato và rôto là: l 1 = l 2 = l = 7 (cm) Cũng giống nh các động cơ khác, nên việc chọn kích thớc chủ yếu D và l cho một động cơ không chỉ có một nhóm trị số. Vì vậy khi thiết kế phảI căn cứ vào tình trạng sản xuất mà tiến hành so sánh các phơng án một cách toàn diện để đợc một phơng án kinh tế và hợp lý nhất. Quan hệ D và l đợc biểu thị trong quan hệ: = l - Hệ số kinh tế: 3 = l = 65,9 7 = 0,725 Trong dãy động cơ không đồng bộ roto lồng sóc kiểu IP44 cấp cách điện B, với động cơ P = 3kW, 2p = 4 có cùng đờng kính ngoài D n (nghĩa là cùng chiều cao tâm trục h) có động cơ P = 4 kW, 2p = 4. Ta có hệ số tăng công suất của máy này là 33,1 3 4 == Do đó 4 = l của máy có công suất P = 4kw, 2p = 4 là: 96,0725,0.33,1. 34 === Theo hình 10. 3a TL[1] thì 3 và 4 đều nằm trong phạm vi kinh tế nên ta chọn các thông số trên là hợp lý . 1.7. Dòng điện pha định mức (I 1 ) Dòng điện pha định mức của máy đợc xác định theo công thức sau: I 1 = cos 3 10. 1 3 U P U 1 : điện áp pha của lới . U 1 = 220 (V) P, , cos : công suất , hiệu suất và hệ số công suất của máy . P = 3 (kW). = 82 %. 5 Cos ϕ = 0,83. Thay vµo: I 1 = 83,0.82,0.220.3 10.3 3 = 6,68 (A) 6 CHƯƠNG 2 : XáC ĐịNH DÂY Quấn, RãNH STATO Và KHE Hở KHÔNG KHí *Chọn rãnh stato khi thiết kế dây quấn stato cần phải xác định số rãnh của một pha dới một cực từ (q 1 ), thờng ta lấy 43 1 ữ=q đối với những động cơ có công suất nhỏ. Chọn q 1 nhiều hay ít đều ảnh hởng đến số rãnh stato (Z 1 ). Số rãnh này không nên quá nhiều, vì nh vậy diện tích cách điện chiếm chỗ so với rãnh ít sẽ nhiều hơn, do đó hệ số lợi dụng rãnh sẽ kém đi, mặc khác về phơng diện độ bền cơ năng sẽ yếu đi. ít răng quá sẽ làm dây quấn phân bố không đều trên bề mặt lõi thép, nên sức từ động phần ứng có nhiều sóng bậc cao, do đó khó chọn hệ số dây quấn thích hợp để triệt tiêu sóng bậc cao đó. Trị số q 1 nói chung nên chọn số nguyên vì nh vậy có thể cải thiện đặc tính làm việc và có khả năng giảm đợc tiếng kêu của động cơ. Trong thiết kế dãy động cơ điện, thờng ta muốn lợi dụng một số khuôn dập rãnh để dập lá tôn dùng đợc cho nhiều máy khác nhau. Vì vậy muốn có trị số q 1 phù hợp với những động cơ khác nhau, ta không thể chọn q 1 tuỳ ý đợc. 2.1. số rãnh stato(Z 1 ): - số rãnh của 1 pha dới mỗi bớc cực q 1 . Chọn q 1 = 3. - m là số pha, m = 3. - Số rãnh stato: Z 1 = 2m.p.q 1 = 2.3.2.3 = 36(rãnh) 2.2. Bớc rãnh stato (t 1 ) 1 1 . Z D t = = ( ) cm07,1 36 3,1214,3 = ì 2.3. Số thanh dẫn tác dụng của 1 rãnh (u r1 ) Số thanh dẫn một rãnh xác định theo công thức: 1 11 1 I atA u r = 40 68.6 107,1250 = ìì = Chọn a 1 = 1: số mạch nhánh song song Lấy u r1 = 40 (vòng). 2.4. Số vòng dây nối tiếp của một pha (w 1 ) Số vòng dây nối tiếp một pha xác định nh sau: 7 240 1 4032 1 11 1 = ìì == a uqp W r (vòng) 2.5. Chọn kích thớc dây dẫn: - Muốn chọn kích thớc dây dẫn trớc hết ta phải chọn mật độ dòng điện J của dây dẫn, rồi căn cứ vào dòng định mức để ta tính ra tiết diện cần thiết. Dựa vào h = 112 (mm), D n =19,1 (cm), 2p = 4 ta chọn tỉ lệ suất tải nhiệt của máy AJ = 1850 A 2 /cm, theo hình 10.4 TL[1] - Mật độ dòng điện: )/(4,7 250 1850 2 1 mmA A AJ J === - Tiết diện dây sơ bộ: )(9027,0 4,711 68,6 2 111 1 / 1 mm Jna I S = ìì == n 1 : số sợi ghép song song, chọn n 1 = 1 Theo phụ lục VI, bảng VI.1 TL[1]. Chọn dây đồng tráng men PETV có các kích thớc sau đây: + Tiết diện dây: 0,9027 (mm 2 ) + Đờng kính dây cha kể cách điện: d = 1,08 (mm) + Đờng kính dây kể cả cách điện: d cđ = 1,16 (mm) Động cơ có h = 112cm, do đó ta chọn dây quấn một lớp bớc đủ đặt vào rãnh nữa kín - Bớc cực : khoảng cách giữa hai cực kế tiếp, tính bằng số rãnh. y 1 = = 9 4 36 2 1 == p Z - Hệ số bớc rãi: 96,0 2 30 sin3 2 30 3sin 2 sin. 2 sin 1 1 === q q k r - góc độ điện giữa hai rãnh kề nhau: 0 1 20 36 360.2 360. === Z p - Hệ số dây quấn: k d =k r = 0,96 2.6. Từ thông qua khe hở không khí ( ) - Từ thông khe hở không khí xác định theo công thức sau: 8 )(00411,0 2405096,012,14 220965,0 4 . 11 1 Wb Wfkk Uk ds E = ìììì ì == 2.7. Mật độ từ thông khe hở không khí ( ) B - Mật độ từ thông khe hở không khí xác định theo công thức: 1 4 l 10. B = )(85,0 7.65,9.71,0 10.00411,0 4 T== 2.8. Sơ bộ định chiều rộng của răng (b Z1 ) - Sơ bộ chiều rộng của răng stato xác định theo công thức sau: cz Z klB tlB b 11 1 / 1 = )(54,0 95,0777,1 07,1785,0 cm= ìì ìì = Do lõi thép ngắn nên việc tản nhiệt không khó khăn, vì vậy giữa lõi thép không có rãnh thông gió hớng kính, do đó chiều dài tính toán lõi thép l bằng chiều dài thực của lõi thép stato l 1 B z1 : mật độ từ thông trong răng stato, ứng với động cơ có chiều cao tâm trục ( ) mmh 13250 ữ= và số cực 2p = 4 thì ( ) TB Z 95,175,1 1 ữ= , ta chọn B Z1 = 1,77T k C : Hệ số ép chặt. Hệ số ép chặt lõi cực từ chỉ quan hệ giữa chiều dài phần thép với chiều dài thực của lõi thép. Hệ số này phụ thuộc vào áp suất ép chặt lõi thép, độ không đồng đều của bề dày lá thép, chiều dày lớp sơn cách điện và chiều dày lõi thép. Khi chiều dày lõi thép không quá ( ) cm1514 ữ thì không cần phủ sơn. Lõi thép stato của động cơ không đồng bộ đợc làm bằng thép kỹ thuật điện dày 0,5mm. Ta chọn k C = 0,95. 2.9. Sơ bộ định chiều cao của gông stato (h g1 ) - Sơ bộ chiều cao của gông xác định nh sau: cg g klB h 2 10. 11 4 / 1 = )(93,1 95,076,12 10.00411,0 4 cm= ììì = B g1 : mật độ từ thông trong gông stato, với chiều cao tâm trục ( ) mmh 13250 ữ= , 2p = 4, kiểu máyIP44, B g1 = ( ) T6,145,1 ữ , ta chọn B g1 = 1,6T 2.10. Chọn kích thớc rãnh và cách điện: Kích thớc rãnh và cách điện của rôto xác đinh nh sau: + b 41 = d cđ + 1,5 = 1,16 + 1,5 = 2,66 (mm) + h 41 = ( ) 8,04,0 ữ ; chọn h 41 = 0,6 (mm) ( ) mmh d hh r 47,106,0 2 26,7 7,14 2 41 2 112 === 9 + )(7,1493,1 2 3,121,19 ' 2 11 mmh DD h g n r = = = + ( ) ( ) ( ) mm Z ZbhD d zgn 6 14,336 36.4,56,0212314,3 2 1 1 ' 11 1 = ì = + = + ( ) ( ) ( ) mm Z ZbhD d z 26,7 14,336 364,53,19219114,3 2 1 1141 2 = + ìì+ = + + = Hình 2.1: Kích thớc rãnh stato. Theo bảng VIII.1 phụ lục VIII chọn chiều dày cách điện rãnh là: c = 0,25 mm , Chiều dày cách điện phía miệng rãnh c m = 0,35 mm - Diện tích rãnh trừ nêm:(chọn h n = 2,5 mm) = ' r S 8 )( 28 2 1 12 21 2 2 d hh bdd n + + + = ( ) 2 22 65,87 8 6.14,3 )5,247,10( 2 26,76 8 26,7.14,3 mm=+ + + - Diện tích cách điện rãnh : mcd c d chh d S . 2 .22 2 1 4112 2 + ++= 10 ( ) 2 68,11 35,0. 2 6.14,3 25,0.6,0.247,10.2 2 26,7.14,3 mm= + ++= - Diện tích có ích của rãnh : = / rr SS S c = 87,65-11,68= 75,97 (mm 2 ) - Hệ số lấp đầy rãnh: k đ = 708,0 97,75 16,1.1.40 2 2 11 == r cdr S dnu Trị số của hệ số lấp đầy k đ nên lấy trong khoảng ( ) 75,07,0 ữ là hợp lý, k đ không nên lấy quá 0,8 và nh vậy khi đặt dây quấn vào rất khó khăn và dễ làm cho dây bị xây xát, k đ nhỏ quá nhỏ quá thì không lợi dụng triệt để đợc rãnh và khi động cơ làm việc do lực điện từ dây sẽ bung và sẽ làm h hỏng cách điện của dây. 2.11. Bề rộng răng stato (b Z1 ) - Bề rộng răng rôto xác định nh sau: ( ) ( ) )(35,56 36 66,0.212314,3 2 / 1 1 1 141 / 1 mmb d Z dhD b Z Z = ++ = ++ = ( ) ( )( ) )(39,526,7 36 6,047,10212314,3 )2( // 1 2 1 4112 // 1 mmb d Z hhD b Z Z = ++ = ++ = )(37,5 2 39,535,5 2 // 2 / 1 1 mm bb b zz z = + = + = 2.12. Chiều cao gông stato (h g1 ) )(1,18 6 26,7 7,14 2 123191 62 1 2 1 mmh d h DD h g r n g = = = 2.13. khe hở không khí ( ) Khi chọn khe hở không khí ta cố gắng lấy nhỏ để dòng không tải nhỏ và cos cao. Nhng khe hở nhỏ làm cho việc chế tạo và lắp ráp thêm khó khăn, stato dễ chạm với roto làm tăng thêm tổn hao phụ và điện kháng tản tạp của động cơ tăng lên. [...]... 1,45 F 497,76 22 - Dòng điện từ hoá: Ià = p.F 2 ì 722 = = 2,32( A) 2,7.W1 k d 2,7 ì 240 ì 0,96 - Dòng điện từ hoá phần trăm: Ià 0 0 = Ià I dm 100 = 2,32 100 = 34,43 0 0 6,68 23 CHƯƠNG 5: THAM Số CủA ĐộNG CƠ ĐIệN ở CHế Độ ĐịNH MứC Điện trở và điện kháng là những tham số của động cơ điện không đồng bộ roto lồng sóc Điện kháng đợc xác định bởi từ thông móc vòng với đơn vị dòng điện và tần số Từ thông... động cơ điện, tính toán các tham số, dòng điện từ hoá và các tổn hao Có thể tìm đợc các đặc tính của máy ở chế độ bình thờng Các đặc tính này xác định bằng giải tích dựa vào mạch điện thay thế và đồ thị vectơ thay thế tơng ứng dới đây I /2 / C1 I1 I db U1 ( c1 r1 + jc1 x1 + c1 x U1 / 2 I1 I 2/ / C1 ) C12 r2/ s 2 Hình 7.1 : Mạch điện thay thế I bộ của máy điện không đồngdbr Idbx Ic 1 Hình 7.2 : Đồ thị... việc và các đặc tính khác của động cơ Dựa vào các điện trở ta có thể xác định các trị số tổn hao của dây quấn của động cơ điện ở chế độ làm việc ổn định cũng nh trong quá trình quá độ Trong thiết kế động cơ điện không đồng bộ roto lồng sóc, việc tính toán điện trở và điện kháng của dây quấn là một vấn đề khó khăn và là một vấn đề quan trọng 5.1 Xác định điện trở của dây quấn 5.1.1 Chiều dài phần đầu nối... cánh quạt đầu vành ngắn mạch: ở 2 đầu vành ngắn mạch đúc liền cánh giải nhiệt, số cánh và kích thớc nh sau: Theo bảng 10.7,TL[1] với h = 112 (mm), 2p = 4, chọn số cánh Nc = 11(cánh) Theo hình 10.9a, TL[1] với h = 112mm, chọn cánh quạt có Ld = 30,45mm hd = 20mm, b1c = 6mm, b2c = 4mm Hình 3.3 Kích thớc cánh tản nhiệt đầu vành ngắn mạch b2c b1c 18 CHƯƠNG 4 :TíNH TOáN MạCH Từ Mục đích của việc tính toán... và độ cách điện trong máy 29 Tổn hao năng lợng trong quá trình làm việc của dộng cơ điện là điều không thể tránh khỏi Nhiệm vụ của ngời thiết kế là phấn đấu làm tổn hao đến mức thấp nhất bằng cách chọn sự phối hợp hợp lý giữa kết cấu tải điện từ, mật độ dòng điện với việc áp dụng những thành tựu đơng thời của vật liệu kỹ thuật điện Tổn hao năng lợng trong quá trình làm việc của động cơ điện đợc xác... bảng 3.4, TL[1] chọn kf1= 0,4 5.1.4 Điện trở tác dụng của dây quấn stato (r1) r1 = k r Cu 750 r1 = 1 L1 a1 n1 S1 1 110,6 = 2,663() 46 1.1.0,9027 kr: Hệ số xét đến tổn hao tăng lên do từ tản làm cho mật độ dòng phân bố không đồng đều ở tiết diện dây dẫn, với động cơ điện không đồng bộ khi tính toán điện trở thờng lấy kr = 1 Theo bảng 5.1 TL[1] Điện trở suất của đồng 1 cu 750 = (mm 2 / m ) 46 - Tính... không khí một từ thông có thể sinh ra sức điện động đã xác định ở phần dây quấn phần ứng Do tính chất đối xứng của máy điện, từ thông sinh ra ở mỗi cực từ đợc phân bố thành hai phần bằng nhau bởi trục cực từ, các phần này cùng với các phần khác của cực từ kế cận tạo thành những mạch từ khép kín Số cực từ này bằng đúng số cực từ của máy điện Vì vậy khi tính toán ta chỉ cần tính mạch từ ở một đôi cực... + t 2 + d 2 + rn = 2,049 + 3,085 + 0,549 + 0,938 = 6,621 5.2.11 Điện kháng tản dây quấn rôto (x2) x 2 = 7,9 f 1 l 2 2 10 8 = 7,9 ì 50 ì 7 ì 6,621.10 8 = 1,83.10 4 () - Điện kháng rôto đã quy đổi: / x 2 = x 2 = 2,275.10 4 ì 1,83.10 4 = 4,163() / / x 2 = x 2 - Tính theo đơn vị tơng đối: I1 6,68 = 4,163 = 0,126 U1 220 5.2.12 Điện kháng hỗ cảm (x12) -Tính theo công thức : x12 = U 1 I à x1 Ià = 220... Nhận xét: Hệ số kE tính toán sai khác rất ít so với lúc ban đầu k E = 0,965 Do đó các thông số chọn đạt yêu cầu CHƯƠNG 6 : TổN HAO THéP Và TổN HAO CƠ Tổn hao sinh ra trong quá trình làm việc của động cơ về bản chất gắn liền với quá trình điện từ trong máy và chuyển động của roto Tổn hao trong máy càng nhiều thì hiệu suất càng thấp Mặc khác tổn hao thoát ra dới dạng nhiệt làm nóng máy , trong chừng mực... 6,68 = 2,663 = 0,08 U1 220 5.1.5 Điện trở tác dụng dây quấn của roto (rtd) Điện trở tác dụng tính theo công thức sau : l 2 10 2 1 7.10 2 rtd = Al = = 0,43.10 4 () Sr2 23 69,82 Theo bảng 5.1 TL[1] ta chọn điện trở suất của nhôm Al = 1 (mm 2 / m ) 23 5.1.6 Điện trở vành ngắn mạch (rv) rv = Al Dv 10 2 1 3,14 ì 9,94.10 2 = = 0,021.10 4 () Z 2 S v 23 28.230 5.1.7 Điện trở rôto (r2) r2 = rtd + Với . là khâu cơ bản của việc thiết kế . Từ hằng số máy điện ta thấy D và l phụ thuộc vào nhiều yếu tố nh: tốc độ đồng bộ, công suất điện từ, tải điện từ của vật liệu tác dụng. Để xác định D và. và số cánh quạt đầu vành ngắn mạch: ở 2 đầu vành ngắn mạch đúc liền cánh giải nhiệt, số cánh và kích thớc nh sau: Theo bảng 10.7,TL[1] với h = 112 (mm), 2p = 4, chọn số cánh N c = 11(cánh) Theo. yếu D , l của máy điện. Đứng về mặt tiết kiệm vật liệu nên cho A và B lớn, nếu A và B quá lớn thì tổn hao đồng và thép tăng lên làm động cơ nóng, ảnh hởng đến tuổi thọ của máy. Do đó khi