Thuyết minh đồ án máy điện

PHầN I: THIếT Kế Động cơ không đồng bộ roto lồng sócCHƯƠNG 1 : XáC ĐịNH KíCH THƯớC CHủ YếU Đối với động cơ điện không đồng bộ thì đờng kính trong D và chiều dài lõi thép lcủa stato là n

PHầN I: THIếT Kế Động cơ không đồng bộ roto lồng sóc

CHƯƠNG 1 : XáC ĐịNH KíCH THƯớC CHủ YếU

Đối với động cơ điện không đồng bộ thì đờng kính trong (D) và chiều dài lõi thép (l)của stato là những kích thớc chủ yếu Những kích thớc này đợc tính chọn trên cơ sở đảmbảo cho động cơ khi đợc chế tạo có tính kinh tế cao, đồng thời có tính năng phù hợp thoảmãn các chỉ tiêu về kỹ thuật mà nhà nớc qui định Tính kinh tế của động cơ không chỉ làvật liệu sử dụng để chế tạo ra nó mà còn xét đến quá trình chế tạo trong nhà máy Chọnkích thớc chủ yếu còn phải phù hợp với điều kiện công nghệ nh khuôn dập, vật đúc, cácchi tiết gia công cơ khí, chi tiết tiêu chuẩn hoá

Tuy nhiên trong phạm vi thiết kế tốt nghiệp, công việc tính chọn các kích thớc chủ yếucủa động cơ dựa trên cơ sở đảm bảo thoả mãn những tiêu chuẩn kỹ thuật mà nhà nớc qui

C

d S A





10.1,

D và l cùng tỉ lệ sẽ quyết định trọng lợng giá thành, các đặc tính kinh tế kỹ thuật cũng

nh độ tin cậy làm việc của động cơ Vì vậy việc xác định kích thớc chủ yếu D và l là khâu cơ bản của việc thiết kế Từ hằng số máy điện ta thấy D và l phụ thuộc vào nhiều yếu tố nh: tốc độ đồng bộ, công suất điện từ, tải điện từ của vật liệu tác dụng Để xác định

=

1500

50 60

= 2Trong đó:

f1: Tần số định mức

n1: Tốc độ đồng bộ

- Số cực của máy : 2p = 2 x 2 = 4 (cực)

1.2 Xác định đờng kính ngoài của lõi thép stato (D n ):

-Khi xác định kết cấu của động cơ không đồng bộ giữa đờng kính trong D và ngoài

Dn của stato có một mối quan hệ nhất định theo hệ số KD =

- Trớc hết ta xác định đờng kính ngoài D theo chiều cao h

- Theo bảng IV.1 của phụ lục IV dãy công suất, chiều cao tâm trục của động cơroto lồng sóc kiểu IP44 theo tiêu chuẩn TCVN - 1987- 1994 TL[1],

Với P = 3kW, 2p = 4 ta chọn h = 112 (mm)

- Với h = 112 (mm) theo bảng 10.3 TL[1], ta chọn đờng kính ngoài stato tiêuchuẩn Dn = 19,1 (cm)

1.3 Đờng kính trong stato (D)

Đờng kính trong stato xác định theo công thức :

D = kD.DnTheo bảng 10.2 TL[1] , với 2p = 4, chọn kD = 0,64  0,68

+Với Dn = 19,1 (cm)

D = kDDn

= ( 0,64  0,68 )x 191 = ( 122,24  129,98 ) (mm)Chọn D = 12,3 (mm)

1.4 Công suất điện từ tính toán (P’)

3 965 , 0



 = 4,2536 (KVA)

1.5 Chiều dài tính toán của lỏi sắt (l ):

n D B A k k

P l

d

.10.1,6

2

/ 7

+ Vì dây quấn một lớp có kết cấu đơn giản nên thờng dùng cho động cơ có côngsuất nhở hơn 10kw.Với dây quấn 1 lớp ta có k d  0 , 95  0 , 96ta chọn kd = 0,95

+ A và B phụ thuộc vào Dn , 2p

Việc chọn A ,B có ảnh hởng rất lớn đến kích thớc chủ yếu D ,l của máy điện

Đứng về mặt tiết kiệm vật liệu nên cho A vàB lớn, nếu A và B quá lớn thì tổn hao

đồng và thép tăng lên làm động cơ nóng, ảnh hởng đến tuổi thọ của máy.Do đó khi chọn

A và B cần xét đến chất liệu của vật liệu sử dụng, nếu sử dụng vật liệu sắt từ tốt ( có tổnhao ít hay độ từ thẩm cao ) thì có thể chọn A lớn Ngoài ra, tỉ số A và B cũng ảnh hởng

đặc tính làm việc và khởi động của động cơ vì A đặc trng cho mạch điện còn B đặc trngcho mạch từ

Với 2p=4, Dn =19,1 theo hình 10.2b TL[1] tra đợc:

, 12 87 , 0 250 95 , 0 12 , 1 71 , 0

2536 , 4 10 1 , 6

2 7

D

 =

4

3 , 12 14 ,

= 9,65 (cm)

Vì l = 7 (cm) chiều dài lõi sắt ngắn, việc tản nhiệt không khó khăn nên lõi sắt cóthể ép thành một khối, do đó chiều dài tính toán của lõi sắt phần ứng trên khe hở khôngkhí bằng chiều dài lõi sắt Vậy chiều dài lõi sắt stato và rôto là:

l1 = l2 = l = 7 (cm)

Cũng giống nh các động cơ khác, nên việc chọn kích thớc chủ yếu D và l chomột động cơ không chỉ có một nhóm trị số Vì vậy khi thiết kế phảI căn cứ vào tình trạngsản xuất mà tiến hành so sánh các phơng án một cách toàn diện để đợc một phơng ánkinh tế và hợp lý nhất Quan hệ D và l đợc biểu thị trong quan hệ:

7 = 0,725

Trong dãy động cơ không đồng bộ roto lồng sóc kiểu IP44 cấp cách điện B, với

động cơ P = 3kW, 2p = 4 có cùng đờng kính ngoài Dn (nghĩa là cùng chiều cao tâm trụch) có động cơ P = 4 kW, 2p = 4

Ta cã hÖ sè t¨ng c«ng suÊt cña m¸y nµy lµ 1 , 33

3

10

1

3

U P

U1: ®iÖn ¸p pha cña líi

10

= 6,68 (A)

CHƯƠNG 2 : XáC ĐịNH DÂY Quấn, RãNH STATO Và KHE Hở KHÔNG

đều trên bề mặt lõi thép, nên sức từ động phần ứng có nhiều sóng bậc cao, do đó khó chọn

hệ số dây quấn thích hợp để triệt tiêu sóng bậc cao đó Trị số q1 nói chung nên chọn sốnguyên vì nh vậy có thể cải thiện đặc tính làm việc và có khả năng giảm đợc tiếng kêucủa động cơ

Trong thiết kế dãy động cơ điện, thờng ta muốn lợi dụng một số khuôn dập rãnh

để dập lá tôn dùng đợc cho nhiều máy khác nhau Vì vậy muốn có trị số q1 phù hợp vớinhững động cơ khác nhau, ta không thể chọn q1 tuỳ ý đợc

I

a t A

u r 

40

68 6

1 07 , 1 250

2.4 Số vòng dây nối tiếp của một pha (w 1 )

Số vòng dây nối tiếp một pha xác định nh sau:

2401

4032

1

1 1

a

u q p

(vòng)

2.5 Chọn kích thớc dây dẫn:

- Muốn chọn kích thớc dây dẫn trớc hết ta phải chọn mật độ dòng điện J của dâydẫn, rồi căn cứ vào dòng định mức để ta tính ra tiết diện cần thiết Dựa vào h = 112 (mm),

Dn =19,1 (cm), 2p = 4 ta chọn tỉ lệ suất tải nhiệt của máy

68,6

2 1

1 1

1 /

J n a

n1 : số sợi ghép song song, chọn n1 = 1

Theo phụ lục VI, bảng VI.1 TL[1] Chọn dây đồng tráng men PETV có cáckích thớc sau đây:

+ Tiết diện dây: 0,9027 (mm2)

+ Đờng kính dây cha kể cách điện: d = 1,08 (mm)

+ Đờng kính dây kể cả cách điện: dcđ = 1,16 (mm)

Động cơ có h = 112cm, do đó ta chọn dây quấn một lớp bớc đủ đặt vào rãnh nữakín

- Bớc cực  : khoảng cách giữa hai cực kế tiếp, tính bằng số rãnh

y1 =  = 9

4

36 2

1





p Z

- Hệ số bớc rãi:

0 , 96

2

30 sin 3 2

30 3 sin 2 sin 2 sin

20 36

360 2 360

220965,0

4

1 1

W f k k

U k

d s

10 B

10 00411 ,

- Sơ bộ chiều rộng của răng stato xác định theo công thức sau:

c z Z

k l B

t l B b

1 1

1 /

95 , 0 7 77 , 1

07 , 1 7 85 , 0

Bz1: mật độ từ thông trong răng stato, ứng với động cơ có chiều cao tâm trục

2.9 Sơ bộ định chiều cao của gông stato (h’g1)

- Sơ bộ chiều cao của gông xác định nh sau:

c g g

k l B

h

2

10 1 1

4 /

1



95 , 0 7 6 , 1 2

10 00411 ,

2 1

+ 1,93 14,7( )

2

3,121,19'

14,336

36.4,56,0212314,3

2

1

1

' 1 1

14,336

364,53,19219114,3

21

1 1 41

Hình 2.1: Kích thớc rãnh stato.

Theo bảng VIII.1 phụ lục VIII chọn chiều dày cách điện rãnh là: c = 0,25 mm , Chiều

dày cách điện phía miệng rãnh cm = 0,35 mm

28

2 1 12

2 1

2

h h b d d

65 , 87 8

6 14 , 3 ) 5 , 2 47 , 10 ( 2

26 , 7 6 8

26 , 7 14 , 3

1 41

35 , 0 2

6 14 , 3 25 , 0 6 , 0 2 47 , 10 2 2

26 , 7 14 , 3

16,1.1.40

1 1





r

cd r

S

d n u

Trị số của hệ số lấp đầy kđ nên lấy trong khoảng 0 , 7  0 , 75là hợp lý, kđ không

nên lấy quá 0,8 và nh vậy khi đặt dây quấn vào rất khó khăn và dễ làm cho dây bị xây xát,

kđ nhỏ quá nhỏ quá thì không lợi dụng triệt để đợc rãnh và khi động cơ làm việc do lực

điện từ dây sẽ bung và sẽ làm h hỏng cách điện của dây

2

/ 1

1 1

1 41 /

1

mm b

d Z

d h D b

)2

(

//

1

2 1

41 12 //

1

mm b

d Z

h h D b

//

2

/ 1

) ( 1 , 18 6

26 , 7 7 , 14 2

123 191

6 2

1

2 1

mm h

d h D D h

g

r

n g

Khi chọn khe hở không khí  ta cố gắng lấy nhỏ để dòng không tải nhỏ

và cos cao Nhng khe hở nhỏ làm cho việc chế tạo và lắp ráp thêm khó khăn,stato dễ chạm với roto làm tăng thêm tổn hao phụ và điện kháng tản tạp của độngcơ tăng lên

Việc chọn khe hở không khí  chủ yếu dựa vào công thức kinh nghiệm:

1000 25

,



Với động cơ có 2p = 4, h = 112mm Theo bảng 10.8 TL[1] ta chọn  =0,3(mm)

 Tóm lại: Sau khi thiết kế lá thép stato ta nhận thấy mật độ từ thông trong răng,gông stato nằm trong phạm vi cho phép, lõi thép stato có đủ độ bền cơ khí,không bị biến dạng khi gia công cũng nh lắp ráp Số rãnh cũng nh kích thớcrãnh đựoc chọn là hợp lý

 Công nghệ chế tạo lõi thép stato:

Để chế tạo lõi thép stato từ thép kỹ thuật điện ta dùng phuơng pháp dập phứchợp Đây là phơng pháp mà mỗi lần dập có thể cắt đợc nhiều hình u điểm của ph-

ơng pháp này là cho năng suất và độ chính xác cao, tuy nhiên việc chế tạo khuôndập phức hợp rất khó khăn và đắt tiền

 Phơng pháp dập 3 đờng kính: Đây là phơng pháp thông dụng của các nhà máy

+ Bớc 1: Dập rãnh stato+ Bớc 2: Dập rãnh roto, lỗ thông gió + Bớc 3: Dập đờng kính ngoài lá thép stato, đờng kính trong và lỗ trục u

điểm của phơng pháp này là lực dập của các bớc tơng đối đồng đều, bởi vì 3 đờng kính:

đờng kính trục, đờng kính ngoài, đờng kính trong của lá thép stato đều dập một lần nên

độ đồng tâm rất cao

Việc cách điện các lá thép stato và roto đợc thực hiện bằng phơng pháp oxi hoátrên bề mặt lá thép Xử lý độ bavia bằng phơng pháp dũa

Với dây quấn 3 pha đồng tâm một lớp bớc đủ 2 mặt phẳng có Z1 = 36, 2p = 4, q1 =

3 Ta có góc lệch pha giữa 2 cạnh liên tiếp:

0 1

20 36

360 2 360

3 phần tử tạo thành bởi các cạnh tác dụng (19-30), (20-29) và (21-28) dới đôi cựcthứ hai

Đem nối tiếp các phần tử thuộc cùng 1 pha ta đợc dây quấn 3 pha

Hình 2.2 Dây quấn stato

2.14 Quá trình tẩm sấy dây quấn stato.

Dây quấn động cơ sau khi chế tạo xong đợc chuyển dến phân xởng tẩm sấy ởphân xởng này, dây quấn đợc sấy khô rồi đem nhúng vào một loại sơn cách điện nào đó,sau đó lại đem sấy khô Mục đích của công đoạn này là nâng cao tuổi thọ cách điện củadây quấn (Tăng cao tuổi thọ cho động cơ)

Quá trình tẩm sấy: vật liệu cách điện trớc khi tẩm bao giờ cũng nhiễm ẩm kể cảvật liệu cao cấp Do đó trớc khi tẩm cần phải sấy khô toàn bộ dây quấn Hơi ẩm trongcách điện sẽ hổn hợp với nớc trong sơn và đợc loại trừ khi sấy khô

Nhiệt độ sấy càng cao thì quá trình bay hơi nớc càng nhanh nhng không đợc caoquá cấp chịu nhiệt tơng ứng với vật liệu cách điện đó Có thể đẩy nhanh quá trình sấy khôdới áp suất thấp, nhng chú ý trớc khi hút chân không phải sấy nóng dây quấn đến nhiệt độ

định mức

Phơng pháp tẩm cơ bản là nhúng toàn bộ dây quấn đã sấy khô (còn nóng) vào sơncách điện Sơn đợc thấm sâu vào lớp cách điện Sơn đợc thấm sâu vào lớp cách điện nhờ

mao dẫn và áp suất do khối lợng bên trên tạo ra Số lần tẩm sơn phụ thuộc vào điều kiệnlàm việc của động cơ và loại cách điện dợc dùng.

Khi tẩm trong bình chân không và áp lực phải tuân theo một qui trình định trớc,

đảm bảo thời gian và áp lực qui định(từ 3 đến 5 phút dới áp lực từ 7 đến 8kg/cm2)

Sau khi tẩm để ráo sơn, tiếp tục sấy khô sơn Giai đoạn sấy khô có thể chia thành

2 công đoạn: loại trừ dung môi của sơn và thiêu kết lớp màn sơn Thời gian sấy và nhiệt

độ sấy tuỳ thuộc vào điện trở của cách điện vật liệu

CHƯƠNG 3 : XáC ĐịNH dây quấn , RãNH Và GÔNG RÔTO

3.1 Chọn số rãnh roto (Z 2 )

Việc chọn số rãnh roto lồng sóc (Z2) là một vấn đề quan trọng vì khe hở không khínhỏ Khi mở máy momen phụ do từ trờng sóng bậc cao gây nên ảnh hởng rất lớn đến quátrình mở máy và ảnh hởng đến dặc tính làm việc Vì vậy để có tính năng tốt, khi chọn Z2phải tuân theo một sự hạn chế nhất định để giảm mômen phụ Kết quả của việc nghiêncứu lý thuyết và thực nghiệm cho phép chọn Z2 thích hợp có thể hạn chế đợc các mômenphụ, cũng nh mômen gây rung và tiếng ồn

Trong những động cơ công suất nhỏ, ta chọn Z2<Z1 để cho răng rãnh roto khỏi quánhỏ

Thiết kế dạng rãnh cũng là xác định diện tích rãnh(tức diện tích thanh dẫn lồngsóc) Ngày nay, với những động cơ có chiều cao tâm trục h50  355mmlồng sóc đợc

đúc bằng nhôm, trong đó khi h50  250mmđợc đúc bằng áp lực

Số rãnh rôto chọn theo số rãnh statovà số đôi cực

Theo bảng 10.6 TL[1] với Z1= 36, chọn Z2 = 28 rãnh

3.2 Đờng kính ngoài rôto (D ) ’ )

Đờng kính ngoài rôto đợc xác định nh sau:

/ 2



D D

 12 , 3  2 0 , 03  12 , 24 (cm)

3.3 Bíc r¨ng r«to (t 2 )

Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c c¹nh cïng mét phÝa cña hai r¨ng kÒ nhau:

2

/ 2

t l B b

2 2

2 2 /

2  

0 , 7 ( )

95 , 0 75 , 1

372 , 1 85 , 0

3.5 §êng kÝnh trôc roto (D t )

D t = 0,3.D

= 0,312,24 = 3,672 (cm) Chän : Dt = 3,7 (cm)

3 6 Dßng ®iÖn trong thanh dÉn roto (I td )

)(5,28628

96,0240668,687,0

6

2

1 1 2

A I

Z

k W I k I I

td

d I

180.2sin2

5,286

.sin2

2

A I

Z p

I I

v

td V

Với động cơ không đồng bộ roto lồng sóc , do diện tích rãnh roto đồng thời là tiếtdiện thanh dẫn, vì vậy phải thiết kế tiết diện rãnh roto sao cho nằm trong phạm vi chophép Mật độ dòng điện trong thanh dẫn nằm trong phạm vi 2 , 5  3 , 5A/mm2

) ( 85 , 81 5 , 3

5 ,

2

mm S

J

I S

td

td td

Theo trang 234, TL[1] thì mật độ trong vành ngắn mạch thấp hơn mật độ dòng

điện trong thanh dẫn từ 20  30%, vì vậy ta chọn Jv = 80% J2

Jv = 0,8.3,5 = 2,8 A / mm2

)(2308

,2

82,

mm J

I S

h

c g

95 , 0 7 2 , 1 2

10 00411 , 0

2

10

2 2

4 '

14,328

7.281.24,12214,3.2

2

2

' 2 42 '

Z b h D

14,328

7.287,25.23714,3

2

2

2

' 2

' 2

45 , 11 14

, 3

28 , 3 7 28 84 , 5 1 2 4 , 122 2 1

2 2

1

12

2

' 2 2 1 42

' 12

2

28,384,5

2 1

+Bề rộng răng roto

mm d

Z

h d D

28

7,25.228,33714,32

2 2

' 2 2

28

84,51.24,12214,32

1 2

42 1

' ''

b b

2

772

'' 2

' 2

+ChiÒu cao g«ng r«to

mm

d h D D

6

28,3172

374,1226

2

2 2

14 , 3

2 8

2 2

2 2

2 1 12

2 2

2 1 2

mm S

d d h d d S

ở 2 đầu vành ngắn mạch đúc liền cánh giải nhiệt, số cánh và kích thớc nh sau:

Để giảm lực ký sinh tiếp tuyến và hớng tâm, ta làm nghiêng rãnh ở roto hay stato,

vì làm nh thế có thể triệt tiêu sóng điều hoà răng.Thông thờng ta làm nghiêng rãnh ở roto

Độ nghiêng bằng một bớc rãnh stato:

bn t1= 1,07cm

b 1c

b2c

CHƯƠNG 4 :TíNH TOáN MạCH Từ

Mục đích của việc tính toán mạch từ là xác định sức từ động cần thiết để tạo ra ở khe

hở không khí một từ thông có thể sinh ra sức điện động đã xác định ở phần dây quấn phầnứng Do tính chất đối xứng của máy điện, từ thông sinh ra ở mỗi cực từ đợc phân bố thànhhai phần bằng nhau bởi trục cực từ, các phần này cùng với các phần khác của cực từ kếcận tạo thành những mạch từ khép kín Số cực từ này bằng đúng số cực từ của máy điện.Vì vậy khi tính toán ta chỉ cần tính mạch từ ở một đôi cực Nếu ký hiệu sức từ động củamạch từ là F thì vì mạch từ gồm nhiều đoạn nối tiếp nhau nên theo định luật toàn dòng

điện ta có:

W I F l

H dl

H

F   x.x  x 

Hx: Cờng độ từ trờng (A/cm)

Lx: Chiều dài đoạn mạch từ bất kỳ của mạch từ

2 chỉ stato và roto Căn cứ vào sức điện động cần thiết ở dây quấn phần ứng tịm đợc từ thông  , theo kích thớc của động cơ tìm tiết diện sx của từng đoạn mạch từ, sau đó xác

định từ cảm Bx của mỗi đoạn mạch từ

x

B 

Theo trị số Bx , sử dụng đờng cong từ hoá tơng ứng với loại vật liệu sắt từ tìm Hx và tính đợc Hx.lx Sau đó lấy tổng 

5 1

07,1

1 1

Với 1=





/b5

)/b(

41

2

3 , 0 / 66 , 2 5

) 3 , 0 / 66 , 2

372,1

2 2

Với 1 , 33

3 , 0

1 5

3 , 0 1 5

2

42

2 42

]

 k k1.k2  1 , 19  1 , 33  1 , 22

Ta chọn loại thép kỹ thuật điện cán nguội loại 2211

4.2 Sức từ động khe hở không khí (F )

) ( 76 , 497 10

03 , 0 22 , 1 85 , 0 6 , 1 10 6 ,

07,185,0

1 1

1 1

k l b

t l B B

c Z

- Cờng độ từ trờng trên răng stato:

ứng với loại thép 2211 và Bz1 = 1,8T Theo bảng V.6 phụ lục V TL[1] chọn HZ1 =

1 /

372,185,0

2 2

2 2

k l b

t l B B

c Z

- Cờng độ từ trờng trên roto:

ứng với loại thép 2211 và Bz2 = 1,75T Theo bảng V.6 TL[1].ta chọn

HZ2 =22,2 (A/cm)

- Sức từ động trên răng roto:

) ( 596 , 70 2 , 22 59 , 1 2

2 /

596,70312,6676,497

2 1

10 00411 , 0

2

10

1 1

4

k l h

B

c g

ứng với loại thép 2211 và Bg1 = 1,7T Theo bảng V.9 phụ lục V TL[1] chọn Hg1 =21,8 (A/cm).

- Chiều dài mạch từ ở gông stato:

 

) ( 57 , 13 4

) 81 , 1 1 , 19 ( 14 , 3 2

p

h D

10 00411 , 0

2

10

2 2

4

k l h

B

c g

- Cờng độ từ trờng trên gông roto

- Theo bảng V.9 phụ lục V Tl[1], ứng với Bg2 = 1,53T và loại thép 2211, chọn Hg2

= 10 (A/cm)

- Chiều dài mạch từ ở gông roto:

) ( 48 , 4 4

) 015 , 2 7 , 3 (

14 , 3 2

- Dòng điện từ hoá:

96 , 0 240 7 , 2

722 2

7 , 2

.

1

A k

W

F p I

32 , 2 100

sóc Điện kháng đợc xác định bởi từ thông móc vòng với đơn vị dòng điện và tần số Từthông móc vòng của động cơ trên có thể chia làm hai loại: Từ thông móc vòng cảm ứng t-

ơng hỗ(từ thông chính) và từ thông móc vòng tản từ Mỗi loại có tính chất riêng của mìnhtrong việc xác định các đặc tính làm việc và các đặc tính khác của động cơ

Dựa vào các điện trở ta có thể xác định các trị số tổn hao của dây quấn của động cơ

điện ở chế độ làm việc ổn định cũng nh trong quá trình quá độ Trong thiết kế động cơ

điện không đồng bộ roto lồng sóc, việc tính toán điện trở và điện kháng của dây quấn làmột vấn đề khó khăn và là một vấn đề quan trọng

5.1 Xác định điện trở của dây quấn

5.1.1 Chiều dài phần đầu nối của dây quấn stato (l đ1 )

lđ1 = kđ1.y + 2B = 1,3.10,8 + 2.1 = 16,04 (cm)

36

)47,13,12.(

14,3.).(

5.1.2 Chiều dài trung bình nửa vòng dây của dây quấn stato (l tb )

ltb = l1 + lđ1 = 7 + 16,04 = 23,04 (cm)

5.1.3 Chiều dài dây quấn một pha của stato (L 1 )

L1 = 2.ltb.W1.10-2 = 223,04240.10-2 = 10,6 (cm)+Chiều dài phần đầu nối dây quấn stato ra khỏi lõi sắt (f)

f = kf1.y+B = 0,4.10,8 +1 = 5,32(cm)Với 2p = 4, theo bảng 3.4, TL[1] chọn kf1= 0,4

5.1.4 Điện trở tác dụng của dây quấn stato (r 1 )

) ( 663 , 2 9027 , 0 1 1

6 , 110

46

1 1

.

1

1 1 1

1 75

L k

1

1 1

U

I r r

5.1.5 Điện trở tác dụng dây quấn của roto (r td )

Điện trở tác dụng tính theo công thức sau :

0,43.10 ( )

82,69

10.7.23

110

2

2 2

.28

10.94,914,3.23

1

10

S Z

D

5.1.7 Điện trở rôto (r 2 )

) ( 10 64 , 0 445

, 0

10 021 , 0 2 10 43 , 0

2

4 4

r r

r

28

2 180 sin 2

sin 2

28

)96,0240.(

34) (

.4

1 / 2

/

U

I r r

5.2 Xác định điện kháng của dây quấn

hb

b785,0k.b

h

41

41 2 41 1

3 1

1 4

3 4

6 , 0 6

75 , 2 6 2

66 , 2 785 , 0 1 6 3

12 , 13

2 1 1 1 1

.k

k )k.q.(

t.9,

+Víi q1 = Z/(3.2p)= 3 Theo b¶ng 5.2a TL[1] ta chän 1  0 , 0141

+Víi q2 = Z/p = 14 , Theo b¶ng 5.3 (TL[1] chän t1  0 , 99

+ HÖ sè kt1 cña d©y quÊn stato phô thuéc vµo quan hÖ gi÷a chiÒu réng miÖngr·nh víi khe hë kh«ng khÝ vµ bíc r·nh:

927,003,007,1

266,0.033,01 033,01

2

1

2 41

h4 1

b'

b

’

0,1b'

2 , 823

06 , 0 133 , 1

0141 , 0 99 , 0 927 , 0 ) 96 , 0 4 (

07 , 1 9 ,

3 47 , 0

) 64 , 0 (

47 , 0

1

1

1 1

q p

l 100

W 100

f 158 , 0 x

- Tính theo đơn vị tơng đối:

0,094

220

68,6.115,3

1

1 1

U

I x x

5.2.6 Hệ số từ dẫn tản rãnh roto (r2)

42

42 42

2 2 1

2 8 0,66 2

1

h k b

b S

b b

h42 = 1mm = 17 - 1- 5,85/2 - 0,1.3,28= 12,75mm

049 , 2 1

1 1 84 , 5 2

1 66

, 0 82

, 69 8

84 , 5 14 , 3 1 84 , 5 3

75 ,

b'

0,1b'

5.2.7 Hệ số từ dẫn tản tạp rôto (t2)

-Tính theo công thức sau :

2 2 2

2 2 2 2

9,0

t t t d t

k

k k

q t

28 2

3

2

p

Z q

Theo bảng 5.2c TL[1] ta chọn t2  0 , 0168

085 , 3 0168 , 0 03

, 0 22 , 1

1 4 3

28 372 , 1 9 , 0

94 , 9 7 , 4 lg 445 , 0 7 28

94 , 9 3 , 2

2

7 , 4 lg

3 , 2

2 2

2 2 2 2

d

b a

D l

Z D

07 , 1 085 , 3 5 , 0 5

, 0

2 2

2 2 2

  r t d rn

5.2.11 Điện kháng tản dây quấn rôto (x 2 )

)(10.83,110.621,67509,710 9,

2 2 1



l f x

- Điện kháng rôto đã quy đổi:

1 / 2

/

U

I x x

5.2.12 Điện kháng hỗ cảm (x 12 )

-Tính theo công thức :

32 , 2

115 , 3 32 , 2 220 1

- Tính theo đơn vị tơng đối: