Luận văn, khóa luận tốt nghiệp, báo cáo là sản phẩm kiến thức, là công trình khoa học đầu tay của sinh viên, đúc kết những kiến thức của cả quá trình nghiên cứu và học tập một chuyên đề, chuyên ngành cụ thể. Tổng hợp các đồ án, khóa luận, tiểu luận, chuyên đề và luận văn tốt nghiệp đại học về các chuyên ngành: Kinh tế, Tài Chính & Ngân Hàng, Công nghệ thông tin, Khoa học kỹ thuật, Khoa học xã hội, Y dược, Nông - Lâm - Ngữ... dành cho sinh viên tham khảo. Kho đề tài hay và mới lạ giúp sinh viên chuyên ngành định hướng và lựa chọn cho mình một đề tài phù hợp, thực hiện viết báo cáo luận văn và bảo vệ thành công đồ án của mình.
Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG I – TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BTCTDƯL BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BĂNG Phương pháp đúc hẫng trình xây dựng kết cấu nhịp dầm đốt theo sơ đồ hẫng nối liền thành kết cấu hồn chỉnh Có thể thi cơng hẫng từ trụ đối xứng phía hẫng dần từ bờ Phương pháp áp dụng thích hợp để thi cơng kết cấu liên tục, cầu dầm hẫng , cầu khung cầu dây xiên dầm cứng BTCT Nội dung phương pháp đúc hẫng : - Khi thi công theo phương pháp đúc hẫng , kết cấu nhịp BTCT đúc đà giáo di động theo đốt nối liền đối xứng qua trụ cầu Cốt thép thường khối liên kết với trước đúc bê tông để đảm bảo tính liền khối chịu cắt tốt kết cầu Sau bê tông đốt dầm đủ cường độ cần thiết đốt dầm liên kết với đốt đúc trước nhờ cốt thép DƯL - Phần cánh hẫng kết câu nhịp BTCT thi công xong phải đảm bảo đủ khả nâng đỡ trọng lượng đốt dầm thi công sau với trọng lượng giàn giáo ván khn đúc dầm thiết bị phục vụ thi công ĐINH VĂN NHẠC 123 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực - Để đảm bảo ổn định chống lật suốt q trình thi cơng đúc hẫng phải đảm bảo tính đối xứng hai cánh hẫng ( Thi công hẫng từ trụ ) nhờ trọng lượng thân nhịp sát bờ đúc đà giáo làm đối trọng Đối sơ đồ cầu khung , đốt dẩm đỉnh trụ liên kết cứng với thân trụ nhờ cáp thép DƯL chạy suốt chiều cao trụ , Với sơ đồ cầu dầm đốt liên kết cứng tạm thời vào trụ cầu nhờ gối tạm cáp thép thép DƯL mà sau thi công xong tháo bỏ - Ở giai đoạn thi công hẫng , kết cấu nhịp chịu mô men âm cần bố trí cốt thép DƯL phía Sau thi cơng xong cặp đốt dầm đối xứng căng kéo cốt thép DƯl từ đầu mút sang đầu mút bơm vữa bê tơng lấp kín khe hở cốt thép thành ống để bảo vệ cốt thép - Sau đúc xong đốt cuối cánh hẫng tiến hành nối ghép chúng thành kết cấu nhịp hoàn chỉnh Việc đúc hẫng đốt đà giáo di động giảm chi phí đà giáo Ván khuôn dùng lại nhiều lần với thao tác lặp lại giảm chi phí nhân lực nâng cao suất lao động Phương pháp đúc hẫng thích hợp với xây dựng dạng kết cấu nhịp có chiều cao mặt cắt thay đổi , đúc đốt dầm cần điều chỉnh cao độ đáy ván khuôn cho hợp lý ĐINH VĂN NHẠC 124 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực Phương pháp thi công đúc hẫng không phụ thuộc vào không gian cầu thi cơng điều kiện sơng sâu , thông thuyền hay xây dựng càu vượt thành phố , khu công nghiệp mà không cho phép đình trệ sản xuất hay giao thơng cơng trình II – GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN II.1 – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ - Quy trình thiết kế : 22TCN272 –05 Bộ Giao thông vân tải - Tải trọng thiết kế : +) Hoạt tải HL93 , +) Người : 3KN/m2 II.2 – SƠ ĐỒ KẾT CẤU - Sơ đồ cầu : 4x33 + 75 + 120 + 75 + 3x33 - Chiều dài toàn cầu Lc = 511 m , khổ cầu 8+2x1,5 m II.2.1 – Kết cấu phần - Một liên dầm liên tục , bên nhịp dầm giản đơn L=33m - Dầm khung liên tục BTCTDƯL nhịp ( 75 + 120 + 75 ) tiết diện hình hộp , vách nghiêng , chiều cao dầm thay đổi H= 7m trụ đến H=3m nhịpvà đầu dầm , bề rộng đáy dầm hộp B=5m - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu lực mỹ quan kiến trúc - Mặt cắt hộp dạng thành xiên +) Chiều dày nắp : tb = 30 (cm) ĐINH VĂN NHẠC 125 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực +) Chiều dày đáy : Tại mặt cắt gối 100 cm , mặt cắt nhịp 30 cm +) Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 25 cm +) Chiều dày sườn dầm : Tại trụ ts = 80 cm , Tại mặt cắt nhịp t s = 50 cm - Vật liệu dùng cho kết cấu nhịp 1- Bê tơng mác có: +) f’c = 40 (MPa) +) γc = 24,5 (kN/m3) +) Ec = 32979,77 (MPa) 2- Cốt thép DƯL hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có tiêu sau: +) Diện tích tao Astr = 1,387 mm2 +) Cường độ cực hạn: fpu = 1860 MPa +) Độ chùng sau 1000h 200C 2.5% 3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 EC 5-12 4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với tiêu: +) fy = 420 (MPa) - Dầm dẫn : bê tông cốt thép DƯL có chiều dài L = 33m , Mặt cắt ngang gồm dầm chủ tiết diện chữ T , chiều cao h = 1,5 m , đặt cách 2,3m - Trắc dọc cầu theo bán kính R = 3866 m , phạm vi 270m , dốc 3% phía mố đường đầu cầu , Độ dốc ngang cầu in = 2% ĐINH VĂN NHẠC 126 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực - Mặt cầu BT Asphan 7cm , lớp phòng nước 4mm - Gối cầu , khe co giãn cao su , lan can thép , Thoát nước chiếu sáng theo quy định hành - Bản mặt cầu nhịp dẫn giản đơn BTCT 15 cm , Lớp phủ mặt cầu gồm lớp : Lớp bê tơng tạo dốc 4cm , lớp phịng nước 0,4cm , Lớp bê tông asphan 7cm ; độ dốc ngang cầu in = 2% II.2.2 – Kết cấu phần a) Cấu tạo trụ cầu : - Trụ cầu dùng loại trụ thân đặc BTCT đổ bê tông chỗ bê tơng có cường độ chịu nén f’c = 30Mpa - Trụ T1, T2, T3 , T8, T9 : đặt móng cọc đóng : d = 40 cm - Trụ T4, T7 : đặt móng cọc khoan nhồi : D = 100 cm - Trụ T5, T6: đặt móng cọc khoan nhồi : D = 150 cm - Phương án móng : Móng cọc đài thấp b) Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ chỗ mác bê tông chế tạo f’ c = 30Mpa - Mố kết cấu nhịp dẫn đặt móng cọc đóng d= 40 cm ĐINH VĂN NHẠC 127 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực CHƯƠNG II TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC I CHỌN CÁC KÍCH THƯỚC CẦU CHÍNH - Chiều dài kết cấu nhịp: kết cấu nhịp liên tục chiều dài nhịp biên Lnb= (0,6 ÷ 0,8) chiều dài nhịp Lng +) Trong phương án chọn Lng = 120m +) Lấy : Lnb = 75 m Sơ đồ bố trí chung nhịp cầu : 7500 120000 7500 - Xác định kích thước mặt cắt ngang : Dựa vào công thức kinh nghiệm ta chọn mắt cắt ngang hình vẽ : ĐINH VĂN NHẠC 128 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực 1000 500 1500 1200 500 300 3280 700 1000 600 1800 7000 800 500 3000 400 300 8000 400 1500 400 500 II TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM CHỦ II.1 – Phân chia đốt dầm Nguyên tắc chung phân chia đốt dầm : - Chọn chiều dài đốt K0 phần đà giáo mở rộng trụ : Trong phương pháp đúc hẫng cân , Chiều dài đốt K0 thường vào khoảng 12-14 m, để có đủ diện tích mặt cho việc lắp đặt xe đúc đối xứng mà thi cơng hai cánh hẫng đối xứng - Chọn chiều dài đốt hợp long nhịp : Có thể lấy khoảng 2-4 m - Phần lại chiều dài cánh hẫng lấy khoảng từ 2,5 – m , Theo dọc cầu có nhóm đốt, nhóm gồm đốt có chiều dài giống , Các nhóm khác có chiều dài khác Chiều dài đốt chọn cho tận dụng hết lực thiết bị xe đúc Ví dụ trọng lượng xe đúc nên ĐINH VĂN NHẠC 129 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực gần với khả treo xe đúc Như giảm bớt số xe đốt đúc hẫng Mặt khác khối lượng bê tông đốt phải phù hợp với khả cung cấp bê tông đến công trường - Để đơn giản trình thi công phù hợp với trang thiết bị có đơn vị thi cơng ta phân chia đốt dầm sau : +) Đốt đỉnh trụ : = 14m (khi thi công tiến hành lắp đồng thời xe đúc trụ) +) Đốt hợp long nhịp : dhl = 2m +) Đốt hợp long nhịp biên : dhl = 2m +) Chiều dài đoạn đúc đà giáo : ddg = 14 m +) Số đốt ngắn trung gian : n = đốt , chiều dài đốt : d = m +) Số đốt trung gian lai : n = 10 đốt , chiều dài đốt d = m - Sơ đồ phân chia đốt dầm : +) Nhịp : K0 10x4 10 11 12 13 14 4x3 14 +) Nhịp biên : ĐINH VĂN NHẠC 130 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực 16' 4x3 10x4 9' 14' 13' 12' 11' 10' 8' 7' 6' 5' 4' 3' 2' 1' 14 14 K0 II.2 – Xác định phương trình thay đổi cao độ đáy dầm - Giả thiết đáy dầm thay đổi theo phương trình parabol bậc theo phương trình : Y = ax2 + bx +c - Lấy điểm đốt hợp long làm gốc toạ độ , trục x , y có chiều hình vẽ : O(0,0) O(0,0) B(-58,5;4,0) A(58,5;4,0) Y - Do đường cong qua gốc toạ độ nên c=0 , đồng thời đường cong qua điểm A(-58,5;4,0) B(58,5;4,0) nên có dạng : 4,0 = a.58,52 + 58,5.b 4,0 = a.58,52 - 58,5.b - Từ hai phương trình ta tính : A = 0,001169 B=0 Vậy phương trình có dạng: Y = 0,001169.x2 ĐINH VĂN NHẠC 131 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực II.3 – Xác định phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm - Tính tốn tương tự ta có phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm sau ( Với gốc toạ độ chọn mặt đáy dầm vị trí nhịp) : Y = 0,00108119.x2 – 0,000097307 II.4 – Xác định cao độ mặt dầm chủ -Mặt cầu nằm đường cong đứng bán kính R = 3866 m ĐINH VĂN NHẠC 132 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực G2 37-37 387.358 G3 37-37 384.500 G4 37-37 383.511 G5 37-37 383.628 G6 3-3 384.451 B1 3-3 340.174 B2 3-3 339.186 B3 3-3 339.302 B4 3-3 340.126 -> Mất mát tổng cộng : Δf PT = 338.97 (Mpa) II.3.Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ I: II.3.1 Sức kháng uốn (theo điều 5.7.3.2) Căn vào điều 5.7.3.2 AASHTO ta kiểm tra theo công thức: φ Mn ≥ Mu Trong : + Φ : Hệ số sức kháng, φ = 1.0 cấu kiện dự ứng lực chịu kéo uốn (Theo 5.5.4.2.1 Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05) + Mn : Sức kháng uốn danh định tiết diện, tính theo cơng thức : a a ' ' a a h M n = A ps f ps d p - + A s f y d s - - A s f y' d s - + 0.85f c' ( b - b w ) β1h f - f 2 2 2 2 + Aps : Tổng diện tích bó thép ứng suất trước + ds : Khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo không DUL (mm) + ds’ : Khoảng cách từ thớ biên chịu kéo đến trọng tâm cốt thép chịu nén (mm) ĐINH VĂN NHẠC 239 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực + fps : ứng suất trung bình thép ứng suất trước sức kháng danh định, tính theo phân tích 5.7.3.1.1-1 : c f ps = f pu 1 - k ⋅ dp + Với : f k = 1.04 - py = 0.38 f pu C : Khoảng cách từ trục trung hoà đến mặt chịu nén (mm) A ps f pu c= 0.85f c'β1b w + kA ps f pu dp dp : Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm bó thép ứng suất trước b : Chiều rộng cánh chịu nén bw : Chiều rộng bụng β1 : Hệ số quy đổi khối ứng suất: β1 = 0.764 hf : Chiều dầy cánh chịu nén cấu kiện a : Chiều dày khối ứng suất tương đương, a = c.β1 Tổng hợp kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ I sau: +) Bảng thơng số tính tốn: ĐINH VĂN NHẠC 240 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực fpu fpy Ep f'c fcr fy f 'y Es k 1860.00 1581 197000 40 4.455 420 420 200000 0.380 0.764 Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa MPa β1 Φ 1.0 +) Bảng giá trị ứng suất trung bình cốt thép dự ứng lực sức kháng danh định tiết diện (Theo điều 5.7.3.1.1) Tiết Aps As A 's diện (mm2) 14860 53260.8 22290 (mm2) 26641 47333 26641 (mm2) 47333 30159 47333 3-3 20-20 37-37 Tiết β1 bw 0.764 0.764 0.764 (cm) 100 100 160 diện b(mm) hf(mm) dp(mm) c(mm) fps(Mpa) 3-3 11500 350 2850 1174 1568.85 20-20 5000 1084 6850 3465 1502.47 37-37 11500 350 2850 1765 1422.3 +) Bảng kiểm toán sức kháng uốn tiết diện (Theo điều 5.7.3.2) Tiết a diện (mm) 3-3 896.94 20-20 2647.26 ĐINH VĂN NHẠC ds (mm) 2850 6850 ds’ Mr (mm) (KN.m) 150 149556.16 150 550929.95 241 Mu Kiểm tra (KN.m) 115250 745396 Đạt Đạt LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực 37-37 1348.46 2850 150 127150.80 216059 II.3.2 Kiểm tra giới hạn cốt thép ứng suất trước Đạt II.3.2.1 Hàm lượng thép tối đa: (theo 5.7.3.3.1-1) c Điều kiệm kiểm tra: d < 0.42 e Trong đó: + c : khoảng cách từ thớ nén đến trục trung hồ (mm) + de : Khoảng cách có hiệu tương ứng từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo (mm) (5.7.3.3.1-2) de = A ps f ps d p + A s f y d s A ps f ps + A s f y Tổng hợp kiểm toán giới hạn cốt thép bảng sau: Tiết diện de c (mm) c/de (mm) 3-3 3850 1174 0.304 20-20 7850 3465 0.401 37-37 3850 1765 0.411 II.3.2.2 Hàm lượng thép tối thiểu: (theo 5.7.3.3.2) Kiểm tra Đạt Đạt Đạt Bất kỳ mặt cắt cấu kiện chịu uốn, lượng cốt thép thường cốt thép dự ứng lực chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính tốn Mr Lấy giá trị nhỏ giá trị sau: a) 1.2 Mcr xác định sở phân bố ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn fr bê tông theo 5.4.2.6 ĐINH VĂN NHẠC 242 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực M cr = I (-f r − f pe + f d ) yt Trong đó: + f r = 0.63 f'C + fd : ứng suất tải trọng thân tính theo trạng thái giới hạn cường độ thớ mà ứng suất kéo gây tải trọng (Mpa) fd = M ⋅ yb I + fpe :là ứng suất nén bê tông ứng suất nén trước có hiệu f pe = − A ps f ps Ag − A ps f ps e I yb + Ag : diện tích tiết diện giai đoạn I + I: mơ men qn tính tiết diện giai đoạn I + yt : khoảng cách từ thớ chịu nén đến trục trung hoà + yb : khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trục trung hoà b) 1.33 Mu tổ hợp tải trọng - cường độ thích hợp quy định bảng 3.4.1.1 tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 Tổng hợp kiểm toán giới hạn cốt thép tối thiểu cho bảng sau: Tiết fc’ fr diện Mpa MPa 3-3 20- 40 40 MDC Ag yt yb I KN.m m2 m m m4 3.98 40100.7 3.98 397051.0 ĐINH VĂN NHẠC 8.34 18.34 243 Mcr Mu KN.m KN.m 92203.5 115250 1.17 1.83 6.34 3.54 3.46 174.1 486191 745396 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực 20 3737 40 3.98 89800.2 8.70 Tiết 1,22.Mcr 1,33.Mu 83538.6 216059 1.77 1.24 7.67 Min diện KN.m KN.m KN.m 3-3 153282 110644 110644 Mr Kiểm tra KN.m Đạt 149556.16 3 20- 991376 543429 543429 Đạt 20 550929.95 5 37- 287358 100246 100246 Đạt 37 4 127150.80 II.3.3 Kiểm toán sức kháng cắt cho tiết diện: Cơng thức kiểm tốn: Vu ≤ φ Vn Trong đó: +Φ : Hệ số sức kháng cắt xác định theo quy định bảng 5.5.2.2-1 Φ = 0.7 + Vn :Sức kháng cắt danh định xác định theo quy định điều 5.8.3.2 Vn1 = Vc + Vs + Vp Vn = ' Vn2 = 0.25f c b v d v + Vp ĐINH VĂN NHẠC 244 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực Với: + Vc : Sức kháng cắt danh định ứng suất kéo bê tông (TCN 5.8.2.4) Vc = 0.083β f c' b v d v + Vs : Sức kháng cắt cốt thép chịu cắt (TCN5.8.3.3) Vs = A v f y d v ( cotgθ + cotgα ) sinα s + Vp : Thành phần lực ứng suất trước có hiệu hướng lực cắt tác dụng, dương ngược chiều lực cắt (N) Vp = A str f p ∑ sinγ i i =1 + dv : chiều cao chịu cắt có hiệu xác định điều 5.8.2.7 + bv: bề rộng bụng có hiệu, lấy bệ rộng lớn chiều cao dv + s : Cự ly cốt thép đai + β : Hệ số khả bêtông bị nứt chéo truyền lực keo quy định điều 5.8.3.4 + θ : Góc nghiêng ứng suất nén chéo xác định điều 5.8.3.4 (độ) Khi tính, giả thiết trước góc θ, sau tính giá trị để tra bảng ngược lại θ β, hai giá trị θ gần chấp nhận được, khơng giả thiết lại + α : Góc nghiêng cốt thép đai trục dọc (độ) Nếu cốt đai thẳng đứng, α = 900 + Av: Diện tích cốt thép chịu cắt cự ly s (mm2) ĐINH VĂN NHẠC 245 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực II.3.3.1 Xác định Vp : Tại măt cắt (3-3 , 20-20 , 37-37) góc lệch cưa cáp i so với phương ngang α = : Vp = (KN.m) II.3.3.2 Xác định dv bv: - Chiều cao chịu cắt dv: Chiều cao chịu cắt có hiệu lấy cự ly đo thẳng góc với trục trung hoà hiệu ứng lực kéo nén uốn, tức là: 0,9d e d v = max 0,72h a d e − Với + a = β1.c + β1 tính phần tính chất vật liệu, β1 = 0.764 Mặt cắt dv(mm) 3-3 2160 20-20 5040 37-37 2160 - Bề rộng chiu cắt có hiệu tiết diện bv: Tại tiết diện kiểm tốn, bề rộng có hiệu lấy bề rộng sườn có hiệu tiết diện dầm Mặt cắt 3-3 20-20 ĐINH VĂN NHẠC bv(mm) 1000 1600 246 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực 37-37 1000 II.3.3.3 Xác định θ β: - Hai giá trị θ β: Được tra từ bảng 5.8.3.4.2-1 ν - Để xác định θ β ta phải thông qua giá trị sau f ' ε x c Trong đó: V −ϕ V u p + ν : ứng suất cắt bêtông : ν = ϕ b d (MPa) v v + εx : Ứng biến cốt thép phía chịu kéo uốn cấu kiện xác định theo công thức sau : Mu + 0.5Vu cotgθ − A ps f po dv εx = E s A s + E p A ps + fpo : ứng suất thép dự ứng lực ứng suất bêtông xung f po = f pe + f pc quanh 0: Ep Ec (MPa) + fpe : ứng suất có hiệu thép ứng suất trước sau mát f pe = - A ps f ps A ps f ps e yt Ag I (MPa) + Ep = 197000 (Mpa) + Ec = 32979.77 (Mpa) Giả sử θ = 300 Sau tính tốn tra bảng 5.8.3.4.2-1, ta có giá trị θ β sau: ĐINH VĂN NHẠC 247 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bv Mặt cắt dv Vu ) 0.416 1000 2160 31 2.3 0.043 0.0015 30 2.2 0.218 31.9995 0.010 0.0001 1.739 1600 5040 37-37 β ) 4.7936 20-20 θ(độ εx (mm (mm (Mpa.m2 (Mpa) ) ) 1000 2160 3-3 v/fc’ V 5 0.005 0.0019 32 2.1 2.5163 Vậy giá trị θ tính gần sát với giả thiết ta chọn để tính tốn II.3.3.4 Tính Vc Vs: - Chọn cốt đai chống cắt Để rễ rang thi công , chọn cốt đai có đường kính khơng đổi Φ=16 mm , khoảng cách cốt đai thay đổi theo giảm lực cắt theo chiều dài dầm b s ' v Avmin = 0,083 f c f y Trong : + Av : diện tích cốt thép ngang cự ly s (mm2) + s : Cự ly cốt thép đai (mm) Thay số vào chương trình ta Avmin Mặt bv cắt (mm) ĐINH VĂN NHẠC f c’ fy (Mpa) (Mpa 248 S Avmin (mm (mm2) LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực 3-3 1000 ) 40 420 ) 250 312.46 20-20 1600 420 40 100 199.98 37-37 1000 420 40 250 312.46 Dựa vào kết tính tốn thơng số thành phần ta tính Vc Vs θ Mặt bv dv Av cắt (mm) (mm) (mm2) 3-3 1000 2160 (độ) (mm) 31 250 0.76 312.46 20-20 1600 5040 30 S Vc Vs KN 866.27 KN 1887.0 100 0.76 3234.0 7045.2 250 0.76 866.27 1887.0 199.98 37-37 1000 2160 32 β 312.46 II.3.3.5 Tính sức kháng danh định tiết diện kiểm toán sức kháng cắt: Mặt cắt Vn2 Vn Vr = Φ.Vn kN 3-3 20-20 Vn1 kN kN kN 27533.48 102793.6 21600 2753.35 Vu kN 19273.44 4783.59 31999.51 80640 10279.36 71955.55 37-37 27533.48 21600 2753.35 19273.44 2516.32 II.4 Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng ( Điều 5.5.2) Kết luận Đạt Đạt Đạt Các vấn đề kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng : Nứt , biến dạng ứng suất trước bê tông II.4.1 Các giới hạn ứng suất đối bê tông (5.9.4) Kiểm tra theo công thức : ĐINH VĂN NHẠC 249 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực - Kiểm tra giới hạn ứng suất nến bê tông : Ft = M F F e − y b + TTBT y t ≤ 0,45 f c' A I I - Kiểm tra giới hạn ứng suất kéo bê tông : Ft = M F F e + y b − TTBT y b ≥ −0,5 f c' A I I Trong : + F : Tổng lực kéo bó cáp ứng suất trước + M T T B T : Mô men tải trọng thân dầm + A : Diện tích mặt cắt dầm + I : mơ men qn tính của tiết diện dầm + e: Độ lệch tâm trọng tâm bó thép ứng suất trước đến trục trung hoà tiết điện + y t : khoảng cách từ trục trung hoà đến thớ tiết điện + y b : khoảng cách từ trục trung hoà đến thớ tiết diện Mặt F A I e yt yb ft fb 0.45f c ’ -0.5 f c' cắt (Mpa (m ) (m ) (m) (m) m Mpa Mpa Mpa Mpa ) ĐINH VĂN NHẠC 250 LỚP CĐ1-K44 KL Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực - 1316.2 8.34 6.34 1.17 1.8 77.7 20 1316.2 18.34 174.2 3.29 3.54 3.5 -8.2 37 1316.2 8.70 7.7 1.06 1.77 1.2 -149 II.4.2 Biến dạng(5.7.3.6) 520 18 -3.16 Đạt 151 355 18 18 -3.16 -3.16 Đạt Đạt Theo điều 5.7.3.6 giới hạn độ võng : - Tải trọng xe tải nói chung : L/800 = 15cm - Sử dụng chương trình MiDas sau phân tích kết cầu tổ hợp tải trọng ta có : Độ võng cầu mặt cắt nhịp với tải trọng xe Δ = 12.5 cm Ta thấy : Δ < L/800 -> thoả mãn ĐINH VĂN NHẠC 251 LỚP CĐ1-K44 ... CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực ĐINH VĂN NHẠC 138 LỚP CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực CHƯƠNG III TÍNH TỐN NỘI LỰC TRONG... CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực Phương pháp thi công đúc hẫng không phụ thuộc vào không gian cầu thi cơng điều kiện sông sâu , thông thuyền hay xây dựng càu... CĐ1-K44 Tính chọn phương pháp thi cơng cầu bê tông cốt thép dự ứng lực +) Tải trọng gió - Tính tải trọng bê tơng ướt tải trọng xe đúc : +) Tải trọng xe đúc : Giả thi? ??t ta thi công đốt K4 ta tính