BÀI tập lớn cơ học đất ĐH Kiến Trúc HN

Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . Bài tập lớn cơ học đất Giỏo viờn hng dn : Phm Ngc Thng Sinh viờn thc hin : Phan Thanh Cng S th t : 09 Số thứ tự Số liệu tính toán )m(h )m(l )m(b 09 1.4 2.7 2.6 I. BI 1. Tên lớp Chiều cao lớp h(m) Trọng lợng riêng ) m kN ( 3 w Độ ẩm ) 0 0 W( Tỉ trọng hạt Góc ma sát trong Lực dính )kPa(C Modul biến dạng )MPa(E 0 Sét pha 0.5 17,8 45 2,68 5 8 4 Cát mịn 3 17,5 20 2,7 17 21 11 Sét 4 18,4 40 2,72 10 22 12,5 Cát trung 6 18,9 15 2,7 27 3 19 Cuội sỏi 5 19,1 14 2,71 34 2 30 1.1. Kiểm tra hệ số an toàn về cờng độ và nêu phơng án xử lý. 1.1.a . Kiểm tra hệ số an toàn về cờng độ : p lực trung bình tại đáy móng đợc cho bằng cờng độ tính toán của nền ( là áp lực lên nền khi vùng biến dạng dẻo duới mép móng phát triển đến độ sâu 0,25b = 0,35m). c.D.h.B.b.AR ' ++= Trong đó : 2 gcot gcot. D; 2 gcot 1B; 2 gcot .25,0 A + = + += + = Trọng lợng riêng hiệu quả của đất tại đáy móng là trọng lợng riêng đẩy nổi của lớp 2: 182,9 2 == dn . Trọng lợng riêng hiệu quả của đất từ đáy móng trở lên : Ưng suất hiệu dụng tại đáy móng : )/(32.20812,9.52,07,17.38,08,17.5,0 2 mKNi ++= 51,14 4,1 32,20 ' === h i T ú ta cú: Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 1 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . 146,5 2180 17 ) 180 17 (gcot ) 180 17 (gcot. 2 gcot gcot D 573,2 2180 17 ) 180 17 (gcot 1 2 gcot 1B 393,0 2180 17 ) 180 17 (gcot 25,0 2 gcot .25,0 A 22 22 22 = + = + = = + += + += = + = + = )(72,16921.146,551,14.4,1.573,2182,9.6,2.393,0 2 2 ' m kN cDhBbAR =++= ++= Vậy )(72,169 2 m kN Rp tc == . Tải trọng giới hạn của nền đất tính theo công thức dùng cho móng băng Terzaghi : cqgh N.cN.h.N.b.5,0P ++= Các hệ số sức chịu tải N (hệ số bề rộng), q N (hệ số độ sâu), c N (hệ số lực dính) đợc tra trong bảng. Nền đất ở đây là lớp cát mịn có góc ma sát trong 0 17= : 3,12N;77,4N;14,3N cq === 3 51,14' m kN == 2 84,46051,14.2177,4.4,1.51,1414,3.6,2.51,14.5,0 m kN P gh =++= [ ] .371,2 72,169 84,460 =<=== k P P k gh Vậy nền đất dới móng công trình không ổn định. 1.1.b.Phơng hớng xử lý : - Tăng kích thớc móng hoặc độ sâu chôn móng. - Gia cố nền để tăng góc ma sát trong và lực dính của đất. 1.2. Tính và vẽ biểu đồứng suất bản thân, ứng suất hiệu dụng và áp lực nớc lỗ rỗng : 1.2.a. Tính trực tiếp ứng suất hiệu dụng : Hình 3. * Lớp 1 :Phần nằm trên mực nớc ngầm: ).(9,85,0.8,17. 0 2 11 m kN hb a === = *Lớp 2 : Lớp cát mịn: Một phần nằm trên mặt nớc ngầm Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 2 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . c=b+17,5.0,38=15,55 Phần nằm dới mặt nớc ngầm Trớc hết ta cần tính trọng lợng riêng đẩy nổi 2dn Hệ số rỗng của cát : 851,01 5,17 )20.01,01.(10.7,2 1 01,01.(. e n2 2 = + = + = 2 2 )W Trọnh lợng riêng đẩy nổi của cát tinh theo công thức sau: 65,39182,962,255,15).38,03( 182,19182,9 851,01 10)17,2( 1 ).1( 2 2 2 2 =ì+=+= == + ì = + = dn bh n dn cd e *Lớp 3: Lớp sét, nằm toàn bộ dới mực nớc ngầm: Tính trọng lợng riêng đẩy nổi của lớp sét : 07,11 4,18 )40.01,01.(10.72,2 1 )W01,01.(. 3 33 3 = + = + = n e 844,724.311,86,36.4 311,8 07,11 10).172,2( 1 ).1( 3 3 3 3 =+=+= = + = + = dn n dn de e * Lớp 4 nằm dới mực nớc ngầm : 932,134348,106844,72. 348,20348,10 643,01 10)17,2( 1 ).1( 643,01 9,18 )15.01,01(107,2 1 )W01,01.(. 44 4 4 4 4 4 44 4 =ì+=+= == + ì = + = = +ìì = + = dn bh n dn n hef e e * Lớp 5 :Lớp cuội sỏi nằm dới mực nớc ngầm. 932,187572,10.5932,134. 572,20572,10 617,01 10).171,2( 1 ).1( 617,01 1,19 )14.01,01.(10.71,2 1 )W01,01.(. 45 5 5 5 5 5 55 5 =+=+= == + = + = = + = + = dn bh n dn n hfg e e 1.2.b. Tính gián tiếp ứng suất hiệu dụng thông qua ứng suất tổng và áp lực nớc lỗ rỗng : zz ' z u= ứng suất tổng tính theo công thức: = = n 1i iiz h. Trong đó sử dụng trọng lợng riêng tự nhiên nếu nằm trên MNN và trọng lợng riêng bão hoà nếu nằm dới MNN. p lực nớc lỗ rỗng tính theo công thức : Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 3 304.132 201.132 99.04 44.85 15.55 8.9 MNN ỏy múng 72.844 39.65 15.55 8.9 134.932 187.932 66.2 26.2 5.2 116.2 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . nnz z.u = Tính các giá trị và vẽ đợc biểu đồ ứng suất tổng và áp lực nớc lỗ rỗng : ng suất hiệu dụng áp lực nớc lỗ rỗng ứng suất tổng 1.3. Tính độ lún tại tâm móng theo phơng pháp cộng lún các phân tố: 1.3.a. Xác định ứng suất gây lún theo hệ số K 0 * Bớc 1 : Xác định áp lực gây lún : )(4.14932,2072,169 2 m kN ippP bt hz gl ==== = * Bc 2 : Chia lớp để tính toán : )(52,025,0 mbh i == Điểm Z b z2 b l o k gl o gl z pk .= bt z bt z gl z 0 0 0 1 1 149.400 1 0.52 0.4 1 0.9 134.460 2 1.04 0.8 1 0.8 119.520 3 1.56 1.2 1 0.606 90.536 4 2.08 1.6 1 0.449 67.081 4-5. 2.1 1.615 1 0.445 66.431 5 2.6 2 1 0.336 50.198 6 3.12 2.4 1 0.257 38.396 7 3.64 2.8 1 0.201 30.029 Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 4 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . 8 4.16 3.2 1 0.160 23.904 9 4.68 3.6 1 0.130 19.422 10 5.2 4 1 0.108 16.135 65.100 0.248 11 5.72 4.4 1 0.091 13.595 69.420 0.196 * Bớc 3 : Biểu đồ ứng suất bản thân nền đất và biểu đồ phân bố áp suất gây lún đợc vẽ trên cùng một hình : * Bớc 4 : Xác định giới hạn nền : Tại điểm 11 có độ sâu 5,72m so với đáy móng, thuộc lớp 3, là lớp có modul biến dạng MpaE 5,12 0 = , thoả mãn điều kiện giới hạn kết thúc lún : bt z gl z 2,0 Vậy giới hạn nền là từ đáy móng đến điểm10, khoảng cách đến đáy móng bằng 5,72 m. *Bớc 5 : Tính độ lún từng lớp theo bài toán lún một chiều : izi i0 i h E s = Trong tính toán thực tế lấy 8,0= cho mọi loại đất i0zii E,,h lần lợt là chiều dày, ứng suất gây lún và modul biến dạng của lớp đất gây lún đã đợc chia ra. Trong đó ứng suất gây lún là trung bình cộng của ứng suất gây lún tại đầu và cuối lớp. Kết quả tính toán cho trong bảng sau: Tên lớp đất )( 2 m kN zi )(cmh i )10( 2 3 m kN E oi )(cms i 0-1. 141.930 52 11 0.537 1-2. 126.990 52 11 0.480 2-3 105.028 52 11 0.397 3-4 78.809 52 11 0.298 4-45 66.756 2 11 0.010 45-5 58.315 50 12.5 0.187 5-6 44.297 52 12.5 0.147 6-7 34.213 52 12.5 0.114 7-8 26.967 52 12.5 0.090 8-9 21.663 52 12.5 0.072 9-10 17.779 52 12.5 0.059 10-11 14.865 52 12.5 0.049 Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 5 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . Độ lún tổng cộng của móng : )(44,2 cmSS i == . 1.3.b. Xác định ứng suất gây lún theo quan niệm ứng suất dới đáy móng phân bố với góc mở rộng 30 0 : Ta có: ZZ gl gl Z ZZ gl Z gl lb blP lbblP . ).( ).( = = 30.2 tgzll Z += 30.2 tgzbb Z += Chia lớp h i = 0,25.b= 0,925(m) Điểm Z lz bz gl z bt z bt z gl z 0 0.000 2.600 2.700 149.400 20.320 7.352 1 0.520 3.200 3.300 99.312 25.095 3.958 2 1.040 3.800 3.900 70.763 29.869 2.369 3 1.560 4.400 4.500 52.963 34.644 1.529 4 2.080 5.000 5.100 41.124 39.419 1.043 4-5. 2.100 5.023 5.123 40.750 39.615 1.029 5 2.600 5.600 5.700 32.852 43.770 0.751 6 3.120 6.200 6.300 26.847 48.092 0.558 7 3.640 6.801 6.901 22.349 52.414 0.426 8 4.160 7.401 7.501 18.894 56.735 0.333 9 4.680 8.001 8.101 16.182 61.057 0.265 10 5.200 8.601 8.701 14.015 65.379 0.214 11 5.720 9.201 9.301 12.256 69.701 0.176 Tại điểm 8: 2.0 bt Z gl Z giới hạn nền cách mặt đất 5,72(m). Tơng tự nh trên ta tính đợc độ lún các lớp phân tố thành phần. n lớp đất )( 2 m kN zi )(cmh i )10( 2 3 0 m kN E i )(cms i 0-1 124.53 0.52 11 0.47 Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 6 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . 1-2 85.03 0.52 11 0.321 2-3 61.86 0.52 11 0.234 3-4 47.04 0.52 11 0.177 4-45 40.93 0.02 11 0.006 45-5 36.80 0.50 12.5 0.117 5-6 29.84 0.52 12.5 0.099 6-7 24.59 0.52 12.5 0.081 7-8 20.62 0.52 12.5 0.0686 8-9 17.537 0.52 12.5 0.0583 9-10 15.098 0,52 12.5 0.050 10-11 13.135 0,52 12.5 0.043 Độ lún tổng cộng của móng : )(729,1 cmSS i == . 1.4. Vẽ biểu đồ phân bố áp suất hữu hiệu trong lớp sét và tính độ lún do việc hạ mực n ớc ngầm gây ra. . a. Vẽ biểu đồ ứng suất hữu hiệu trong lớp sét. Việc hạ mực nớc ngầm sẽ làm thay đổi ứng suất gây lún tại đáy móng, chính xác là làm tăng ứng suất gây lún lên đáy móng, lợng ứng suất tăng thêm này là ứng suất bản thân nền đất. * Sự tăng lên của ứng suất bản thân: 636,16)182,95,17.(2).(2 2dn2z === Lợng áp lực tăng lên ở đáy móng là : 22 z cm N 6636,1 m kN 363,16P === . Nh vậy, bài toán đã quy về bài toán tính lún của nền theo thời gian, sau khi gia tải một l- ợng p = P . Để xác định áp lực hữu hiệu, ta đi xác định áp lực trung tính. Trớc hết xác định hằng số cố kết v C của lớp đất từ đó tính ra thừa số thời gian N. n0n 0 v .a k .a )e1(k C = + = . Trong đó : k vận tốc thấm. ngay cm 10.888,3 ngay cm 86400.1010.5,4 s m 10.5,4k 421111 === 0 e hệ số rỗng trung bình của lớp đất trong quá trình cố kết : 62,0e 0 = 0 a hệ số nén lún tơng đối tại điểm giữa lớp sét. N cm 00064,0kPa10.4,6 12500 8,0 E a 2 15 0 0 === = Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 7 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . = 3 n cm N 01,0 trọng lợng riêng của nớc . ngay cm 78,60 01,0.10.4,6 8910,3 C 2 3 4 v == Thừa số thời gian tính theo công thức : t. h4 C. N 2 v 2 = Vì dới lớp sét là lớp cát dày nên nớc thấm theo cả 2 chiều ( sơ đồ 0). Chiều dài đờng thấm bằng 1/2 chiều cao lớp sét = 2m t.10.75,3t. 200.4 78,60. N 3 2 2 = = Biểu thức tính áp lực trung tính : = = 5,3,1i Ni h2 z i sine p4 u 2 . Do tính chất của chuỗi hội tụ nhanh, ta chỉ tính với 1 hoặc 2 giá trị đầu của i, ở đây chỉ tính với i = 1 , ta có: 400 z sine119,2 400 z sine p4 u t00375,0t00375,0 = = z (cm) 400 z sin t = 100ngày t = 200ngày t = 300ngày t00375,0 e u(N/cm 2 ) t00375,0 e u(N/cm 2 ) t00375,0 e u(N/cm 2 ) 0 0 e -0,375 =0,687 0 e -0,75 =0,472 0 e -1,125 =0,325 0 50 0,3836 0,557 0,383 0,264 100 2 2 1,029 0,707 0,487 200 1 1,456 1,00 0,689 Từ đó ta vẽ đợc biểu đồ áp lực trung tính và biểu đồ ứng suất hữu hiệu, trong hình, áp lực trung tính lấy trục O làm gốc, áp lực hữu hiệu bằng hiệu của áp lực tăng thêm và áp lực trung tính. Trên biểu đồ áp lực hữu hiệu nhận trục O làm gốc. b. Tính độ lún của móng theo thời gian. Ta chỉ tính độ lún của lớp sét theo thời gian, bởi độ lún của các lớp đất rời đã kết thúc sau 60 ngày. Độ lún ổn định của lớp sét : Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 8 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . cm426,06636,1.400.00064,0p.h.aS 0 === Độ cố kết U của lớp sét tính theo công thức áp dụng với sơ đồ cố kết không : t00375,0 2 N 2 t0 e. 8 1e. 8 1U = = +) t = 100ngày : 443,0e. 8 1U 375,0 2 1000 = = Độ lún cố kết tại thời điểm này : cm189,0426,0.443,0U.SS t0t === +) t = 200ngày : 617,0e. 8 1U 75,0 2 2000 = = . Độ lún cố kết tại thời điểm này : cm263,0426,0.617,0U.SS t0t === +) t = 300ngày : 737,0e. 8 1U 125,1 2 2000 = = . Độ lún cố kết tại thời điểm này : cm314,0426,0.737,0U.SS t0t === II. Bài 2. Tờng chắn cao 9m, bề rộng chân tờng b = 3,5 m. 2.1. Kiểm tra biến dạng dẻo của điểm trên trục qua mép móng ở độ sâu 0,25b = 0,65m. a. Bỏ qua trọng lợng bản thân của đất (Hình vẽ). áp lực tại đáy móng bên trái sẽ nhỏ hơn bên phải, do bên trái bị đào xuống 5m. Tính áp lực đáy móng bên trái : cDhBbAR T ' ++= Trong đó : 2 cot cot. ; 2 cot 1; 2 cot .25,0 + = + += + = g g D g B g A Trọng lợng riêng hiệu quả của đất tại chân tờng là trọng lợng riêng đẩy nổi của lớp 4: 3 4 35,10 m kN dn == . Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 9 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . Trọng lợng riêng hiệu quả của đất từ chân tờng trở lên : ứng suất hiệu dụng tại đáy móng : kPa dndnw bt z 39,4635,10.5,131,8.5,14,18.1.5,1.5,1.1 433 4 =++=++= = 3 4 ' 6,11 4 39,46 m kN h bt z === = Ta có: 13,7 2180 27 ) 180 27 (cot ) 180 27 (cot. 2 cot cot 64,4 2180 27 ) 180 27 (cot 1 2 cot 1 91,0 2180 27 ) 180 27 (cot 25,0 2 cot .25,0 44 44 44 = + = + = = + += + += = + = + = g g g g D gg B gg A kPacDhBbAR T 2,261313,76,11464,435,106,291,0 4 ' =ì+ìì+ìì=++= Vậy kPaRP Ttc tb 2,261== a,Bỏ qua trọng lợng bản thân của đất: kPaPP tc tbgl 2,261== Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 10 [...]... thanh cờng-04x3 18 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng 3.2 Xác định hệ số lún và môdun biến dạng: Công thức xác định hệ số nén a: e e a= 1 2 p 2 p1 Theo bài ra ta có : p1 ứng suất bản thân đất ở độ sâu lấy đất mẫu p 2 Tổng ứng suất bản thân và lợng đất đắp tại độ sâu lấy mẫu Mẫu đất đợc lấy tại độ sâu 1,5m so với mặt đất thiên nhiên Để tính ứng suất bản thân của đất tại đây cần xác định trọng... thi im 1 nm sau khi p t v lỳn ca nn ti thi im ú: Sau khi đắp đất phần đất bên dới sẽ bị lún Tải trọng do lớp đất đắp truyền xuống sẽ gây ra ứng suất hữu hiệu (ứng suất do hạt tiếp thu) Nh vậy quy về bài toán nền đất chịu gia tải , coi tải trọng nén phân bố đều : Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 19 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng p = w1.h1 = 18,5.4 = 74 kN = 7,4... cờng độ, tính trị số và xác định điểm đặt của áp lực đất chủ động, bị động và áp lực đất tĩnh lên tờng * Các giả thiết tính toán : - Tờng chắn tuyệt đối cứng (không bị uốn) : EJ = - Bỏ qua ma sát giữa đất và tờng, 0 = 0 , áp lực đất vuông góc với tờng - Tờng chỉ chuyển dịch tịnh tiến mà không xoay - Tờng thẳng đứng - Mặt đất nằm ngang * Tính áp lực đất chủ động E a Pa , z = k a z 2.c k a z = z.... ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 20 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng z N 300 cm 2 Từ đó, ta vẽ đợc biểu đồ ứng suất hữu hiệu trong lớp đất sét: 3.4 Tớnh thi gian 90% lỳn c kt ca t xy ra Bài toán tính cho trờng hợp tải tăng tuyến tính , coi tải trọng đặt tĩnh tức thời tại thời điểm t = 15 ngày kể từ khi bắt đầu đắp đất, ta đi tính thời gian để 90% độ lún cố kết của lớp sét... 133,7 3 2.4 Nêu các giả thiết, vẽ biểu đồ cờng độ, tính trị số và xác định điểm đặt của áp lực đất chủ động, bị động và áp lực đất tĩnh lên tờng khi mặt đất phía bên phải tờng bị gia tảI trọng phủ kín khắp phân bố đều q=35 kpa Các giả thiết vẫn nh trên, áp lực thuỷ tĩnh và áp lực đất bị động không đổi, áp lực đất chủ động thay đổi : z = q + z. Tính lại với trình tự trên ta có kết quả sau, độ lệch tâm... Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 17 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng 2 áp lực nén p, N / cm Số đo đồng hồ đo lún (0,01mm) 0 5 10 20 30 0 40 73 120 155 40 184 F = 50cm 2 ; h0 = 20mm; Qh = 1,425 N ; h = 2,74 3.1 Tính các trị số e ứng với mỗi cấp áp lực nén: Coi mẫu đất hình trụ đang xét gồm 2 phần : Phần hạt đất có chiều cao hh và phần rỗng có chiều cao hr Ta có: : ho... lợng riêng đẩy nổi k a = tg 2 (45 0 ) 2 Tính toán cho từng lớp đất ta có giá trị cho trong bảng sau: Điểm xét Chiều sâu(từ mặt đất) , m 0 0 12 0,5 21 0,5 23 3,5 Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 0 5 5 17 17 ka 0,84 0,84 0,55 0,55 c kPa 8 8 21 21 z kPa 0 8,9 8,9 61,4 Pa,zkPa -14,7 -7,2 -26,3 2,6 svth:phan thanh cờng-04x3 12 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng 32 MNN 34 43 5 3,5 6,0 7,5 7,5 9 10... cờng-04x3 13 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng Trị số áp lực ngang của nớc lên tờng là: 1 kN E n = 30.3 = 45 2 m E n đặt cách chân tờng một đoạn là : * Tính áp lực đất bị động E b 1 3 = 1m 3 P = k + 2.c k b, z b z b z = z. Trong đó nếu trên MNN dùng trọng lợng riêng tự nhiên, dới MNN dùng trọng lợng riêng đẩy nổi k b = tg 2 (45 0 + ) Tính toán cho từng lớp đất ta có giá trị cho trong... số của áp lực chủ động của đất tác dụng lên đoạn tờng DE là : E D 'E ' = 1 kN (78,6 + 96,3).1,5 = 131,2 2 m E DE đặt ở điểm cách chân tờng một đoạn là : 2.78,6 + 96,3 1,5 e D' E ' = 1,5 + = 2,2m 78,6 + 96,3 3 * Đối với đoạn EF : Trị số của áp lực chủ động của đất tác dụng lên đoạn tờng EF là : Gvhd:Phạm ngọc thắng - 04x3 svth:phan thanh cờng-04x3 14 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng E...Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng sin = 1 = Pgl 1 2 1 + 2 + 2 c tg ( + sin ) Với sin = 2,6 0,65 + 2,6 2 2 = 0,97 76 = 1,33Rad 261,2 (1,33 + 0,97) = 191,32 3,14 261,2 2 = (1,33 0,97) = 29,94 3,14 191,32 29,94 sin = = 0,692 = 4349 191,32 + 29,94 + 11,78 1 = > Điểm A mất ổn định b, Kể đến trọng lợng bản thân của đất: Giả sử điểm A mất ổn định biến . Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng . Bài tập lớn cơ học đất Giỏo viờn hng dn : Phm Ngc Thng Sinh viờn thc hin : Phan Thanh Cng S th t : 09 Số thứ tự Số liệu tính toán )m(h )m(l )m(b 09. hệ số lún và môdun biến dạng: Công thức xác định hệ số nén a: 12 21 pp ee a = Theo bài ra ta có : 1 p ứng suất bản thân đất ở độ sâu lấy đất mẫu. 2 p Tổng ứng suất bản thân và lợng đất. trọng giới hạn của nền đất tính theo công thức dùng cho móng băng Terzaghi : cqgh N.cN.h.N.b.5,0P ++= Các hệ số sức chịu tải N (hệ số bề rộng), q N (hệ số độ sâu), c N (hệ số lực dính) đợc tra