Thuyết minh đồ án thép nhà công nghiệp 1 nhịp

Đồ án kết cấu thép PHẦN MỘT : CÁC THÔNG SỐ CỦA NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 1.1CÁC SỐ LIỆU TRA BẢNG . Theo số liệu đề ban đầu :L=24(m),Q= 20 100 (T).Tra catalogue cầu trục ta được:  Loại ray thìch hợp KP70  Nhòp cầu trục :L ct =22(m)  Bề rộng cầu trục:B k =8800(mm)  Khoảng cách giữa hai trục bánh xe cầu trục:K=4560(mm)  Chiều cao Gabarit cầu trục:H ct =3700(mm) và B 1 =400(mm)  p lực bánh xe lên cầu trục:P tc 1max = 42T,P tc 2max = 43T  Trọng lượng xe con và cầu trục:G xc =43T,G ct =125T 1.2.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC NHÀ THEO PHƯƠNG ĐỨNG:  Cao trình đỉnh ray :H 1 =8.2 (m)  Chiều cao của ray và đệm ray cầu trục sơ bộ chọn:H r =150(mm)  Chiều cao của dầm cầu chạy chọn :h dct = B       ÷ 10 1 8 1 =(1.2 ÷ 1.5)(m),Chọn h dct = 1.4(m)  Không bố trí đoạn cột chôn dưới đất :H 3 = 1(m)  Độâ vỏng Dàn mái sơ bộ chọn :f =200 ÷ 400 Vậy chiều cao của phần cột trên và cột dưới là: H d = H- H t +H 3 +H o = 12.6-7.8+1+2.2 = 8(m) H t = H dct + H r + H 2 + H o = 1.4+0.15+4+2.2 = 7.75(m)= 7.8(m) Vậy chiều cao cột trên và cột dưới được chọn để tính toán la ø: H d = 8(m) và H t = 7.8(m) 1.3.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG NHÀ:  Nhịp cầu chạy là khoảng cách giữa hai tâm ray λ 2−= LL c )( 1 ahDB t −++≥ λ  a=500(mm) khoảng cách từ mép cột trên đến tâm đònh vò  Khe an toàn giữa cầu trục và mặt trong cột D = (60 )75÷ (mm) Chọn D = 400(mm) t h :chiều cao tiết diện cột trên tt Hh ×       ÷= 12 1 10 1 = 700 - - Trang 1 Đồ án kết cấu thép Chúng ta chọn h t là bội số của 700 (mm) )( 1 ahDB t −++≥ λ ⇒ )(1000)500700()400400( mm=−++≥ λ Ta chọn )(1000 mm= λ Vậy: )(220001000224000 mmL ct =×−= Bề rộng cột dưới: )(15005001000 mmah d =+=+= λ Bề rộng cửa mái: )(12000 mmL cm =  Kiểm tra lại chiều cao của cột theo yêu cầu độ cứng của khung ngang Chiều cao tiết diện cột dưới: ( ) =+       ÷= dtd HHh 20 1 15 1 1.5(m) Vậy chiều cao ccủa cột đã chọn là hợp lý 1.4.KÍCH THƯỚC DÀN MÁI VÀ CỦA MÁI: Kích thước dàn mái: Dàn mái được chọn là dàn hình thang có các thông số như sau:  Chiều cao đầu dàn :h 0 =2200mm  Độ dôùc của Dàn mái:i d =1/10  Nhòp dàn L = 24(m) Các thông số của của mái:  Chiều rộng của mái:L mái =(1/2÷1/3)L ⇒ L cm = 12(m )  Chiều cao Bậu cửa dưới :h bậucửu =400(mm)  Chiều cao Bậu cửu trên :h bct =200(mm)  Chiều cao phần cánh cửa lật :h cl =500(mm) 1.5.HỆ GIẰNG: a)Giằng mái: Sẽ được bố trí trong bản vẽ b)Hệ giằng cột:Được tính toán và bố trí trong bản vẽ. PHẦN HAI : XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG 2.1.TỈNH TẢI: Trọng lượng các lớp mái: Lớp mái (m) (T/m 3 ) Hệ số vượt tải n G tc (daN/m 2 ) G tt (daN/m 2 ) Tấm panen 0.06 2.5 1.1 0.15 0.165 - - Trang 2 Đồ án kết cấu thép BTCT (1.5x6)m Lớp BT nhẹ cách nhiệt dày 12cm ,g=500(kg/m 3 ) 0.15 0.75 1.3 0.1125 0.14625 Lớp chống thấm 0.04 2.5 1.1 0.1 0.11 Lớp ximăng lót 1.5 cm 0.015 1.8 1.3 0.027 0.0351 Hai lớp gạch lá nem ,mỗi lớp 4cm 0.04 2 1.1 0.08 0.088 Trát trần 0.015 1.8 1.3 0.027 0.0351 Tổng tải trọng 0.4965 0.57945 == 995.0 4965.0 c m g 499.0 (T/m 2 ) mặt bằng 5824.0 995.0 57945.0 == m g (T/m 2 ) mặt bằng  Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng : Theo công thức kinh nghiệm: = d g 1.05x3.10 -5 xL 2 = 0.018(T/m 2 )  Trọng lượng kết cấu dàn cửa mái: Theo công thức kinh nghiệm: g dan cm = 1.05x5.10 -4 xL cm = 0.0063(T/m 2 )  Trọng lượng cánh cửa trời ai1ời: Trọng lượng bậu cửa trời:0.045(T/m) Trọng lượng cửa kính và khung cánh cửa:0.04x2.5 = 0.1(T/m) Vậy tổng tải trọng thường xuyên tác dụng lên khung ngang là: g tt =(0.5824+0.018+0.0063+0.1+0.045)x12 = 9.0204(T/m) 2.2.TẢI TRỌNG SỬA CHỮA MÁI: Theo tiêu chuẩn TCVN 2337-1995,tải trọng sửa chữa mái lợp panen bê tông cốt thép được lấy bằng 0.075T/m 2 mặt bằng nhà ,hệ số vượt tải n=1.3 Giá trò tải sửa chữa mái đưa vào tính toán là p tt = )/(09799.03.1 )7.5cos( 075.0 2 0 mTx = Tải sửa chữa mái dồn về một khung thành tải phân bố đều - - Trang 3 Đồ án kết cấu thép P ht tt =p tt xB=0.09799x12= 1.176(T/m) 2.3.ÁP LỰC THẲNG ĐỨNG CỦA CẦU TRỤC LÊN VAI CỘT Các tải trọng này được xác đònh theo công thức sau: D max =n.n c .γ n .K d .(P tc 2max ∑ 2 y + P tc 1max ∑ 1 y )+G dct D min =n.n c γ n .K d .(P tc 2min ∑ 2 y + P tc 1min ∑ 1 y )+G dct Các số liệu được xác đònh như sau  Hệ số vượt tải n=1.1  Hệ số tổ hợp,xác xuất xảy ra đồng thời tải trọng tối đa của hai cầu trục hoạt động cùng n c = 0.85  Từ bảng catalogue cầu trục ,ta tra được giá trò P tc 1max =42(T) và P tc 2max = 43(T),tổng tải trọng cầu trục G ct =125T,số lượng bánh xe một bên n 0 =4  Giá trò P min được xác đònh theo công thức sau: P tc 1min = TP n GQ tc ct 25.1442 4 125100 max1 0 =− + =− + P tc 2min = TP n GQ tc ct 25.1343 4 125100 max2 0 =− + =− + G dct = 1.05x5.10 -4 x12 2 x100 = 7.56T Từ kích thước của cầu trục B k = 8800,T= 4560 tra từ bảng catalogue,ta có thể sắp các bánh xe cầu trục như sơ dồ dưới đây.Ta tính được: ∑ 2 y = 3 - 6 k B = 1.53, ∑ 1 y = 1.53 Xác đònh D max ,D min :sơ đồxếp bánh xe xầu trục và đường ảnh hưởng của phản lực gối tựa: D max =n.n c .γ n .K d .(P tc 2max ∑ 2 y + P tc 1max ∑ 1 y ) +G dct =1.1*0.85*1.1*1*(43*1.53+42*1.53)+7.56 = 141.32T D min =n.n c .γ n .K d .(P tc 2min ∑ 2 y + P tc 1min ∑ 1 y ) +G dct =1.1*0.85*1.1*1*(13.25*1.53+14.25*1.53)+7.56= 50.83T 2.4.LỰC XÔ NGANG CỦA CẦU TRỤC:  Trọng lượng của xe con được tra từ catalogue của cầu trục và bằng G xc =43T. Giả đònh rằng móc cẩu là móc mềm có f ms = 0.1. Tổng hợp lực ngang tác dụng lên cầu trục là : T = n.n c .γ n .K d . ∑ tc T 1 .y  Lực hãm ngang tiêu chuẩn lên một bánh xe cầu trục T 1 tc =f(Q+G xc ) o ph nn n . = 0.1x(100+43)x 42 1 x = 1.7875(T) Vậy lực xô ngang của cầu trục là - - Trang 4 Đồ án kết cấu thép T= n.n c .γ n .K d . ∑ tc T 1 .y =1.1x0.85x1.1x1.7875(2x1.53) = 5.626(T) 2.5.TẢI TRỌNG GIÓ Theo TCVN2737-1995,tải trọng gió tác dụng lên một khung được xác đònh theo công thức : Bnckqq 0 = Với :n =1.3 là hệ số vượt của tải trọng gió c là hệ số khí động như hình dưới đây Hệ sồ độ cao và đòa hình k -Tại độ cao 10.6m (cành dưới dàn vì kèo ),đìa hình B;k=1.074 -Tại độ cao 15.435m, đòa hình B;k=1.13 Vậy trong khoảng từ cao độ cánh dưới dàn đến đỉnh mái ;k=1.074 Công trình được xây dựng tại vùng ngoại ô Thành phố Hồ chí Minh ,vùng gió II,ít chòu ảnh hưởng của bảo .Do vậy áp lực gió tiêu chuẩn q 0 =83daN/m 2  Tải trọng gió phân bố đều trên cột q đ =q 0 nckB=83x1.3x0.8x1.074x4=370.83(daN/m) q h =q 0 nckB=83x1.3x0.5x1.074x4=231.77(daN/m)  Toàn bộ phần tải gió tác dụng từ cao trình dáy vì kèo đền đỉnh mái W đ và W h W=q 0 nkB ∑ ii hc =83x1.3x1.074x4x[0.8x2.2+0.7x0.94+2.2x0.7-0.8x0.375- 0.6(0.375+2.2+0.94)-0.5x2.2]=312.2(daN) PHẦN BA: NỘI LỰC CỦA KHUNG 3)XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG NGANG: Các giả thiết được áp dụng trong dồ án này để xây dựng sơ đồ tính - - Trang 5 Đồ án kết cấu thép  Thay thế cột bằng cấu kiện thanh trùng với tim cột ,có độ cứng bằng độ cứng của cột  Cột trên và cột dười được nắn thẳng hàng với nhau ,thêm vào Mô men lệch tâm tại vai cột :M=Ne=N(h d -h t )/2  Thay thế Dàn bằng một thanh ,nằm trùng với cánh dưới của dàn ,có độ cứng bằng độ cứng trung bình của dàn,được lấy tại vò trí 1/4 nhòp dàn  Khi tải trọng tác dụng trực tiếp lên dàn ,coi như tải trọng tác dụng đối xứng lên khung .Do đó ϕϕϕ ===∆ 21 ,0  Khi tải trọng không tác dụng trực tiếp lên xà ngang thi ta xem EJ= ∞ . Do đó ta có 0,0 21 ===≠∆ ϕϕϕ ,còn một ẩn chuyển vò theo phương ngang đầu cột ∆  Các trò so của các công thức khi tính toán nội lực của khung:  Moment lớn nhất trong sườn ngang: ( ) ( ) )(14.73424 8 176.10204.9 8 22 max TmL pg M =× + = + =  Chiều cao giữa dàn: )(4.37.5*122.2 mtgh gd =+=  Moment quán tính dàn: )(38.55715.18.0 06.22 4.314.734 2 4 max m R hM J gd d =×× × × =× × = µ  Moment quán tính của tiết diện cột dưới: 2 1 max 2 )2( d A h Rk DN J × + = Trong đó: AAN A += ' Với: )(112.14 2 24176.1 2 ' T pL A = × == )(25.108 2 240204.9 2 T qL A = × == 8.32.3 1 ÷=k chọn k 1 = 3.2 ( ) [ ] )(24.1385.1 06.22.3 32.141225.108112.14 42 2 mJ =× × ×++ =⇒  Momen quán tính của tiết diện cột trên: J 1 = 2 2 2 )( d t h h K J × = 2 ) 5.1 7.0 ( 2.1 24.138 × = 25.088(m 4 ) Vậy:J 1 :J 2 :J d = 25.088:138.24:557.38 = 1:5.5:22.2 = 1:5:22 Trong đó :J 2 -mômen quán tính tiét diện cột dưới - - Trang 6 Đồ án kết cấu thép J 1 - mômen quán tính tiét diện cột trên J d - mômen quán tính tiét diện dàn 388.579.1335.1 9 25 434 156.14 9 4 11 35.14 9 4 11 79.14 9 4 11 9 25 4 9 4 11 9 4 6.57 6.5 4151 )(7000),(5600),(1500),(700 22 4 4 3 3 2 2 1 2 =×−××=−= =×+=+= =×+=+= =×+=+= =×+=+= = + = =−=−= ==== BACK F C B A J J mmHmmHmmhmmh dtdt µα µα µα αµ α µ 3.1.TỈNH TẢI Tải trọng phân bố đều trên xà ngang. Lực dọc trong cột trên của khung :V=1/2qL=1/2x(9.0204+1.176)x24=122.4(T) Mô men lệch tâm đặt tại vai cột ;M=V.e=122.4x(1.5-0.7)/2 =48.96(Tm) 3.1.1.Bài toán 1 1. Hệ cơ bản :như hình dưới đây ,tải tác dụng lên dầm là đối xứng nên ,0=∆ hai ẩn ϕϕϕ == 21 2. Phương trình chính tắc: r 11 ϕ + R 1p =0 Vẽ biểu đồ đơn vò 1 M do ϕ=1 và biểu đồ M 0 p do tải ngoài gây ra trên hệ cơ bản  Mô men uốn ở đầu xà ngang : M xà B = 2 2 30 11 24 4.42 2 EJ EJ L EJ d = ×× =  Mô men uốn ở đầu cột do ϕ=1 xác đònh theo công thức ở bảng phụ lục III-1 sách Thiết kế Kết cấu thép (Gs.ĐOÀN ĐỊNH KIẾN). 2 2 2 2 2 cot _ 2 22 cot _ 01256.0 6.12 388.5 79.166 0795.0 6.12388.5 35.144 EJ EJ h EJ K B R EJ EJ h EJ K C M B B =× × == =× × == 4.Xác đònh r 11 ,R 1p : - - Trang 7 Đồ án kết cấu thép Ta có : r 11 = cot B xa B MM + = 222 4462.00795.030/11 EJEJEJ =+ R 1p =-qL 2 /12=-(9.0204+1.176)x24 2 /12=-489.43(Tm) = B p M 5.Xác đònh ẩn số góc xoay ϕ : 22 11 1 88.1096 4462.0 43.489 EJEJ r R p = − −=−= ϕ 6.Vẽ biểu đồ mô men trong hệ ban đầu: M=ϕ 1 M +M 0 p  Moment cuối cùng:  đầu xà )(2.8743.489 88.1096 30/11 2 2 Tm EJ EJMMM B p xa B xa B −=−×=+×= ϕ  đầu trên cột: )(2.87 88.1096 0795.0 2 2 cotcot Tm EJ EJMM BB −=×−=×= ϕ  các tiết diện khác thì tính bằng cách dùng trò số phản lực: T EJ EJRR BB 78.13 88.1096 01256.0 2 2 =×=×= ϕ Vậy moment ở vai cột: )(032.106.578.132.87 2 TmhRMM BBC −=×+−=×+= Moment ở chân cột: )(428.866.1278.132.87 TmhRMM BBA =×+−=×+= Vậy ta có biểu đồ moment: 3.1.2.Bài toán 2.:  Ta có mô men lệch tâm đặt tại vai cột : M =Ve=48.96(Tm)  Ta có thể xác đònh biểu đồ mô men trong khung ngang với sự trợ giúp của phụ lục III-2 sách Thiết kế Kết cấu thép (Gs.ĐOÀN ĐỊNH KIẾN).  Các công thức ở bảng cho: ( ) ( ) [ ] ( ) ( ) [ ] ( ) )(9.1196.48 388.5 35.14 9 4 179.13 9 4 1 4131 TmM K CB M B =−× ×−+×− −=× −+− −= αα ( ) [ ] ( ) ( ) ( ) [ ] ( ) )(34.5 6.12 96.48 388.5 9 4 1 9 25 79.1 9 4 16 1)1(6 T H M K AB R B −= − × +−−− =× +−−− = αα Môment tại các tiết diện khác: ( ) )(424.696.486.12)34.5(9.11 )(96.3096.4818 186.5)34.5(9.11 TmMhRMM TmMMM TmHRMM eBBA t C d C tBB t C −=+×−+=+×+= =+−=+= −=×−+=+=  Cộng với biểu đồ moment trong hệ ban đầu được biểu đồ moment cuối cùng do tải trọng trên mái gây ra: - - Trang 8 Đồ án kết cấu thép )(004.80424.6428.86);(928.2096.30032.10 )(032.2818032.10);(3.759.112.87 TmMTmM TmMTmM A d C t CB =−==+−= −=−−=−=+−= 3.1.3.Hoạt tải: P=596.58(daN/m);g=2628(daN/m) Xét tỷ số: 23.0 2628 58.596 == g P )(74.5823.04.255);(122.1423.04.61 )(79.923.06.42);(22.2823.07.122 kNmMkNmM kNmMkNmM A d C t CB =×==×= −=×−=−=×−= 3.Tính khung với moment cầu trục: Phương trình chính tắc: r 11 ∆ + R 1p =0 P MMM +∆=⇒ .  Áp dụng công thức bảng III.2 trang 118.Thiết kế kết cấu thép,vẽ biểu đồ moment do chuyển vò ∆ =1. 2 2 2 2 6.12 388.5 79.166 EJ h EJ K B M B × × =×= = 0.0126EJ 2 3 2 3 2 6.12 388.5 9 25 12 12 EJ h EJ K A R B × × −=×−= = 0.0031EJ 2  Moment tại các tiết diện khác:(Chiều + lấy theo hình vẽ) 222 0048.06.5)0031.0(0126.0 EJEJEJHRMM tBBC −=×−+=×+= ( ) 222 0265.06.120031.00126.0 EJEJEJhRMM BBA −=×−+=×+= cột phải các moment bằng như vậy nhưng khác dấu vì phải đối xứng.  Phản lực trong liên kết: 2211 0062.00031.022 EJEJRr B −=×−==  Vẽ biểu đồ moment do minmax , MM trong hệ cơ bản có thể dùng kết quả đã tính C M nhân với hệ số tỷ lệ: C mã M M − và C M M min − 779.0 96.48 123.38 ;165.2 96.48 99.105 )(123.38 2 5.1 83.50 )(99.105 2 5.1 32.141 min max minmin maxmax −=−=−−=−=−⇒ =×=×= =×=×= ee M M M M TmeDM TmeDM  Từ đó moment cột trái : )(9.13)424.6()165.2();(03.6796.30)165.2( )(97.38)18()165.2();(764.259.11)165.2( TmMTmM TmMTmM A d C t C B =−×−=−=×−= =−×−=−=×−= - - Trang 9 Đồ án kết cấu thép Phản lực: )(56.11)34.5()165.2( TR B =−×−=  cột phải: )(004.5)424.6()779.0();(12.2496.30)779.0( )(022.14)18()779.0();(27.99.11)779.0( '' ' TmMTmM TmMTmM A d C t C B =−×−=−=×−= =−×−=−=×−= Phản lực: )(16.4)34.5()779.0( ' TR B −=×−= dấu của ' B R là trừ vì nó ngược chiều với B R  Phản lực trong liên kết thêm: )(4.716.456.11 ' 1 TRRr B BP =−=+= Chuyển vò ẩn số: 2211 1 55.1193 0062.0 4.7 EJEJr r P = − −=−=∆ Nhân biểu đồ moment đơn vò với trò ∆ này rồi cộng với biểu đồ moment trong hệ cơ bản do minmax , MM ,được kết quả cần tìm.  Cột trái: )(24.3397.38 55.1193 0048.0 )(725.10764.25 55.1193 0126.0 2 2 2 2 Tm EJ EJM Tm EJ EJM t C B =+×−= −=−×= )(73.179.13 55.1193 0265.0 )(76.7203.67 55.1193 0048.0 2 2 2 Tm EJ M Tm EJ EJM A d C −=+×−= −=−×−=  Cột phải: Tm EJ EJM Tm EJ EJM t C B 293.8022.14 55.1193 0048.0 77.527.9 55.1193 0126.0 2 2 2 2 =+×−= =−×= Tm EJ EJM Tm EJ EJM A d C 63.26004.5 55.1193 0265.0 85.2912.24 55.1193 0048.0 2 2 2 2 −=+×−= −=−×−= 4. Tính khung với lực hãm ngang T: Vẽ biểu đồ M do ∆ =1 gây ra trong hệ cơ bản đã tính được: 2211 0062.00031.022 EJEJRr B −=×−== Dùng công thức trong phụ lục tính được momen và phản lực Tgây ra trong hệ cơ bản (phụ lục III.2 trang 118 sách thiết kế nhà công nghiệp) - - Trang 10 [...]... -3.06 1. 1 -3.366 -0. 316 5 - 31. 91 1 .1 -35 .10 1 -3.9 19 .64 1. 1 21. 604 2.02 19 .64 1. 1 21. 604 2.02 - 31. 91 1 .1 -35 .10 1 -3.9 Trang 29 - - Đồ án kết cấu thép -8.47 1. 1 -9. 317 -8.47 -8.47 1. 1 -9. 317 -0.953 0.07098 1. 1 0.078078 -0.063 0 1. 1 0 0 0.07098 1. 1 0.078078 -0.063 5.62 1. 1 6 .18 2 1. 29 5.62 1. 1 6 .18 2 1. 29 -33.6 1. 1 -36.96 -3.46 -33.6 1. 1 -36.96 -3.46 -33.6 1. 1 -36.96 -3.46 -33.6 1. 1 -36.96 -3.46 5.4.CHỌN TIẾT... 360.2 1, 3,5,7 -704.4 287.4 1, 2,8 -69. 61 352.92 - 1, 3,5 -285.2 11 22.2 - 1, 2,3,5,8 -264.54 12 34.5 1, 2,4,5,8 550.72 905.2 1, 3,5,7 19 3.08 10 82 Trang 15 -16 .1 -14 .5 97.5 87.76 Tổ hợp cơ bản hai Nmax,M M-max,N + M M1,2,4,6,8 -2 81. 47 3 31. 3 - 4 16 4 5 14 8 1, 2 -14 8 .1 55.3 1, 3,5 2 91. 76 11 61. 2 ± 16 ± 14 1. 6 ± 16 3.4 10 5 6 95.0 4 4 Tổ hợp cơ bản một Nmax,M MMmax+,N + M Mmax,N 1, 8 -18 9.7 276 ± 18 ± 36 ± 32 - - - 1, 2,4,6,8... : Fnh1=1x37.6+2x1.2x20=85.6 cm2 37.6 * 13 1. 2 * 20 3 +2 = 16 03 .13 3cm 4 J1x= 12 12 3 1 * 37.6 20 * 1. 2 3 + 2( + 20 * 1. 2 *19 .4 2 ) = 22501cm 4 J1y= 12 12 Bán kính quán tính của tiết diện : r1x= J 1x 16 03 .13 3 = = 4.328cm F 85.6 r1y= J1y F = 225 01 = 16 . 213 cm 85.6 Giả thiết khoảng cách giữa các điểm liên kết thanh giằng vào nhánh cột là l nh1=1m Độ mảnh của nhánh nhánh cầu trục : Trang 19 - - Đồ án kết... Nmax =11 22.2kN=N1 , Mtư =-285.2kNm =M1 e1 =M1/N1=285.2 /11 22.2=0.2541m=25.41cm m1=e1/ 1= e1Fdy1/Jd=24.54 *19 0.84*53.743/450779=0.550 Trang 21 - - Đồ án kết cấu thép R 21 = 45.085 = 1. 426 E 210 00 Với: m1=0.26 ; λ = 1. 426 , tra bảng ta được ϕlt=0. 81 N1 11 22.2 2 2 Vậy : σ = ϕ F = 0. 811 * 19 0.84 = 7.25kN / cm < R = 21kN / cm lt d λ = λtd Cặp thứ hai : Mmax =12 75kNm=M2 ,Ntư =488.98=N2 e2 =M2/N2 =12 75/488.98=2.6074=260.74cm... 4 5 6 1 122 7 276 1 0.9 28.2 2 -25.4 61 4 55 3 1 0.9 32.0 6 28.8 5 1 0.9 15 .8 8 -14 .3 Cột dưới Tiết diện Cd M N 7 8 Tiết diện A M 9 N 10 Q 11 287 4 61. 4 417 6 255 4 429 34.4 -9.79 -8. 81 72.8 65.5 2 14 .1 22 12 .7 203 18 2 7 58.7 4 52.8 6 214 5 19 3 7.92 7 .12 -297 267 3 704 6 634 2 1. 96 1. 76 732 2 653 -32.5 29.25 5.45 4.9 -10 0 -90 3 01 270 9 70.5 6 63.5 3 21 4 283 2 -18 .5 16 .65 ± 27 1 0.9 -42.6 ± 6 21 ± 49... = 12 .83KN 5.3.3.Tổ hợp và tính toán nội lực bằng phần mền SAAP2000: A-Giản đồ tónh tải:(đơn vò T và T.m) B-Giản đồ hoạt tải:(đơn vò T và T.m) C-Giản đồ trong trường hợp: M tr = 1 ( M ph lấy đối xứng qua trục đứng đi qua giữa dàn)  BẢNG 1 TTẢI HSVT TTẢI x HSVT HTẢI 18 .64 1. 1 20.504 1. 68 33.29 1. 1 36. 619 3.47 33.29 1. 1 36. 619 3.47 18 .64 1. 1 20.504 1. 68 -3.06 1. 1 -3.366 -0. 316 5 -3.06 1. 1 -3.366 -0. 316 5... ± 1. 6 9 ± 25 11 3 ± 559 2 6 ± 44 64 4 ± 30 96 5 ± 1. 4 85 67 60.3 Trang 14 - - Đồ án kết cấu thép ± 65 ± 6 21 1 0.9 3 ± 58 77 3 ± 559 2 7 Tải trọng gió tr 1 0.9 -85 -76.5 -47 -42.3 18 .7 16 .8 8 Tải trọng gió phải 1 0.9 -67 -60.3 -20.2 -18 .2 -1. 45 -1. 3 6 Tiết diện Lực hãm phải Nội lực B M N t C M N 1, 3,5 645.7 287.4 d C A M N M N 1, 4,5 15 0.44 7 41. 4 1, 2 -52.39 360.2 1, 3,5 -285.2 11 22.2 - Mmax+,N - - - 1, 2... -2 81. 47 3 31. 3 - 1, 2,8 -69. 61 352.92 - 1, 2,3,5,8 -264.54 12 34.5 1, 2,3,5,7 488.98 18 4.02 12 75 12 75 1, 2,3 ,5,8 Đồ án kết cấu thép Qmax -0.25 1, 3,5 PHẦN BỐN: 1, 2,3,5,8 98.546 THIẾT KẾ CỘT 4 .1. Xác đònh chiều dài tính toán của cột  Các thông số để xác đònh chiều dài tính toán của cột : i J J J H 1x8 2 d 2 2 1 K1= i = H : H = J H = 5 x5.6 = 0.29 1 t d 1 t N 285.2 d m = N = 287.4 = 0.992 t C1= Ht Hd J1 5.6... 2.544 = 97.456 cm Sd=Fnh1C = 85.6x97.456 = 8342.234 cm3 y2 = Sd/Fd=8342.234 /19 0.84 = 43. 713 cm y1= C – y2=97.456 – 43. 713 =53.743 cm J1= J1x+J2x+Fnh1y12 +Fnh2y22 = = 16 03 .13 3+840.837+85.6*53.7432 +10 5.24843. 713 2=450779 cm4 rd= Jd 450779 = = 48.601cm Fd 19 0.84 Trang 20 - - Đồ án kết cấu thép l 19 43 .1 d λ2x= r = 48.6 01 = 39 .17 5 d J 450779 1 Kiểm tra tiết diện giả thiềt và thực tế tính toán : J = 68399 = 6.59... max y 2 M tu 11 22.2 * 0.43 713 − 285.2 − = − = 796kN C C 0.97456 0.97456 M N y 12 75 488.98 * 0.53743 + = 15 77 kN Nnh2= max + tu 1 = C C 0.97456 0.97456 Nnh1=  Đới với nhánh cầu trục : Ta có λ1x=23 .10 5 , λ1y=62. 912 ⇒λmax=(λ1x, λ1y)=62. 912 ,tra bảng ta được ϕ=0. 81 Công thức kiểm tra ổn đònh ngoài mặt phẳng khung : σ= N nh1 796 = = 11 .48kN / cm 2 < R = 21kN / cm 2 ϕFnh1 0. 81 * 85.6  Đới với nhánh mái: Ta . cánh dưới dàn đến đỉnh mái ;k=1.074 Công trình được xây dựng tại vùng ngoại ô Thành phố Hồ chí Minh ,vùng gió II,ít chòu ảnh hưởng của bảo .Do vậy áp lực gió tiêu chuẩn q 0 =83daN/m 2  Tải