Thuyết minh đồ án thép nhà công nghiệp 1 nhịp

PHẦN MỘT :CÁC THÔNG SỐ CỦA NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG1.1CÁC SỐ LIỆU TRA BẢNG... Tổng hợp lực ngang tác dụng lên cầu trục là : n... h R  Ta có thể xác định biểu đồ mô men trong khung ngang

PHẦN MỘT :

CÁC THÔNG SỐ CỦA NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG1.1CÁC SỐ LIỆU TRA BẢNG

Theo số liệu đề ban đầu :L=24(m),Q=10020(T).Tra catalogue cầu trục ta được:

 Loại ray thìch hợp KP70

 Nhịp cầu trục :Lct=22(m)

 Bề rộng cầu trục:Bk=8800(mm)

 Khoảng cách giữa hai trục bánh xe cầu trục:K=4560(mm)

 Chiều cao Gabarit cầu trục:Hct=3700(mm) và B1=400(mm)

 Aùp lực bánh xe lên cầu trục:Ptc

1max = 42T,Ptc

2max = 43T

 Trọng lượng xe con và cầu trục:Gxc=43T,Gct=125T

1.2.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC NHÀ THEO PHƯƠNG ĐỨNG:

 Cao trình đỉnh ray :H1 =8.2 (m)

 Chiều cao của ray và đệm ray cầu trục sơ bộ chọn:Hr =150(mm)

 Chiều cao của dầm cầu chạy chọn :hdct= B

1 8

1

=(1.21.5)(m),Chọn hdct = 1.4(m)

 Không bố trí đoạn cột chôn dưới đất :H3 = 1(m)

 Độâ vỏng Dàn mái sơ bộ chọn :f =200400

Vậy chiều cao của phần cột trên và cột dưới là:

H d = H- H t +H 3 +H o = 12.6-7.8+1+2.2 = 8(m)

H t = H dct + H r + H 2 + H o = 1.4+0.15+4+2.2 = 7.75(m)= 7.8(m)

Vậy chiều cao cột trên và cột dưới được chọn để tính toán la ø: H d = 8(m) và H t = 7.8(m)

1.3.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG NHÀ:

 Nhịp cầu chạy là khoảng cách giữa hai tâm ray

L c L 2 

 B1D (h t  a)

 a=500(mm) khoảng cách từ mép cột trên đến tâm định vị

 Khe an toàn giữa cầu trục và mặt trong cột

= 700

Chúng ta chọn h t là bội số của 700 (mm)

Bề rộng cửa mái:L cm 12000 mm( )

 Kiểm tra lại chiều cao của cột theo yêu cầu độ cứng của khung ngang

Chiều cao tiết diện cột dưới:

1

1.5(m) Vậy chiều cao ccủa cột đã chọn là hợp lý

1.4.KÍCH THƯỚC DÀN MÁI VÀ CỦA MÁI:

Kích thước dàn mái:

Dàn mái được chọn là dàn hình thang có các thông số như sau:

 Chiều cao đầu dàn :h0=2200mm

 Độ dôùc của Dàn mái:id=1/10

 Nhịp dàn L = 24(m)

Các thông số của của mái:

 Chiều rộng của mái:Lmái=(1/21/3)L  Lcm = 12(m )

 Chiều cao Bậu cửa dưới :hbậucửu=400(mm)

 Chiều cao Bậu cửu trên :hbct=200(mm)

 Chiều cao phần cánh cửa lật :hcl=500(mm)

1.5.HỆ GIẰNG:

a)Giằng mái: Sẽ được bố trí trong bản vẽ

b)Hệ giằng cột:Được tính toán và bố trí trong bản vẽ

PHẦN HAI :

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG

2.1.TỈNH TẢI:

Trọng lượng các lớp mái:

Lớp mái (m) (T/m3) Hệ số vượt

tải n

Gtc(daN/m2) Gtt(daN/

m2)Tấm panen

BTCT (1.5x6)m

Lớp ximăng lót

1.5 cm

Hai lớp gạch lá

nem ,mỗi lớp

4965 0

c

m

g 0 499(T/m2) mặt bằng

5824 0 995 0

57945 0





m

 Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng :

Theo công thức kinh nghiệm:



d

g 1.05x3.10-5xL2 = 0.018(T/m2)

 Trọng lượng kết cấu dàn cửa mái :

Theo công thức kinh nghiệm:

gdan cm = 1.05x5.10-4xLcm = 0.0063(T/m2)

 Trọng lượng cánh cửa trời ai1ời:

Trọng lượng bậu cửa trời:0.045(T/m)

Trọng lượng cửa kính và khung cánh cửa:0.04x2.5 = 0.1(T/m)

Vậy tổng tải trọng thường xuyên tác dụng lên khung ngang là:

gtt=(0.5824+0.018+0.0063+0.1+0.045)x12 = 9.0204(T/m)

2.2.TẢI TRỌNG SỬA CHỮA MÁI:

Theo tiêu chuẩn TCVN 2337-1995,tải trọng sửa chữa mái lợp panen bê tông cốt thép được lấy bằng 0.075T/m2 mặt bằng nhà ,hệ số vượt tải n=1.3

Giá trị tải sửa chữa mái đưa vào tính toán là

ptt= 1 3 0 09799 ( / )

) 7 5 cos(

075

Tải sửa chữa mái dồn về một khung thành tải phân bố đều

Phttt=pttxB=0.09799x12= 1.176(T/m)

2.3.ÁP LỰC THẲNG ĐỨNG CỦA CẦU TRỤC LÊN VAI CỘT

Các tải trọng này được xác định theo công thức sau:

Dmax=n.nc.n.Kd.(Ptc

2maxy2

+Ptc 1maxy1 )+Gdct

Dmin=n.nc n.Kd.(Ptc

2miny2

+Ptc 1miny1 )+Gdct

Các số liệu được xác định như sau

 Hệ số vượt tải n=1.1

 Hệ số tổ hợp,xác xuất xảy ra đồng thời tải trọng tối đa của hai cầu trục hoạt động cùng nc = 0.85

 Từ bảng catalogue cầu trục ,ta tra được giá trị Ptc

1max=42(T) và Ptc

2max = 43(T),tổngtải trọng cầu trục Gct=125T,số lượng bánh xe một bên n0=4

 Giá trị Pmin được xác định theo công thức sau:

max 1 0

max 2 0

Dmax=n.nc.n.Kd.(Ptc

2maxy2

+Ptc 1maxy1 )+Gdct=1.1*0.85*1.1*1*(43*1.53+42*1.53)+7.56 = 141.32T

Dmin=n.nc.n.Kd.(Ptc

2miny2

+Ptc 1miny1)+Gdct=1.1*0.85*1.1*1*(13.25*1.53+14.25*1.53)+7.56= 50.83T

2.4.LỰC XÔ NGANG CỦA CẦU TRỤC:

 Trọng lượng của xe con được tra từ catalogue của cầu trục và bằng Gxc=43T Giảđịnh rằng móc cẩu là móc mềm có fms = 0.1 Tổng hợp lực ngang tác dụng lên cầu trục là :

n

. = 0.1x(100+43)x 21x4 = 1.7875(T)Vậy lực xô ngang của cầu trục là

T= n.nc.n.Kd.T1tc y =1.1x0.85x1.1x1.7875(2x1.53) = 5.626(T)

2.5.TẢI TRỌNG GIÓ

Theo TCVN2737-1995,tải trọng gió tác dụng lên một khung được xác định theo công thức : q nckq0B

Với :n =1.3 là hệ số vượt của tải trọng gió

c là hệ số khí động như hình dưới đây

Hệ sồ độ cao và địa hình k

-Tại độ cao 10.6m (cành dưới dàn vì kèo ),đìa hình B;k=1.074

-Tại độ cao 15.435m, địa hình B;k=1.13

Vậy trong khoảng từ cao độ cánh dưới dàn đến đỉnh mái ;k=1.074

Công trình được xây dựng tại vùng ngoại ô Thành phố Hồ chí Minh ,vùng gió II,ít chịu ảnh hưởng của bảo Do vậy áp lực gió tiêu chuẩn q0=83daN/m2

 Tải trọng gió phân bố đều trên cột

NỘI LỰC CỦA KHUNG

3)XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG NGANG:

Các giả thiết được áp dụng trong dồ án này để xây dựng sơ đồ tính

 Thay thế cột bằng cấu kiện thanh trùng với tim cột ,có độ cứng bằng độ cứng củacột

 Cột trên và cột dười được nắn thẳng hàng với nhau ,thêm vào Mô men lệch tâm tại vai cột :M=Ne=N(hd-ht)/2

 Thay thế Dàn bằng một thanh ,nằm trùng với cánh dưới của dàn ,có độ cứng bằng độ cứng trung bình của dàn,được lấy tại vị trí 1/4 nhịp dàn

 Khi tải trọng tác dụng trực tiếp lên dàn ,coi như tải trọng tác dụng đối xứng lên khung Do đó   0 , 1  2  

 Khi tải trọng không tác dụng trực tiếp lên xà ngang thi ta xem EJ= Do đó ta có   0 , 1  2    0 ,còn một ẩn chuyển vị theo phương ngang đầu cột

 Các trị so của các công thức khi tính toán nội lực của khung:

 Moment lớn nhất trong sườn ngang:

8

176 1 0204 9 8

2 2

 Chiều cao giữa dàn:

) ( 4 3 7 5

* 12 2

4 3 14 734 2

4 max

m R

h M

) 2 (

d

R k

D N

) ( 25 108 2

24 0204 9

32.141225.108112

h K

J

5 1

7 0 ( 2 1

24 138

 = 25.088(m4)Vậy:J1:J2:Jd = 25.088:138.24:557.38 = 1:5.5:22.2 = 1:5:22

Trong đó :J2-mômen quán tính tiét diện cột dưới

J1- mômen quán tính tiét diện cột trên

Jd- mômen quán tính tiét diện dàn

388 5 79 1 3 35 1 9

25 4 3 4

156 1 4 9

4 1 1

35 1 4 9

4 1 1

79 1 4 9

4 1 1

9

25 4 9

4 1 1

9

4 6 5 7

6 5

4 1 5 1

) ( 7000 ),

( 5600 ),

( 1500 ),

( 700

2 2

4 4

3 3

2 2

1 2

F C B A

J J

mm H

mm H

mm h

Tải trọng phân bố đều trên xà ngang

Lực dọc trong cột trên của khung :V=1/2qL=1/2x(9.0204+1.176)x24=122.4(T)

Mô men lệch tâm đặt tại vai cột ;M=V.e=122.4x(1.5-0.7)/2 =48.96(Tm)

Vẽ biểu đồ đơn vị M1 do =1 và biểu đồ M0

p do tải ngoài gây ra trên hệ cơ bản

 Mô men uốn ở đầu xà ngang :

Mxà

30

11 24

4 4 2 2

EJ

EJ L

2 2

2 cot

_

2 2

2 cot

_

01256 0 6 12 388 5

79 1 6 6

0795 0 6 12 388 5

35 1 4 4

EJ

EJ h

B M

M  =11 / 30EJ2  0 0795EJ2  0 4462EJ2

R1p=-qL2/12=-(9.0204+1.176)x242/12=-489.43(Tm) = B

p M

5.Xác định ẩn số góc xoay  :

2 2

11

4462 0

43 489

EJ EJ

 Moment cuối cùng:

 Ơû đầu xà 11 / 30 1096.88 489 43 87 2 ( )

2

EJ EJ

M M

p

xa B xa

 Ơû đầu trên cột: 0 0795 1096.88 87 2 ( )

2 2

cot

EJ EJ

M

 Ơû các tiết diện khác thì tính bằng cách dùng trị số phản lực:

T EJ

EJ R

h R

M

M C  B  B      

Moment ở chân cột:

) ( 428 86 6 12 78 13 2

h R

 Ta có thể xác định biểu đồ mô men trong khung ngang với sự trợ giúp của phụ lục

III-2 sách Thiết kế Kết cấu thép (Gs.ĐOÀN ĐỊNH KIẾN)

 Các công thức ở bảng cho:

 48 96  11 9 ( ) 388

5

35 1 4 9

4 1 79 1 3 9

4 1 4

1 3 1

Tm M

K

C B

12

96 48 388

5

9

4 1 9

25 79 1 9

4 1 6 1

) 1

(

6

T H

M K

A B

) ( 96 30 96 48 18

18 6 5 ) 34 5 ( 9 11

Tm M

h R M M

Tm M

M M

Tm H

R M M

e B

B A

t C

d

C

t B B

 Cộng với biểu đồ moment trong hệ ban đầu được biểu đồ moment cuối cùng do tải

trọng trên mái gây ra:

) ( 004 80 424 6 428 86 );

( 928 20 96 30 032 10

) ( 032 28 18 032 10 );

( 3 75 9 11 2 87

Tm M

Tm M

Tm M

Tm M

A

d

C

t C B

t C B

2

6.12388.5

79.16

h

EJ K

B

M B      = 0.0126EJ2

3

2 3

2

6 12 388 5 9

25 12

h

EJ K

Ơû cột phải các moment bằng như vậy nhưng khác dấu vì phải đối xứng

 Phản lực trong liên kết:

2 2

11 2R 2 0 0031EJ 0 0062EJ

 Vẽ biểu đồ moment do Mmax, Mmin trong hệ cơ bản có thể dùng kết quả đã tính M C

nhân với hệ số tỷ lệ:

C

mã M

M

 và

C M

Mmin



779 0 96 48

123 38

; 165 2 96 48

99 105

) ( 123 38 2

5 1 83 50

) ( 99 105 2

5 1 32 141

min max

min min

max max

M

Tm e

D M

Tm e

D M

 Từ đó moment cột trái :

) ( 9 13 ) 424 6 ( ) 165 2 ( );

( 03 67 96

30 ) 165 2 (

) ( 97 38 ) 18 ( ) 165 2 ( );

( 764 25 9

11 ) 165 2 (

Tm M

Tm M

Tm M

Tm M

A d

C

t C B

) ( 004 5 ) 424 6 ( ) 779 0 ( );

( 12 24 96

30 ) 779 0 (

) ( 022 14 ) 18 ( ) 779 0 ( );

( 27 9 9 11 ) 779 0 (

' '

'

Tm M

Tm M

Tm M

Tm M

A

d

C

t C B

11

0062 0

4 7

EJ EJ

0

) ( 725 10 764 25 55 1193 0126

0

2 2

2 2

Tm EJ

EJ M

Tm EJ

EJ M

.

0

) ( 76 72 03 67 55 1193 0048

.

0

2

2 2

Tm EJ

M

Tm EJ

EJ M

EJ M

Tm EJ

EJ M

t

C

B

293 8 022 14 55 1193 0048

0

77 5 27 9 55 1193 0126

0

2 2

2 2

EJ M

Tm EJ

EJ M

A

d

C

63 26 004 5 55 1193 0265

0

85 29 12 24 55 1193 0048

0

2 2

2 2

4 Tính khung với lực hãm ngang T:

Vẽ biểu đồ M do=1 gây ra trong hệ cơ bản đã tính được:

  >

6 12 626 5 388

5

35 1 2 79 1 ) 3

1 9 4 2 ( ) 3

1 9 4 ( 4 388

5

35 1 2 79 1 ) 3 1 2 [(

) 3 1 1 (

2

) 2 ( ) ( 2

) 2 [(

) 1 (

2 2

2 2

p

B

M

h T K

C B K

C B

 M B P= ( 0 095 ) 70 89

81

4 1218

A B

.5

)3

1942(925279.13)3

194(4388

.5

)312(925279.13)311

4 939

11

0062 0

356 5

EJ EJ

0 6

2 2

0 2

EJ EJ

M H

EJ K

B

dct t B

EJ EJ

MC = -0.0048EJ2x

2

87 863

EJ +13.82 = 9.67(Tm)

MA = -0.0265EJ2x

2

87 863

2 9

6 3 16 18

5.Giải khung với tải gió

Ở dây ta tính tổ hợp gió từ bên trái qua phải Ta đã có biểu đồM dogây ra trong hệ

cơ bản:

2 2

11 2R 2 0 0031EJ 0 0062EJ

Bây giờ chỉ tính momen và phản lực do q va øq’gây ra trong hệ cơ bản:

Ở cột trái :

Mt

388 5 12

35 1 8 156 1 79 1 9 12

8 9

h q h

q x

x x

x h

q K

C BF

d d

x x h

q K

AF BC

d d

388 5 2

156 1 9 25 3 35 1 79 1 2 2

= 2244.26(daN)Giá trị mô men tại các tiết diện khác được tính theo công thức:

2

2

1

h q xh R M

2 2

2 2

x x

qxh xh

R M

2

6 13 37 0 6 13 2 2 3 4 2

2 2

x x

xh q xh R M

B B

P

Các trị số cột phải do qh gây ra suy từ cột trái bằng cách nhân với hệ số :

62 0

3 11

0062 0

84 1

EJ

H EJ

H r

2

8 37 0 8

87 1 6 10

x qxH

145 0 8 17

-61

455

3

-9.79-8.81

72.865.52

14.12212.7

203182

7

58.7452.86

214.5193

7.927.12

32.06-28.85

-6760.3

-297-267

3

704

6634

2 1.961.76

732.2653

-32.5-29.25

15.88

4.9

-100-90

301270

9

70.5663.5

-321.4283.2 -18.5-16.65

5 hãmLực

trái

10.9

27.9

25.11

621.3

559.2

49.6

44.64

34.4

30.96

1.65

1.485

6 hãmLực

phải

10.9

65.3

58.77

621.3

559.2

36

32.4

181.6

163.4

16

14.4

-85-76.5

-47-42.3

18.716.8

105

-6-

-16.1-14.5

1.45-1.3

-164

5148

97.587.76

-1,8-189.7276

- -148.11,2

55.3

-1,2,4,6,8-281.47331.3 -

1,2,4,6,8-281.47331.3

Ct M

N

1,3,5645.7287.4

1,2-52.39360.2

- -52.391,2

360.2

1,3,5,7-704.4287.4

1,2,8-69.61352.92

- -69.611,2,8352.92

1,3,5-285.21122.2 -

1,2,3,5,8-264.541234.5 -

1,2,3,5,8-264.541234.5

A

M

N

1,4,5150.44741.4 -

1,3,5291.761161.2 -

1,2,4,5,8550.72905.2

1,3,5,7193.08

1082 1,2,3,5,8

1,2,3,5,7184.021275

K1= 0 29

6 5 5

8 1 :

1

2 1 2 1

J

H J H

J H

J i

i

t

d

d t

4 287

2 285





t

d N

N

992 0

5 8

6 5

H

d t

Tra phụ lục 8 ta có :1=1.905  2=1/c1=1.905/1.17=1.628

 Vậy chiều dài tính toán của phần cột trên và cột dưới trong mặt phẳng khung :

4.2.Thiết kế cột.

Nội lực tính toán xác định từ bảng tổ hợp nội lực như sau:

 Phần cột trên : cặp nội lực nguy hiểm M = 704.4 kNm, Ntư =287.4kN

 Phần cột dưới :

 Cặp lực nguy hiểm cho nhánh cầu trục Nmax=1122.2kN,Mtư =-285.2kNm

 Cặp lực nguy hiểm cho nhánh mái Mmax=1275kNm,Ntư =488.98kN

4.2.1.Thiết kế tiết diện cột trên :

 Độ mảnh tương đối : e= m

N

M

45 2 4 287

4 704

4 287 8

2 2 2 25

h

e R

 Chọn tiết diện cho cột trên :

Bề dày bản bụng chọn sơ bộ :b=(1/30 1 / 50 )ht=1016.7mm Ta chọn b=12mm

Bề rộng cánh tiết diện , chúng ta chọn theo điều kiện đảm bảo ổn định cục bộ ngoài mặt phẳng khung : bc=(1/121/15)Ht=(1/121/15)3800 = 253.3 316.67 mm Chúng ta chọn bc = 300mm

Chiều dày bản cánh c được chọn theo điều kiện ổn định cục bộ của bản cánh ,sơ bộ ta chọn : c=(1/201/30)bc = 1015 mm Ta chọn c= 14 mm

 Kiểm tra tiết diện đã chọn :

Các đặc trưng hính học :

F = 2bcc+bhb=2*30*1.4 + 1.2*47.2=140.64cm2

J2x= 3 3 30 * 1 4 * 24 3 2 ) 60130 2

12

4 1

* 30 ( 2 12

2 47

* 2

J2y= 3 3 6306 7 2

12

2 1

* 2 47 12

30

* 4 1

7 6306

cm h

J t

l

 2  2 29.45 2100021 0.931

E

R x



2y= 46 6

696 6

 Kiểm tra ổn định tổng thểâ trong mặt phẳng uốn:

 Độ lệch tâm tương đối :

2 2405

64 140

* 245

Tra phụ lục 6 với tỷ số 1 4

2 47

* 2 1

4 1

* 30

* 2





b

c F

F

Công thức tính  như sau :

=1.4 – 0.2 x=1.4-0.2*0.931 =1.21

Suy ra đô lệch tâm tính đổi : m1=mx=1.21*14.3=17.3

Vậy với  x=0.931 và m1=17.3 , tra bảng phụ lục 4 ta được giá trị lt=0.56

 Kiểm tra ổn định trong mặt phẳng khung theo công thức :

64 140

* 56 0

4 287

cm kN F

Cặp nội lực chúng ta đang xét là tộ hợp của các tải trọng 1+2+4+6+8

kNm

M2   281 47

Mô men tương ứng ở đầu kia của cột là -69.61kNm

Mô men lớn nhất ổ 1/3 đoạn cột xác định theo công thức :

kNm M

M M

3

) 47 281 ( 61 69 47

281

* 74 28

64 140

* 5 2108



W N

F M



Tra phụ lục 7 các hệ số , được xác định theo công thức sau:

* 2 4 1

1 1

* 877 0

* 2618 0

4 287

cm kN R

cm kN F

 Kiểm tra ổn định cục bộ của tiết diện :

 Đối với bản cánh :

28 10 4 1

* 2

2 1 30

931 0

* 1 0 36 0 ( )

1 0 36 0 (

c





Vậy điều kiện ổn định cục bộ được thảo mãn

 Đối với bản bụng :Với x  0 931 > 0.8 và m=4.2 > 1 ta có:

71 33 2 1

2 47

21000 1

3 1

3 54 50 21

21000 )

5 0 9 0 ( )

5 0 9 0

E h

 =50.54

Do đó tiết diện đã chọn thảo mãn các điều kiện về khả năng chịu lực và ổn định

4.2.2.Thiết kế tiết diện cột dưới:

Cặp lực nguy hiểm cho nhánh cầu trục : Nmax=1122.2kN , Mtư =-285.2kNm

Cặp lực nguy hiểm cho nhánh mái: Mmax=1275kNm , Ntư =488.98kN

Lực cắt là Qmax=98.546kN

Ta giả thiết khoảng cách hai trục nhánh C=hd=1(m)

Sơ bộ chọn tiết diện :

Sơ bộ giả thiết

y

19 790 1

2 285 1

45 0

* 2 1122

2 max

y

N tu

93 1543 1

1275 1

55 0

* 98 488

max 1

19 790

cm R

N nh







Fnh2= 2 91 9 2

21

* 8 0

93 1543

cm R

N nh







Chọn tiết diện cho nhánh cầu trục và nhánh mái:

 Đối với nhánh cầu trục , ta chọn tiết diện chử I đối xứng gồm 3 bản thép ghép lại cókích thước như sau: bản bụng 10x376 mm, bản cánh 12x200 mm

 Đối với nhánh mái ta chọn tiết diện có dạng C tổ hợp gồm một bản thép lưng có kích thước 14x376 mm, 2 thép góc L100x14

 Các đặc trưng hình học :

 Đối với nhánh cầu trục ta có :

1

* 6 37

6 37

F

J x

328 4 6

85

133 1603

762 267

* 6 37

* 4 1 12

r2x= cm

F

J x

827 2 24 105

837 840

1 1943

Vậy ta có 100 17 63 % 30 %

8

59 6 8

 =arctg(C/lnh)=arctg(97.456/100)=44/15’’

Với =44/15// tra bảng ta có k=28.44 , độ mảnh tương đương là :

9 10

84 190 44 28 175

39 2 2

F k

y

796 97456 0

2 285 97456

0

43713 0

* 2 1122

2 max

1577 97456

0

53743 0

* 98 488 97456 0

1275

1 max









 Đới với nhánh cầu trục :

Ta có 1x=23.105 , 1y=62.912 max=(1x, 1y)=62.912 ,tra bảng ta được =0.81

Công thức kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung :

1

6 85

* 81 0

 Đới với nhánh mái:

Ta có 2x=35.373 , 2y=70.715 max=(2x, 2y)=70.715 ,tra bảng ta được =0.774

Công thức kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung :

2

24 105

* 774 0

1577

cm kN R

cm kN F

N

nh



 Kiểm tra ổn định trong mặt phẳng khung

Trong mặt phẳng ,cột dưới làm việc như một thanh tiết diện rỗng chịu nén lệch tâm Ki Kiểm tra theo 2 cặp nội lực trên đã chọn, đó là

21 085

* 811 0

2 1122

cm kN R

cm kN F

N d lt

21 085

* 241 0

98 488

cm kN R

cm kN F

N

d lt

 Kiểm tra thanh xiên đã chọn

Chiều dài thanh xiên :

lgx= 100 2 97 456 2 139 63cm





Với tđ =45.085 ,tra bảng phụ lục 3 được =0.885

Lực cắt qui ước trong cột dưới

Qqư =7.15.10-6(2330-E/R)N/= 7.15.10-6(2330-21000/21)705.1/0.885=14.108kN