Giáo trình kết cấu kim loại máy trục - Phần I CƠ SỞ TÍNH TOÁN CHUNG CÁC KẾT CẤU KIM LOẠI MÁY TRỤC - Chương 5 pot

101 Chương 5 KẾT CẤU VÀ TÍNH TOÁN DẦM §5.1.CHỌN KÍCH THƯỚC DẦM TỔ HP. 5.1.1 – Giới thiệu chung về kết cấu dầm. Dầm là một loại cấu kiện cơ bản được sử dụng rất rộng rãi trong kết cấu công trình, trong chế tạo kết cấu thép của các loại máy trục. Về mặt chòu lực thì dầm chủ yếu chòu uốn. Theo đặc điểm cấu tạo tiết diện của dầm người ta chia dầm làm 2 loại: dầm hình và dầm tổ hợp. a) Dầm hình : Là dầm làm từ các thép hình, thường là các loại thép chữ I, chữ [, v.v… chế tạo từ cán hay dập. Dầm hình có ưu điểm là cấu tạo đơn giản, chi phí thấp nên giá thành dầm hình thấp hơn giá thành dầm tổ hợp (xem hình 5.1). b) Dầm tổ hợp : Dầm tổ hợp là loại dầm chế tạo từ các loại thép tấm hoặc từ các thép tấm kết hợp với các thép hình liên kết lại với nhau bằng phương pháp hàn hoặc tán đinh. Nếu dùng liên kết hàn để liên kết các cấu kiện của dầm thì gọi dầm đó là dầm tổ hợp hàn. Nếu dùng đinh tán hoặc bu lông để liên kết các cấu kiện của dầm thì gọi dầm đó là dầm tổ hợp đinh tán hoặc dầm tổ hợp bulông. So với dầm đinh tán thì dầm hàn tốn ít vật liệu hơn, chi phí chế tạo dầm ít hơn, chế tạo đơn giản nên được dùng phổ biến hơn. Dầm đinh tán chòu tải trọng động và ảnh hưởng của chấn động tốt hơn dầm hàn nên thường dùng làm dầm của các cần trục loại tải trọng lớn với chế độ làm việc nặng hoặc rất nặng. Trên hình 5.2 giới thiệu một vài loại tiết diện dầm tổ hợp. Hình 5.2 – Một vài loại tiết diện dầm tổ hợp. a – Dầm 1 thành kết cấu hàn; b – Dầm 1 thành kết cấu tán đinh; c – Dầm 2 thành kết cấu hàn; d – Dầm 2 thành kết cấu tán đinh. Hình 5.1 – Dầm hình. a, b – thép cán phổ thông; c – thép cán chữ I cánh rộng; d, e – thép hình thành mỏng dập. 102 Trong kết cấu dầm để đánh giá tính hợp lý của tiết diện về khối lượng vật liệu khi chòu uốn người ta xác đònh tỷ số: 3 F W k = (5.01) ở đây W – mômen chống uốn của tiết diện. F – diện tích tiết diện. Tiết diện sử dụng vật liệu hợp lý là tiết diện mà ứng với 1 diện tích vật liệu F cho trước tiết diện đạt được mômen chống uốn W lớn (so sánh tiết diện dầm có công dụng chung). Dầm tổ hợp có sự phân bố vật liệu trên tiết diện dầm là hợp lý hơn nên có tính kinh tế hơn so với dầm hình. 5.1.2 – Xác đònh các kích thước dầm tổ hợp. a) Xác đònh chiều cao của dầm tổ hợp h. Chiều cao của dầm tổ hợp có ảnh hưởng lớn đến độ bền, độ cứng, độ ổn đònh và tính kinh tế của nó. Khi chiều cao của dầm tăng thì trọng lượng tấm thành (bản bụng) có tăng, song trọng lượng của tấm biên (bản cánh) lại được giảm đi tương ứng để đảm bảo mômen chống uốn của dầm giữ nguyên. Khi đó dầm sẽ có nhiều ưu điểm hơn dầm có cùng môđun chống uốn nhưng chiều rộng bản cánh lớn. Chiều cao lớn nhất của dầm h max hạn chế bởi điều kiện để nhận được khối lượng dầm là nhỏ nhất G min . Chiều cao nhỏ nhất của dầm h min hạn chế bởi điều kiện độ võng của dầm (f) và thời gian tắt dao động (t). Chiều cao tối ưu của dầm có thể xác đònh bằng tính toán. Để sử dụng hoàn toàn vật liệu của dầm : căn cứ vào mômen uốn dầm do tải trọng gây ra M để xác đònh môđun chống uốn cần thiết của tiết diện dầm. ][ σ M W ≥ (5.02) (Khi đó chiều cao dầm sẽ đạt tính kinh tế h kt ) – Chiều cao của dầm h max xác đònh theo điều kiện khối lượng của dầm là nhỏ nhất nhưng vẫn đảm bảo nhận được mômen chống uốn của tiết diện W cần thiết: Đặt trọng lượng của một đơn vò chiều dài dầm là g, khi đó (5.1).[01]: g = (g t + g b ).β ; (kG/m) (5.03) ở đây g t = δ t .h.γ – trọng lượng 1 mét chiều dài bản thành dầm. g b = 2F b .γ – trọng lượng 1 mét chiều dài 2 tấm biên của dầm. γ – trọng lượng riêng của vật liệu chế tạo dầm. β – hệ số kết cấu phụ thuộc vào trọng lượng các gân tăng cứng và các bản ngăn tăng cứng của dầm. β = 1,2 khi dầm chỉ có gân đứng (gân cơ bản); β = 1,3 khi dầm có thêm 1 cặp gân dọc. Mômen quán tính của tiết diện (xem hình 5.3): J = J t + J b = 12 . 3 tt h δ + 2F b . 2 2       h (5.04) Hình 5.3 – Xác đònh chiều cao của da àm để khối lượng dầm là nhỏ nhất. 103 Công thức trên nhận được khi ta bỏ qua mômen quán tính của tấm biên đối với trục trung hòa của nó và coi chiều cao thành dầm gần bằng chiều cao dầm: h t ≈ h. Diện tích tiết diện dầm: F = 2F b + F t (5.05) Từ công thức (5.04) ta xác đònh mômen chống uốn của dầm như sau: W =       2 h J = 6 . 2 tt h δ + F b .h (5.06) rút ra: F b =       −=− 66 2 2 h h W h h J tt δδ (5.07) thay F b vào (5.03) và biến đổi ta có: g = (g t + g b ).β = (δ t .h.γ + 2F b .γ) = β.γ.(δ t .h + 2F b ) g = β.γ.               −+ 6 2. h h W h t t δ δ = 2β.γ.       + 3 h h W t δ (5.08) Để tìm chiều cao dầm tương ứng sao cho trọng lượng dầm là nhỏ nhất ta đạo hàm biểu thức (5.08) theo h và cho bằng 0 để tìm cực trò:       +−= 3 .2 2 t h W h dg δ γβ = 0 (5.09) *) Chiều cao tiết diện dầm ứng với trọng lượng dầm nhỏ nhất tức chiều cao kinh tế của dầm được tính từ công thức (5.09): t kt W h δ 3 2 = ; h kt = t W δ 3 (5.10) *) Trọng lượng 1 đơn vò chiều dài dầm ứng với chiều cao kinh tế (thay h 2 = t kt W h δ 3 2 = vào (5.08)), (5.2).[01]: g = 2β.γ.       + 3 h h W t δ = 2.β.γ.h.       + 3 2 t h W δ = 3 4 βγh.δ t (5.11) *) Theo (5.09) ta có       +− 3 2 t h W δ = 0 hay 3 h h W t δ = ; thay giá trò này vào (5.07) ta có F t : F b =       − 6 h h W t δ =       − 63 hh tt δδ =       6 h t δ = 6 t F (5.12) Xét một dầm có chiều cao chọn h 1 không phải chiều cao tối ưu (chiều cao kinh tế), trọng lượng một mét chiều dài dầm tương tự công thức (5.11): g 1 = 2.β.γ.h 1 .         + 3 2 1 t h W δ (5.13) ký hiệu : α = h h 1 ; xét tỷ số: α α 2 )1( %100. 2 1 − = − g gg .100% (5.14) Nghiên cứu thực nghiệm cho thấy rằng: hàm trọng lượng theo chiều cao thay đổi rất ít quanh giá trò chiều cao kinh tế h kt (khi chiều cao thay đổi 20% so với chiều cao kinh tế – trọng 104 lượng dầm thay đổi không quá 2,5%. Dễ dàng nhận thấy: khi chiều cao dầm càng lớn bản thành dầm càng cao và càng mỏng thì dầm càng nhẹ; độ mảnh của thành dầm: t t t h δ λ = khi đó sẽ càng lớn. Song độ mảnh của thành dầm không được vượt quá một giới hạn nhất đònh khi xét đến độ bền của tấm thành dưới tác dụng của ứng suất tiếp và vấn đề ổn đònh cục bộ của nó. Vì vậy chiều cao lớn nhất của dầm cần xác đònh theo biểu thức sau, (5.3).[01]: h max ≤ t W δ 3 (5.15) – Chiều cao nhỏ nhất của dầm h min cần đảm bảo cho dầm khi sử dụng không bò võng vượt quá giá trò giới hạn cho phép. Từ ý nghóa đó nên chiều cao nhỏ nhất của dầm h min được xác đònh từ công thức tính toán độ võng của dầm f với điều kiện: f ≤ [f] (5.16) ở đây f – độ võng thực tế lớn nhất của dầm; [f] – độ võng cho phép. Do điều kiện sử dụng và kết cấu phải giới hạn độ võng của kết cấu thép. Đối với cầu trục chạy điện chế tạo từ thép các bon C T 3 theo các tiêu chuẩn kỹ thuật thường cho phép (xem chương 1 phần II): f ≤ [f] = L 700 1 (5.17) Theo TCVN 5575 – 1991 qui đònh độ võng đối với dầm và giàn cầu trục : + Chế độ làm việc nhẹ (bao gồm cầu trục tay, pa-lăng điện và pa lăng) : [f] = L/400; + Chế độ làm việc trung bình : [f] = L/500; + Chế độ làm việc nặng và rất nặng : [f] = L/600; – Chiều cao dầm lựa chọn h: Chiều cao h phải vừa đảm bảo yêu cầu sử dụng (yêu cầu độ cứng) h min vừa đảm bảo yêu cầu kinh tế (yêu cầu để trọng lượng dầm là nhỏ nhất) h max . Gọi h d là chiều cao tiết diện dầm cần lựa chọn thì: h min ≤ h d ≤ h max và h d càng gần với h kt càng tốt. – Nhận xét: Khi thiết kế, chọn chiều cao dầm bằng chiều cao kinh tế h kt thì trọng lượng dầm là nhỏ nhất (tính kinh tế), mặt khác hàm trọng lượng dầm theo chiều cao thay đổi rất ít quanh giá trò Hình 5.4 – Đồ thò biểu diễn sự thay đổi trọng lượng của dầm %100 1 x g gg − khi thay đổi chiều cao dầm α = h h 1 . 105 chiếu cao kinh tế . Vì vậy khi thiết kế có thể chọn chiều cao dầm khác so với chiều cao kinh tế h kt mà vẫn đảm bảo yêu cầu kinh tế (xem hình 5.5). b) Xác đònh kích thước thành dầm (h t , δ δδ δ t ) Kích thước các bộ phận của dầm tổ hợp, chiều dày của các tấm và kích thước của dầm tổ hợp được chọn sơ bộ. Sau khi đã chọn được tiết diện dầm tổ hợp sẽ tiến hành kiểm tra theo các điều kiện độ bền, độ cứng và độ ổn đònh của dầm. – Chiều cao thành dầm h t . Chiều cao thành dầm h t gần bằng chiều cao của dầm h t ≈ h h t = h – 2δ b δ b – Chiều dày của một bản cánh (tấm biên). Để sử dụng tiết kiệm các thép tấm cán sẵn từ các nhà máy chế tạo, nên lấy chiều cao tấm thành là bội số của 10cm. Khi đó mức độ hao phí vật liệu khi chế tạo sẽ ít. – Chiều dày thành dầm δ δδ δ t . Chiều dày thành dầm được xác đònh đảm bảo điều kiện độ bền, độ cứng và độ ổn đònh cục bộ của thành dầm, thêm vào đó cần để ý đến các điều kiện công nghệ và điều kiện chống gỉ của kết cấu dầm. + Chọn sơ bộ chiều dày thành dầm theo công thức kinh nghiệm (3.67a, b).[09]: δ t = 7 + 1000 3 t h mm (5.18) + Chiều dày thành dầm tính theo điều kiện về bền cắt: δ t ≈ ct Rh Q 2 3 (5.19) trong đó: Q – lực cắt tính toán, R c – sức bền tính toán cho phép khi chòu cắt, h t – Chiều cao thành dầm. + Chọn chiều dày thành dầm xuất phát từ điều kiện đảm bảo ổn đònh cục bộ của tấm thành: 160 1 100 1 ÷= t t h δ (5.20) + Chiều dày thành dầm xuất phát từ điều kiện công nghệ: δ t ≥ 6 mm (5.21) + Với các dầm làm việc trong các điều kiện dễ bò gỉ: δ t ≥ 8 mm (5.22) c) Xác đònh kích thước tấm biên (bản cánh dầm): δ δδ δ b , B. Hình 5.5 - Đồ Thò chiều cao dầm, đảm bảo trọng lượng dầm nhỏ nhất. 1 - δ t = 12mm; β = 1,2; 2 - δ t = 12mm; β = 1,3; 3 - δ t = 16mm; β = 1,2; 4 - δ t = 16mm; β = 1,3; 106 Bản cánh dầm (tấm biên) có kích thước chiều rộng B, chiều dày tấm biên δ b . Sau khi đã chọn được chiều cao h, chiều dày tấm thành δ t thì từ điều kiện về độ bền chòu uốn của dầm, ta đi xác đònh diện tích tiết diện tấm biên của dầm, chiều dày tấm biên δ b và chiều rộng tấm biên B. Về mặt cấu tạo, tấm biên của dầm chỉ nên dùng một bản thép, vì nếu ghép từ 2 bản trở lên (theo chiều dày) thì sẽ rất phức tạp và sẽ phát sinh ứng suất phụ trong bản cánh của dầm. Chiều dày của bản thép làm tấm biên không vượt quá 50 mm với thép các bon và không quá 40 mm với thép hợp kim thấp. – Chọn kích thước chiều dày δ δδ δ b và chiều rộng tấm biên B: Trên hình vẽ (7.6) giới thiệu quan hệ kích thước giữa chiều dày δ và chiều rộng B của tấm biên chòu nén ở kết cấu dầm hàn và tán đinh căn cứ từ điều kiện ổn đònh của tấm. – Chọn kích thước tấm biên của dầm tổ hợp 1 thành và 2 thành (dầm hộp) + Chiều dày tấm biên δ b chọn sơ bộ (3.70).[09]: δ b = (1,5 ÷ 2,0) δ t (5.23) + Chiều dày tấm biên của dầm hàn nên lấy lớn hơn chiều dày tấm thành và thường lấy trong khoảng 12 ÷ 24mm. + Chiều rộng tấm biên B được xác đònh từ điều kiện đảm bảo ổn đònh cục bộ cho tấm biên chòu nén. Chiều rộng B xác đònh sau khi đã chọn trước chiều dày tấm biên. *) Đối với dầm 1 thành (chữ I): B ≤ 30δ b : thép CT3 B ≤ 24δ b : hợp kim nhôm *) Dầm 2 thành (dầm hình hộp): Khoảng cách nhỏ nhất giữa 2 tấm thành dầm hình hộp xác đònh từ điều kiện để hàn được các vách ngăn bên trong. Khoảng cách này phụ thuộc vào chiều cao dầm và thường chọn (300 ÷ 500)mm với dầm chiều cao h = (800 ÷ 1500 mm. B 0 ≥ 300 mm B 0 ≤ (50 ÷ 60)δ b : dầm hàn B 0 ≤ (60 ÷ 70)δ b : dầm tán đinh Phần nhô ra của tấm biên (phần chìa) so với tấm thành: Hình 5.6 – Kích thước tấm biên của dầm tổ hợp. 107 b’ = (12 ÷ 15)δ b Ngoài ra để đảm bảo ổn đònh tổng thể của kết cấu dầm nên chọn như sau: B = h       ÷ 5 1 2 1 Dầm 1 thành: B ≥ 180mm; hB ⋅≥ 10 1 . Dầm 2 thành: 5,3≤ B h ; 60≤ B L . Với h – chiều cao dầm; L – khẩu độ của dầm. d) Trình tự chọn tiết diện dầm tổ hợp: Bước 1 : Căn cứ mômen uốn tính toán M xác đònh môđun chống uốn yêu cầu của dầm: [ ] σ M W = (PPƯSCP) (5.24) Rm M W k . = (PPTTGH) (5.25) Bước 2 : Từ chiều cao dầm đã chọn h, xác đònh mômen quán tính chính của tiết diện: 2 h WJ ⋅= (5.26) Bước 3 : Căn cứ chiều dày tấm thành δ t lựa chọn (đối với dầm 2 thành là 2 δ t ) xác đònh mômen quán tính của thành dầm đối với trục trung hòa. 12 . 3 tt t h J δ = (5.27) Bước 4 : Xác đònh mômen quán tính của các tấm biên (bỏ qua mômen quán tính riêng của nó):         +=−= 4 2 2 ' h FJJJJ btb ⇒ 4 . 2 h FJ bb ≈ (5.28) Bước 5 : Từ đó xác đònh diện tích tiết diện tấm biên: 2 )(2 h JJ F t b − = (5.29) Bước 6 : Sau khi chọn các kích thước của bản thép tấm biên xác đònh các kích thước sơ bộ tấm biên, từ đó xác đònh được kích thước các phần tử riêng biệt của dầm (tấm biên, tấm thành) và kích thước tiết diện dầm tổ hợp. e) Kiểm tra bền dầm tổ hợp : Tiết diện dầm tổ hợp tìm được sau khi tính toán và lựa chọn sơ bộ phải được kiểm tra lại theo các điều kiện độ bền, độ cứng và độ ổn đònh. – Điều kiện bền do mômen uốn: [ ] σσ ≤= W M (PPƯSCP) (5.30) 108 hoặc: R W M th ≤ (PPTTGH) (5.31) – Kiểm tra điều kiện bền đối với thành dầm tại tiết diện có lực cắt lớn nhất. [ ] τ δ τ ≤= tx x J SQ . . (PPƯSCP) (5.32) hoặc ck tx x Rm J SQ . . . ≤ δ (PPTTGH) (5.33) trong đó : δ t – chiều dày thành dầm (đối với dầm 2 thành khi tính bao gồm chiều dày 2 tấm thành 2δ t ) – Ở các tiết diện dầm có lực cắt ngang Q và mômen uốn M đều có giá trò lớn phải kiểm tra ứng suất theo thuyết bền 4: [ ] στσσ ≤+= 22 3 tđ (5.34) Lưu ý rằng: Tại điểm tiếp giáp bản cánh và bản thành hoặc đường hàn nối bản thành dầm với bản cánh dầm (tấm biên) là điểm có ứng suất pháp do uốn σ và ứng suất do cắt τ đều lớn. §5.2.ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU DẦM. 5.2.1 – Kết cấu gân tăng cứng. Trong kết cấu kim loại máy trục (KCKLMT) thường sử dụng 2 loại tiết diện dầm tổ hợp: dầm 1 thành (tiết diện chữ I – kết cấu gồm 1 tấm thành 2 tấm biên) và dầm 2 thành (tiết diện hộp – kết cấu gồm 2 tấm thành 2 tấm biên). Khi kết cấu dầm tổ hợp, ngoài các phần tử kết cấu chính là tấm thành và tấm biên người ta còn kết cấu thêm các phần tử phụ: đó là các gân tăng cứng trên dầm 1 thành và vách ngăn trên dầm 2 thành nhằm mục đích đảm bảo ổn đònh cục bộ của các tấm. a) Gân tăng cứng dầm 1 thành : Thành dầm có chiều cao lớn, thành mỏng. Độ mảnh của tấm thành khá lớn. Khi chòu tải dễ bò mất ổn đònh tấm. Vì vậy khi độ mảnh của tấm thành 60≥= t t t h δ λ phải kết cấu các gân tăng cứng. Ở các dầm hàn dùng các thanh dẹt hàn chặt với bản thành ở cả 2 phía của bản thành. – Có các kiểu bố trí gân tăng cứng dầm 1 thành ( xem hình 5.7): + Gân đứng (gân cơ bản); + Gân đứng kết hợp với cặp gân dọc; + Gân đứng – gân dọc và gân ngắn trung gian. Các gân tăng cứng thành dầm sẽ chia tấm thành ra thành các khoang, nếu khoảng cách giữa các gân tăng cứng này chọn không đúng thì tấm thành sẽ bò phồng ra trong khoảng giữa các gân này, ta gọi đó là mất ổn đònh cục bộ của từng khoang. b) Gân tăng cứng dầm 2 thành : Với dầm tổ hợp 2 thành (tiết diện hộp) để tăng cứng cho các tấm thành và tấm biên ta dùng các vách ngăn (tấm ngăn) – xem hình 5.8. Các vách ngăn cũng có thể được chế tạo là các 109 thép tấm uốn cong hàn trên mỗi tấm thành (hoặc tấm biên) riêng biệt. Kết cấu vách ngăn loại này tạo thành một kết cấu khung cứng – xem hình 5.9. Hình 5.7 – Bố trí gân tăng cứng cho dầm một thành. 1 – Gân đứng chính; 2 – Cặp gân dọc; 3 – Gân ngắn trung gian; 3’ – Gân lửng (gân ngắn). 110 5.2.2 – Dầm tổ hợp có tiết diện thay đổi. a) Dầm là kết cấu chòu uốn dưới tác dụng của tải trọng tập trung và phân bố. Mômen uốn dầm thay đổi trên suốt chiều dài dầm. Để tiết kiệm vật liệu và giảm nhẹ trọng lượng của kết cấu với các dầm của các máy trục, người ta thiết kế dầm có tiết diện thay đổi phù hợp với quy luật thay đổi biểu đồ mômen uốn dầm (hình 5.10). b) Các phương pháp thay đổi tiết diện dầm theo chiều dài dầm : – Thay đổi chiều cao dầm (hình 5.10.d): thay đổi chiều cao thành dầm theo chiều dài, lúc đó dầm sẽ có dạng hình thang. – Thay đổi tiết diện tấm biên dầm bằng cách: thay đổi chiều rộng của tấm biên trên và tấm biên dưới. Chiều rộng bản cánh có thể thay đổi liên tục (hình 5.10.h): hoặc không thay đổi liên tục mà theo bậc (hình 5.10.i). Tuy nhiên thay đổi chiều rộng bản cánh liên tục sẽ tiết kiệm được số lượng lớn vật liệu (tới 20%). Hình 5.8 – Bố trí gân tăng cứng cho dầm 2 thành 1 – Vách ngăn kín; 2 – Vách ngăn ngắn Hình 5.9 – Một số tiết diện cắt ngang của dầm.: a, b, c – dầm một thành tán đinh; d, e-dầm một thành kết cấu hàn; h – kết cấu vách ngăn kiểu khung cứng. [...]... ph i được hàn liên tục, chiều cao m i hàn không thay đ i theo chiều d i dầm Hình 5. 13 – Dầm 2 thành có ray đặt giữa 2 thành dầm 5. 2.4 – Cấu tạo và tính toán m i n i dầm: Kết cấu kim lo i do i u kiện chế tạo, vận chuyển, lắp ráp mà ph i có chiều d i lớn được phân chia thành các đoạn có chiều d i nhỏ; các đoạn này liên kết v i nhau bằng các m i n i Theo đặc i m của từng lo i m i n i ngư i ta chia ra... (các đoạn có trọng lượng và chiều d i xấp xỉ nhau) T i n i lắp dựng dầm cần trục, thực hiện m i n i các đoạn dầm thành dầm hoàn chỉnh M i n i này g i là m i n i lắp ráp 3) Cấu tạo các m i n i : 113 a) M i n i dầm thép hình : + M i n i dầm hình (kể cả m i n i phân xưởng và m i n i lắp ráp) thường dùng liên kết hàn Trên hình (7.14) gi i thiệu một số gi i pháp cấu tạo m i n i dầm thép hình chữ I Hình 5. 14... nhiên, nên bố trí các m i n i dầm đ i xứng so v i vò trí giữa dầm 2) M i n i lắp ráp : M i n i này được thực hiện ở n i lắp ráp cần trục Do kết cấu dầm có trọng lượng hoặc chiều d i vượt quá khả năng của các phương tiện vận chuyển kết cấu dầm từ n i chế tạo (nhà máy) đến n i lắp ráp cần trục, hoặc trọng lượng lớn quá khả năng các thiết bò cẩu lắp (khi lắp dựng) Nên khi chế tạo, cần chia ra thành nhiều... trên 1 đơn vò chiều J x.δ t Hình 5. 10 – Dầm chòu uốn và các phương pháp thay đ i tiết diện dầm theo chiều d i d i tấm thành t i vò trí tiếp giáp giữa tấm thành v i tấm biên: T = δ t τ = Q.S c Jx (5. 35) trong đó : Q – Lực cắt tính toán; J x – Mômen tính của tiết diện dầm; Sc – Mômen tính của 1 tấm biên đ i v i trục trung hoà Lực trượt T làm cho Hình 5. 11 – Sự làm việc của liên kết cánh v i bụng dầm tổ... (biên, thành) Gi i pháp cấu tạo đơn giản và thường được dùng là đường hàn đ i đầu n i các bản thép thành dầm và biên dầm – Để tránh các ứng suất phụ phát sinh khi hàn các đường hàn n i dầm thì m i n i của tấm biên chòu nén, m i n i tấm biên chòu kéo và m i n i thành dầm thường bố trí ở các tiết diện khác nhau – M i n i lắp ráp dầm tổ hợp hàn được thực hiện trên cùng một tiết diện dầm 114 – M i n i. .. tấm biên chòu kéo nên dùng đường hàn đ i đầu xiên góc 60° để tăng khả năng chòu lực của m i n i (hình 5. 15. b) Thiết kế thực tế nếu tuân theo các cấu tạo vừa nêu trên đây và đảm bảo các i u kiện cấu tạo, công nghệ hàn thì có thể không cần kiểm tra m i n i dầm Trong trường hợp cần tính toán kiểm tra thì theo nguyên lý và các công thức ở chương liên kết hàn (chương 3 phần I) – Xét t i tiết diện m i n i. .. tính kiểm tra bền các m i hàn n i Dầm n i bằng đinh tán: tính toán m i n i dầm xác đònh số đinh tán, bước đinh theo các công thức ở chương 2 (chương 3 phần I) c) M i n i dầm tổ hợp 2 thành (dầm hộp) : + M i n i phân xưởng dầm tổ hợp 2 thành thực chất là các m i n i dùng phương pháp hàn để n i các phần tử (n i tấm thành, n i tấm biên) của dầm Cấu tạo và tính toán m i n i phân xưởng dầm tổ hợp 2 thành... ghép, các lỗ bulông thường được tạo bằng cách khoan lỗ Trên hình vẽ (5. 16) gi i thiệu m i n i lắp ráp dầm tổ hợp 2 thành dùng kết cấu bulông cường độ cao – mặt bích n i 1 15 5. 3 – ĐẶC I M TÍNH TOÁN KẾT CẤU DẦM CHỊU T I TRỌNG CỤC BỘ CỦA ÁP LỰC BÁNH XE V i kết cấu thép dầm của các cần trục dạng dầm có xe t i di chuyển trên dầm chính (dầm cầu trục, cổng trục, cầu chuyển t i ) Khi xe t i mang hàng di chuyển... trong bảng cần nhân v i : 0,83 đ i v i thép CT 5; 0,71 đ i v i thép 14Γ2, 15 C, 10Γ2C, 10Γ2CД và 15XCHД; 0,6 đ i v i thép 10XCHД; 1 ,57 đ i v i mác nhôm AMΓ 61-M; 1,4 đ i v i mác nhôm tấm B92-T; 1,38 đ i v i mác nhôm AMΓ 6-M; 1,0 đ i v i mác nhôm B92-T đònh hình Bảng 5. 6.Trò số của hệ số ψ đ i v i dầm công son tiết diện chữ I làm bằng thép CT.3 và CT 4 (khi t i trọng tập trung đặt t i trọng tâm đầu mút... : m i n i phân xưởng và m i n i lắp ráp 1) M i n i phân xưởng : M i n i này được thực hiện ngay ở nhà máy chế tạo (phân xưởng) kết cấu thép Sự bố trí m i n i này trên dầm phụ thuộc vào chiều d i của các tấm thép hiện có của nhà máy (do chiều d i tấm thép không đủ chiều d i làm dầm nên ph i n i) M i n i của bản cánh (tấm biên) dầm và bản bụng (tấm thành) có thể chọn tuỳ ý và không nhất thiết ph i chọn . 5. 2.ĐẶC I M KẾT CẤU DẦM. 5. 2.1 – Kết cấu gân tăng cứng. Trong kết cấu kim lo i máy trục (KCKLMT) thường sử dụng 2 lo i tiết diện dầm tổ hợp: dầm 1 thành (tiết diện chữ I – kết cấu gồm. m i hàn giữa tấm biên v i tấm thành ph i được hàn liên tục, chiều cao m i hàn không thay đ i theo chiều d i dầm. 5. 2.4 – Cấu tạo và tính toán m i n i dầm: Kết cấu kim lo i do i u kiện chế. mà ph i có chiều d i lớn được phân chia thành các đoạn có chiều d i nhỏ; các đoạn này liên kết v i nhau bằng các m i n i. Theo đặc i m của từng lo i m i n i ngư i ta chia ra : m i n i phân