Công nghệ bê tông và bê tông đặc biệt phần 8 doc

161 khi mẫu thử mảnh (vài milimet). Nhiều nhà thực nghiệm ñã tiến hành ño trong những ñiều kiện như vậy [ALEXANDER, 1959; MILLS, 1966; VERBECK, 1968]. Nếu mẫu hồ xi măng không ñủ thời gian ñể thuỷ hoá, thì nó ñược coi như vật liệu xốp nhưng trơ về phương diện hoá học. Trong trường hợp này hy vọng có thể ñi xa hơn và dẫn ñến lý thuyết về co ngót “khô”. Trong những trường hợp này, không thể liên hệ giữa giá trị của co ngót và giá trị của ñộ ẩm cân bằng; sự mất nước xảy ra rất nhanh và luôn luôn có sự cân bằng giữa nước bên trong và hơi nước bên ngoài môi trường không khí. Do ñó cần phải xác ñịnh giá trị của co ngót theo hàm lượng nước bốc hơi (hay là sự mất mát khối lượng mẫu thử) . ðối với tất cả các loại hồ xi măng, với tuổi và tỷ số N/X bất kỳ , người ta chia ra hai giai ñoạn liên co ngót tiếp nhau ( hình 7.9) Chúng ta gọi hai giai ñoạn này theo hai chữ cái A và B và gọi tắt là “co ngót A” và “co ngót B”. Hình 7.9. Sự tăng co ngót theo sự giảm khối lượng (theo VEBECK 1968) hồ ở tuổi 7 ngày, tỷ số N/X = 0.5). ðường cong mô tả sự thay ñổi co ngót ñược biểu diễn bằng hai ñoạn thẳng; ñoạn ñầu qua gốc toạ ñộ, tương ứng với co ngót giai ñoạn A; ñoạn 2 tương ứng với giai ñoạn B. Trục thẳng ñứng QD ở bên phải tương ứng với hàm lượng nước nhào trộn. Nước trong hồ có thể chia thành các ñoạn OM, MN và NQ. NQ: phần nước không bay hơi (trong ñiều kiện thí nghiệm): 32% lượng nước nhào trộn. OM: phần nước mất ñi trong giai ñoạn A: 52% lượng nước nhào trộn. 162 MN: phần nước mất ñi trong giai ñoạn B: 16% lượng nước nhào trộn. - Giai ñoạn A gây ra bởi sự dịch chuyển nước mao quản - Giai ñoạn B gây ra bởi sự dịch chuyển nước trong các lỗ rỗng Hình 7.10. Co ngót giai ñoạn A của mẫu hồ 28 ngày tuổi. ðường cong liền ñược vẽ bởi ALEXANDER (1959) cho mẫu hồ xi măng có tỷ số N/X bằng 0.4. Hai ñường thẳng (chấm-gạch) ñược vẽ bởi VERBECK (1968) cho 2 mẫu hồ có tỷ số N/X bằng 0.3 và 0.5; ở ñây hai ñường thẳng ñi qua gốc toạ ñộ ñược vẽ gần ñúng (tỷ suất co ngót là hằng số trong suốt quá trình mất nước). Ta thấy rằng kết quả của co ngót cuối cùng của giai ñoạn A của năm 1959 và năm 1968 khá giống nhau; tỷ suất co ngót giai ñoạn A cùng mức ñộ với nhau. 163 Hình 7.11: Sự thay ñổi của tỷ suất co ngót giai ñoạn A theo thời gian của hồ xi măng(theo VERBECK 1968) Tỷ suất co ngót trung bình giai ñoạn A của mẫu hồ xi măng tăng theo thời gian ; nó ñạt giá trị ít thay ñổi tại tuổi 90 ngày. Trên hình vẽ ñường cong của mẫu hồ có tỷ số N/X từ 0.5 ñến 0.7 trùng nhau (rất giống nhau) (ñường có nét liền). ðường nét ñứt , tương ứng với mẫu hồ xi măng có tỷ số N/X là 0.3 nằm trên ñường cong có tỷ số N/X là 0.5 và 0.7 ðể ñánh giá kết quả thực nghiệm người ta dùng “tỷ suất co ngót T” % l−îng khèimgi¶ ngãt co =T T là góc nghiêng của tất cả các ñiểm của ñường cong.  Co ngót giai ñoạn A ðầu tiên xem xét mẫu thử hồ xi măng tại tuổi ñã cho. Theo ALEXANDER (1959), tỷ suất của co ngót tăng dần theo thời gian khi mẫu thử khô dần ; ðiều này là do lượng nước mao quản ngày càng ít. Kết qủa này không ñược khẳng ñịnh bởi MILLS (1966) và VERBECK (1968). Hình 7.11 cho thấy tỷ suất co ngót ở ñây là 1 hằng số; có thể là do sự mất nước xảy ra quá nhanh? ðể nắm tìm hiểu về sự khác biệt này chúng ta sử dụng “tỷ suất co ngót trung bình giai ñoạn A, Ta” 164 A gd cuèi l−îng m¸t khèimÊt A gd céng tæng ngãt co =Ta % Tỷ suất trung bình giai ñoạn A của hồ xi măng tăng theo thời gian (hình 7.11); ñiều này có thể liên quan ñến sự giảm dần dần bán kính mao quản những lỗ rỗng mao quản bị thay thế dần dần bởi các sản phẩm thuỷ hoá. Ở cùng tuổi như nhau, tỷ suất co ngót trung bình giai ñoạn A không phụ thuộc vào tỷ số N/X trong hồ xi măng nếu tỷ số này vượt qúa 0.5; khi N/X dưới 0.5 tỷ suất này tăng nếu tỷ số N/X giảm (hình 7.11). ðiều này không chỉ phù hợp một phần so với những ñiều ñã biết trong cấu trúc của hồ xi măng: Tại tuổi ñã cho, kích thước mao quản trung bình tăng nếu tỷ số N/X tăng nhưng ñiều này chỉ ñúng khi tỷ số N/X lớn hơn hay nhỏ hơn 0.5 Ta có thể tóm tắt ở ñây những gì ñã xảy ra: khi so sánh những mẫu hồ xi măng có ñộ tuổi hay tỷ số N/X khác nhau, người ta thấy rằng tỷ suất co ngót trung bình tăng khi bán kính mao quản nhỏ. Co ngót giai ñoạn A dường như tăng chậm theo tỷ số N/X trong những hồ xi măng ở tuổi rất lớn. Hình 7.12 cho thấy sự thay ñổi này của mẫu hồ xi măng ở tuổi 90 ngày. Co ngót tổng cộng giai ñoạn A của mẫu hồ này thay ñổi từ 0.33 ñến 0.57% khi tỷ số N/X thay ñổi từ 0.3 ñến 0.7 (hình 7.12) Hình 7.12. Sự thay ñổi của co ngót tổng cộng giai ñoạn A của vữa XM ở tuổi 90 ngày theo tỷ số N/X của vữa (theo kết quả thí nghiệm của VERBECK 1968)  Co ngót giai ñoạn B 165 T sut co ngút giai ủon B sp x l hng s trong sut quỏ trỡnh mt nc ca giai ủon B (ALEXANDER, 1959; MILLS , 1966; VERBECK, 1968). Nú ph thuc rt ớt vo tui ca mu h xi mng (ALEXANDER, 1959; VERBECK, 1968) v ớt khi ging nhau ủi vi nhng mu h cú t s N/X khỏc nhau (VERBECK, 1968). Ta bit rng cu trỳc ca sn phm thu húa l ging nhau. Vớ d, ủ rng nhanh chúng ủt ủn giỏ tr ti thiu (26%) khụng ph thuc vo thi gian v t s N/X. Bi vỡ cỏc yu t cu trỳc cũn li ca h xi mng (ủỏng k ủn l kớch thc mao qun) thay ủi rt ln vi cỏc tham s ny, chỳng ta cũn phi bn lun thờm khi coi co ngút giai ủon B l do s dch chuyn nc trong cỏc l rng do cỏc sn phm thu hoỏ to nờn. Giỏ tr ca t sut co ngút giai ủon B, theo cỏc nh thc nghim thỡ khỏc bit mt chỳt ( cú th l do thay ủi tc ủ mt nc hay s thay ủi hm lng ca xi mng); nú tuõn theo th t : 4% (ALEXANDER, 1959) hay 7% (VERBECK, 1968) cú ngha l gp t 100 ủn 200 ln giỏ tr t sut co ngút trung bỡnh giai ủon A. Nú cũn ph thuc vo kớch thc mao qun v kớch thc l rng: binh trung rỗng lỗ kínhBán binh trung nquả mao kínhBán A binh trung ngót cosuất Tỷ B ngót cosuất Tỷ == 200100 Hỡnh 7.13. S thay ủi co ngút tng cng (giai ủon A + giai ủon B) theo thi gian ca h xi mng theo 3 giỏ tr ca t s N/X. Co ngút tng theo tui ca h v t s N/X. Co ngút tng cng ca c giai ủon A v B 166 Tuổi càng cao thì khả năng biến dạng của hồ xi măng dưới tác dụng của tải trọng càng kém. (môñun ñàn hồi tăng theo thời gian). Tuy nhiên co ngót vẫn lớn; ñiều này chứng tỏ rằng ứng suất do co ngót tăng theo thời gian và nhanh hơn mô ñun ñàn hồi. Sự tăng ứng suất này gắn liền ñáng kể với sự tăng diện tích bề mặt của hồ xi măng theo thời gian. Co ngót tổng cộng giai ñoạn B dường như phụ thuộc một chút vào tuổi của hồ xi măng; nó tăng theo tỷ số N/X (bảng 7.2) Bảng 7.2. N/X 0.3 0.5 0.7 Co ngót tổng cộng giai ñoạn B (giá trị thu ñược theo VERBECK, 1968)* 0.6% 0.7% 0.8% * Những giá trị này phụ thuộc vào tốc ñộ mất nước và thời gian thí nghiệm (vì khi kết thúc thí nghiệm tất cả nước theo giả thiết có thể bốc hơi không chắc chắn là bốc hơi hết. (ALEXANDER, 1959 thấy rằng những giá trị nhỏ hơn từ 2 ñến 3 lần do lượng nước mất ñi ít hơn) Hình 7.14. Biến dạng của vữa XM theo thời gian. Với tuổi giống nhau, co ngót tổng cộng tăng nếu tỷ lệ N/X tăng; sự tăng lên này của co ngót tổng cộng là do sự tăng lên của co ngót giai ñoạn A hoặc co ngót giai ñoạn B. Nó ñã ñược biết ñến trong rất nhiều thí nghiệm khoa học ( thực hiện trên những mẫu thử rắn chắc trong ñiều kiện mất nước.; trong những trường hợp tương tự, co ngót cuối cùng tăng theo tỷ số N/X (VENUAT, 1960). Tuy nhiên nếu chúng ta so sánh hình 7.13 và hình 7.14, ta sẽ thấy rằng co ngót tổng cộng giai ñoạn A và tỷ suất co ngót 167 trung bình giai ñoạn A có thể thay ñổi theo chiều ngược lại. Với cùng giá trị lượng tổn thất khối lượng co ngót của hồ xi măng có tỷ số N/X bằng 0.3 lớn hơn so với khi N/X bằng 0.5; nhưng lượng tổn thất khối lượng tổng cộng thì nhỏ hơn nên co ngót tổng cộng nhỏ hơn. (hình 7.14). Trong những ñiều kiện thường gặp trong thực tế, sự mất nước không bao giờ kết thúc; ñầu tiên bởi vì ñộ ẩm tương ñối thường khá cao (ñộ ẩm trung bình hàng năm ở Bretagne là 85%, ở Côte d’Azur là 70%); Sau ñó là do ñộ lớn của các hạt và sự mất nước xảy ra rất chậm ( xem phần giới thiệu) Vì ta không thể loại trừ một phần co ngót giai ñoạn B do ñó co ngót giai ñoạn A là quan trọng hơn. Trong những ñiều kiện khí hậu ôn ñới thông thường , co ngót của bê tông trong kết cấu (kích thước hạt lớn nhất là 20mm) vào khoảng 3.10 -4 , nhỏ hơn 10 lần so với hồ xi măng có tỷ số N/X bằng 0.3. Sự giảm từ 10 (hồ) xuống 1 (bê tông) là do có mặt của cốt liệu; những hạt cốt liệu làm cản trở co ngót của hồ nhưng có thể gây ra những vết nứt nhỏ. 6.3. Co ngót của mẫu thử vữa rắn chắc vừa mất nước do bay hơi. Chúng ta vừa nghiên cứu ảnh hưởng riêng rẽ của các mất nước do bay hơi và mất nước do phản ứng thuỷ hoá (trước giai ñoạn rắn kết và trong giai ñoạn rắn kết). Bây giờ ta nghiên cứu biến dạng gây ra bởi sự tổng hợp hai nhân tố này. Sự thuỷ hoá tạo ra cường ñộ, có nghĩa là liên tục thay ñổi cấu trúc của hồ xi măng theo thời gian; một nguyên nhân khác tạo ra cường ñộ là sự cácbonat hoá. Chắc chắn là sai lầm nếu coi biến dạng tổng cộng của mẫu thử bị mất nước do phản ứng hydrat và do bay hơi là tổng cộng của các biến dạng bên trong. Tuy nhiên, sự sấy khô làm thay ñổi biến dạng bên trong vì ít nhất là 2 nguyên nhân:  Nó làm thay ñổi tốc ñộ và mức ñộ của các phản ứng thuỷ hoá; người ta biết qua thực tế phản ứng thuỷ hóa dừng lại khi gần với một giá trị nào ñó của ñộ ẩm cân bằng (khoảng 80%);  Nó làm giảm sự nở của các hoá chất ban ñầu; do ñó sẽ gặp một sự khó khăn khi sử dụng xi măng nở hay “không co ngót”.  Mối liên hệ giữa thuỷ hoá và bay hơi có thể có ảnh hưởng rất lớn ñến biến dạng ngay sau khi rắn kết; ngược lại ảnh hưởng của nó có thể bỏ qua trong hai trường hợp sau:  Trước khi rắn kết và trong khi rắn kết khi mà co ngót do bay hơi (còn gọi là co ngót dẻo “retrait plastique”) lớn hơn rất nhiều so với co ngót sau khi quá trình rắn kết.  Các mẫu thử ở tuổi lớn (lớn hơn 7 ngày) bởi vì biến dạng sau khi qúa trình rắn kết có thể bỏ qua. 168 Co ngót của mẫu hồ ở tuổi lớn xấp xỉ với co ngót ở tuổi cố ñịnh; chúng ta sẽ không bàn luận thêm ở ñây. Co ngót ban ñầu (trước khi quá trình rắn kết) cần nghiên cứu thêm, ứng với giai ñoan này hồ rất dễ biến dạng. Cuối cùng giai ñoạn trung gian ñược nghiên cứu qúa ít ñể bàn luận thêm ở ñây ; chúng tôi sẽ ñưa ra một ví dụ ñơn giản về một nguyên nhân khác gây ra “cường ñộ”: ñó là co ngót do cacbonat hóa. 6.3.1. Co ngót giai ñoạn ñầu (sớm) do bay hơi (hay co ngót dẻo) Co ngót giai ñoạn ñầu do bay hơi xảy ra trong vài giờ, rồi sau ñó hồ sẽ trở nên khó biến dạng hơn. ðó là một hiện tượng ñộng lực hoạ (cân bằng với bên ngoài). Giá trị cuối cùng của co ngót tăng do các nhân tố: - Tốc ñộ của co ngót - Khoảng thời gian trước khi rắn kết hay khi rắn kết Thời gian: Trong thực tế co ngót dẻo bắt ñầu xảy ra ngay sau khi bề mặt bên ngoài mất nước. Co ngót này tiến dần ñến một giá trị ổn ñịnh trong giai ñoạn trước rắn kết và giảm ñột ngột khi bắt ñầu rắn kết. Nếu sử dụng luồng hơi nóng và khô thì lượng nước bay hơi có thể lớn hơn và co ngót dẻo sẽ xảy ra rất nhanh, vài chục phút ngay sau khi thi công. [RAVINA, 1968] Nhiệt ñộ thấp hay phụ gia làm giảm tốc ñộ rắn kết có thể làm tăng thời gian xảy ra co ngót dẻo, do ñó làm thay ñổi giá trị co ngót cuối cùng. Hình 7.15. Co ngót ban ñầu do khô. Co ngót của mẫu vữa ( N/X=0.5) ở 20 0 C, ñộ ẩm tương ñối 45%, tốc ñộ gió 8m/giây (30km/h) Tốc ñộ: tốc ñộ của co ngót dẻo phụ thuộc rất lớn vào tỷ lệ thành phần và tốc ñộ bay hơi nước [JAEGERMANN, 1969]; nó phụ thuộc vào áp suất hơi (có thể do nhiệt ñộ môi trường) và tốc ñộ gió. Ảnh hưởng của tốc ñộ gió thường rất lớn ; khi lặng gió và ñộ ẩm tương ñối là 45% thì giá trị co ngót cuối cùng là 10 -3 ; nó lớn gấp 10 lần nếu tốc ñộ gió là 8m/giây (hình7.15). Ảnh hưởng của kích thước mẫu cũng rất quan trọng, 169 với cùng một loại vật liệu; tại chiều sâu 10cm tính từ bề mặt co ngót bằng 60% so với co ngót tại chiều sâu 3.5cm [BARON, 1971]. 6.3.2. Về mối liên hệ giữa bay hơi và rắn kết: co ngót do cacbonat hoá. Như ñã nói, chúng ta thiếu một số yếu tố nào ñó ñể xử lý co ngót tổng cộng của hồ vừa mất nước do bay hơi vừa rắn chắc; người ta có thể giả thiết rằng, có tồn tại một mối liên hệ nào, có nghĩa là co ngót tổng cộng tại thời ñiểm nào ñó không phải là tổng của co ngót trước khi kết thúc rắn kết và co ngót sau khi kết thúc rắn kết. Một ví dụ về mối liên hệ giữa mất nước và rắn kết là co ngót do cácbonat hoá; rất dễ nghiên cứu trong trường hợp này vì tốc ñộ cácbonat hoá chậm hơn rất nhiều so với tốc ñộ thuỷ hoá ngay khi kết thúc rắn kết. Nguyên nhân gì gây ra cacbonat hoá; khí cacbonic trong không khí phản ứng với vôi tôi do thuỷ hoá xi măng ñể hình thành cacbonat canxi; vôi bị tan ra và hình thành cacbonat kết tủa ; phương trình phản ứng như sau: Ca(OH) 2 + CO 2 => CaCO 3 + H 2 O Khí cacbonic không chỉ phản ứng với tinh thể vôi mà còn với các thành phần hydrat khác (trừ canxi sunfat). Kinh nghiệm thu ñược về co ngót do cacbonat hoá như sau: - Cho mẫu thử rắn chắc trong nước không có CO 2 sau ñó ñể mẫu trong không khí không chứa CO 2 ; người ta chắc chờ cho co ngót sẽ ổn ñịnh và ño giá trị co ngót là R(h) - ðặt mẫu thử tương tự vào môi trường không khí có cùng ñộ ẩm nhưng có chứa CO 2 ; người ra ño ñược giá trị co ngót khác và cho rằng co ngót do cacbonat hoá cộng thêm vào co ngót trước ñó, giá trị ñó khoảng 1.2R(h) Co ngót tổng cộng của mẫu thử khoảng 2.2 R(h). Do ñó co ngót do cacbonat hoá : - Xảy ra khi không mất nước (bởi vì ñộ ẩm cân bằng giống nhau) - Tỷ lệ với co ngót do mất nước ra môi trường bên ngoài Co ngót do cacbonat hoá xảy ra trước khi mất nước thì không có thêm co ngót bổ xung nào nữa. Cơ chế của co ngót do cacbonat hoá như sau: [POWER, 1962] Co ngót do cacbonat hoá là do sự hoà tan của tinh thể vôi bị nén (cácbonat hoá không có sự hoà tan thì không gây ra co ngót) 170 Giá trị của co ngót do cacbonat hoá tỷ lệ với sự tăng tức thời khả năng chịu nén do sự dịch chuyển của vôi trong những vùng chịu nén sang vùng không chịu nén. Cơ chế này chỉ ñược kiểm chứng trong một khuôn phạm vi nào ñó; ñiều này có thể chấp nhận nhưng chưa ñược chứng minh. Lợi thế của nó là có thể ñưa ra khả năng co ngót khi bị mất nước do bay hơi hay mất nước do nguyên nhân bên trong. Thay ñổi thể tích ở giai ñoạn ñầu Khi nước di chuyển ra khỏi lỗ rỗng, thì sự co ngót sẽ xảy ra. Trong bê tông, khi chuyển từ trạng thái dẻo (tươi) sang trạng thái rắn chắc thì chắc chắn sẽ có sự mất nước xảy ra. Các quá trình và giai ñoạn mất nước sẽ ñược xem xét tại ñây. Sự thay ñổi thể tích ñã ñược ñề cập ñến khi bàn luận về quá trình thuỷ hoá xi măng. Nguyên nhân chủ yếu là do sự giảm thể tích của hệ xi măng+nước: khi hồ xi măng còn dẻo, nó bị co thể tích và mức ñộ co phụ thuộc vào tỷ lệ phần trăm của thể tích tuyệt ñối của xi măng khô. Tuy nhiên, mức ñộ thuỷ hoá trước giai ñoạn ninh kết thì nhỏ và khi vữa xi măng ñã rắn chắc và phát triển cường ñộ một cách tương ñối thì sự co ngót do mất nước bởi các phản ứng thuỷ hoá bị giảm rất nhiều. Nước có thể mất do bay hơi trên bề mặt của bê tông khi bê tông ở trạng thái dẻo. Sự mất nước tương tự có thể xảy ra bởi sự hút nước khi ñặt mẫu trên trên bê tông khô hoặt ñất khô. Co ngót này ñược gọi là “co ngót dẻo” bởi vì bê tông vẫn ở trạng thái dẻo. Mức ñộ co ngót dẻo bị ảnh hưởng bởi lượng nước mất ñi trên bề mặt của bê tông, lượng nước mất ñi này lại phụ thuộc vào nhiệt ñộ, ñộ ẩm môi trường và tốc ñộ gió. Tuy nhiên, tốc ñộ mất nước không dự ñoán ñược mức ñộ co ngót và tốc ñộ mất nước lại phụ thuộc vào ñộ cứng của hỗn hợp. Nếu lượng nước mất ñi trên một ñơn vị diện tích vượt quá lượng nước dịch chuyển ra bề mặt do sự thấm hút và lượng nước này lớn thì có thể gây ra nứt bề mặt. Nó ñược gọi là nứt do co ngót dẻo (plastic shrinkage cracking). Không cho nước bay hơi và thoát ra ngay sau khi ñổ bê tông thì có thể ngăn ngừa ñược những vết nứt này. Phương pháp có hiệu quả ñể ngăn ngừa những vết nứt do co ngót dẻo là làm giảm tốc ñộ bay hơi nước từ bề mặt của bê tông: người ta gợi ý rằng không nên vượt quá giá trị 1 kg/m 2 trên giờ (0.2 lb/ft 2 trên giờ). Nên nhớ rằng sự bay hơi tăng khi nhiệt ñộ của bê tông cao hơn nhiều so với nhiệt ñộ môi trường; trong ñiều kiện như vậy, co ngót dẻo có thể xảy ra thậm chí nếu ñộ ẩm tương ñối của không khí cao. Do ñó ñiều tốt nhất là ngăn cản bê tông tránh tác ñộng của mặt trời và gió, thi công, hoàn thiện nhanh và bảo dưỡng rất sớm ngay sau khi thi công. Nên tránh thi công bê tông trực tiếp trên nền ñất khô. [...]... bê tông phun Có nhi u nghiên c u s d ng bê tông phun Châu Âu và M trong vòng 15 năm g n ñây b i vì ñ c tính s d ng c a bê tông phun r t t t (C th là s d ng v a phun) C ng, ñ m nén t t, bê tông phun có c u trúc t t Cư ng ñ và tính ch t c a bê tông phun cũng gi ng như v a và bê tông thư ng có cùng t l và hàm lư ng nư c Bê tông phun là h n h p có hàm lư ng xi măng cao và t l nư c/xi măng r t th p Bê tông. .. ñáng k cư ng ñ ch u kéo c a bê tông M t nghiên c u m i khác là s d ng bê tông phun polyme V i lo i bê tông này: c t li u và momome ñư c nhào tr n v i nhau sau ñó h n h p ñư c bơm bình thư ng S khác bi t cơ b n gi a bê tông pôlyme và bê tông phun bình thư ng là có thêm s g n k t do polyme Bê tông phun polyme có ch t lư ng cao và ñ b n r t l n 5.4 ð m lăn bê tông ð m lăn bê tông (RCC) ñư c phát tri n... a bê tông ð b n bao g m: Kh năng ch ng băng giá: Bê tông MMA 81 10 chu kỳ ñóng băng so v i bê tông thư ng là 740 chu kỳ Bê tông th m polyme b nh thư ng cũng ñ t ñư c 2310 chu kỳ Kh năng ch ng ăn mũn sunfat: Gi nguy n ch ti u phá ho i là n ra 0.5% Bê tông th m polyme c i thi n ñư c 200%, bê tông th m polyme b m t c i thi n ñư c 89 % so v i bê tông thư ng Kh năng ch ng axit: Kh năng ch ng axit c a bê tông. .. ng nư c nhào tr n nh m t o ra tính công tác cho h n h p bê tông s b m t Bê tông s tr nên không th thi công ñư c hay không th ñ m nén h n h p bê tông ch t hoàn toàn ñư c Do v y s t n t i nhi u l r ng trong bê tông và bê tông s gi m cư ng ñ c) Co ngót d o l n: T c ñ bay hơi nư c kh i b m t c a bê tông nhanh hơn so v i t c ñ nư c chuy n t bên trong ra m t ngoài bê tông Do v y s h nh thành gradient ñ... thông tin v co ngót khô và t bi n c a bê tông phun Co ngót khô ph thu c và hàm lư ng nư c do v y có th nh khi s d ng phương pháp khô T bi n c a bê tông phun theo phương pháp khô tương t như v i bê tông thư ng ch t lư ng cao Nhưng t bi n và co ngót c a bê tông phung theo phương pháp ư t cao hơn ð b n và kh năng ch ng băng giá c a bê tông phun phương pháp khô r t t t còn c a bê tông phun phương pháp ư... tiên, bê tông v i t l nư c/xi măng cao ñ d dàng ñ m ch t b ng ñ m dùi và bê tông này có th rót Sau ñó bê tông ñư c ñ m b ng ñ m bàn và t o cho b m t bê tông ph ng Màng ngăn ñư c l p ñ t t i 4 góc Trong vũng 30 phỳt m y bơm s ho t ñ ng và hút nư c ra ngoài, “nư c ph c v tính công tác” Máy bơm s ho t ñ ng trong th i gian t 20 – 30 phút ph thu c vào b d y t m bê tông sàn Sau khi hút nư c, b m t bê tông r... cao hơn T l N/X th p, chi u dày k t c u th p, bê tông ch ñư c ph m t m t v th c n b o dư ng bê tông c n th n hơn so v i bê tông thư ng Các yêu c u k thu t ñ i v i xi măng, c t li u và nư c ñ i v i bê tông thư ng có th áp d ng cho bê tông phun nhưng c t li u c n c ng hơn, xi măng không ninh k t quá s m 182 Ph gia có th s d ng cho bê tông phun gi ng như bê tông thư ng Ph gia nên tr n thêm v i nư c Do... b m t bê tông không có nghĩa là th i gian n ñ nh k t thúc Như ñó núi ph n tr n, tr n th c t t t nh t là sau 24 gi Khi nhi t ñ môi trư ng r t cao, c n ñ bê tông vào bu i t i và bê tông s b t ñ u thu hoá trong ñi u ki n khí h u mát m 5.2 Bơm hút bê tông Ta bi t r ng, t l nư c/xi măng cao làm nh hư ng ñ n ch t lư ng bê tông, nhưng t l nư c/xi măng th p l i không ñ t o ra tính công tác cho bê tông ñ... bê tông có th ñư c gi l nh b ng b t kỳ cách nào C n b xung thêm nhi u nhân công ñ hoàn thành s m vi c thi công bê tông Bê tông nên ñư c ñ thành t ng l p m ng ñ th i gian gi a các l n ñ là ng n, nhưng không nên quá m ng ñ không b khô quá nhanh Bê tông l p hoàn thi n c n ñư c che ph c n th n tránh m t nư c b m t Ph b m t bê tông b ng các bao t i, v bao xi măng ư t … và tránh ñ nư c t các bao này nh vào... 5.6% và polyme hoá b ng b c x có cư ng ñ ch u u n g p 3.6 l n m u không c th là cư ng ñ ch u u n tăng t 5.2 MPa ñ n 18. 8 MPa Bê tông nh a polyeste có cư ng ñ ch u u n 15 MPa t i 7 ngày 4.7.5 T bi n Bi n d ng t bi n khi n n c a bê tông th m polyme MMA và bê tông th m polyme styren ñó ñư c nghiên c u khi ñ t t i tr ng và theo chi u ngư c chi u v i t i tr ng ðó là t bi n âm Khi v a m i ñ t t i bê tông . 0.5%. Bê tông thấm polyme cải thiện ñược 200%, bê tông thấm polyme bề mặt cải thiện ñược 89 % so với bê tông thường. Khả năng chống axit: Khả năng chống axit của bê tông PIC tăng 1200% khi cho vào. tính công tác cho hỗn hợp bê tông sẽ bị mất. Bê tông sẽ trở nên không thể thi công ñược hay không thể ñầm nén hỗn hợp bê tông chặt hoàn toàn ñược. Do vậy sẽ tồn tại nhiều lỗ rỗng trong bê tông. ngay trước khi ñổ bê tông. Cốt thép ở ngoài bê tông có thể ñược giữ lạnh bằng bất kỳ cách nào. Cần bổ xung thêm nhiều nhân công ñể hoàn thành sớm việc thi công bê tông. Bê tông nên ñược ñổ