Công nghệ bê tông và bê tông đặc biệt phần 7 pdf

138 thuộc vào trình ñộ ứng suất. Trong suốt vòng ñời của kết cấu xây dựng phải quan tâm ñến nhiều loại biến dạng. ðể xác ñịnh chúng cần tiến hành các thí nghiệm và tính toán cụ thể. Chương này trình bày các cơ chế biến dạng, cách xác ñịnh và biện pháp công nghệ ñể ñiều chỉnh biến dạng bê tông. 2. Mối quan hệ ứng suất biến dạng. Quan hệ giữa ứng suất và biến dạng của bê tông bao gồm một ñoạn thẳng và một ñường cong. Trong khi nén thỉnh thoảng có một ñộ vồng nhỏ của ñường cong quan hệ kể từ khi gia tải, do sự khép lại vết nứt co ngót nhỏ ñã xuất hiện trước ñó. Biểu ñồ mô tả quan hệ ứng suất biến dạng của các mẫu bê tông trong quá trình tăng tải và giảm tải khi nén hoặc kéo cho ñến ứng suất trước khi phá hoại ñược mô tải trong hình 7.1. Hình 7.1. Biểu ñồ mô tả quan hệ ứng suất biến dạng Môñun ñàn hồi Young, nói một cách chính xác ñược ứng dụng trong ñoạn thẳng của ñường cong quan hệ, thể hiện như tiếp tuyến của ñường cong tại gốc. ðây gọi là môñun ñàn hồi ban ñầu nhưng ý nghĩa thực tiễn của nó không cao. Nó có thể xác ñịnh bất kỳ ñiểm nào trên ñường cong quan hệ. Môñun này chỉ ứng dụng trong một ñoạn thay ñổi rất nhỏ của tải trọng ở mức tải trọng ñang xét. Mức ảnh hưởng biến dạng quan sát ñược và ñường cong quan hệ ứng suất - biến dạng phụ thuộc một phần vào tốc ñộ tăng ứng suất. Khi mà tải trọng tăng nhanh có thể nói < 0.01s thì biến dạng thu ñược giảm ñi ñáng kể và ñộ cong của ñường cong ứng suất biến dạng trở nên rất nhỏ. Khi tăng thời gian tác dụng tải trọng từ 8s - 2phút thì có thể làm tăng biến dạng ñến 15%. Nhưng nếu như tăng chậm tải trọng từ 2÷10 phút thậm chí 20 phút, thời gian thí nghiệm thông thường của các máy thử thông dụng, thì mức ñộ tăng biến dạng rất nhỏ. Mức ñộ tăng của biến dạng khi chịu tác dụng tải trọng hoặc một phần tải trọng phụ thuộc từ biến của bê tông. Sự phụ thuộc của biến dạng tức thời vào tốc ñộ tăng tải làm cho khó có thể phân chia giữa biến dạng ñàn hồi và biến dạng từ biến. ðể phù hợp với ý nghĩa thực tiễn, một sự phân biệt mang tính qui ước ñã ñược ñề nghị: Biến dạng 139 trong quá trình tác dụng của tải trọng ñược gọi là biến dạng ñàn hồi và biến dạng xuất hiện sau ñược gọi là từ biến. Mô ñun ñàn hồi ở ñây thoả mãn yêu cầu trên là môñun ñàn hồi cát tuyến, hay còn ñược biết ñến như mô ñun dây cung. Môñun cát tuyến gọi là môñun ñàn hồi tĩnh bởi vì nó ñược xác ñịnh từ mối quan hệ ứng suất biến dạng thực nghiệm trên thí nghiệm mẫu hình trụ khác vớí mô ñun ñàn hồi ñộng ñược xác ñịnh theo các thí nghiệm ñộng học. Do mô ñun cát tuyến giảm cùng với sự tăng ứng suất, vì vậy cần phải qui ñịnh trị số ứng suất mà tại ñó xác ñịnh mô ñun ñàn hồi. ðể so sánh giá trị lớn nhất ứng suất (ñể xác ñịnh E) ñược lựa chọn 1 tỷ lệ nhất ñịnh của ứng suất cực hạn. Trị số này là 33% ứng suất và 40% trong ASTM C469-94. ðể khử từ biến cũng như ổn ñịnh của máy ño, tối thiểu là 2 chu kỳ gia tải trước cho ñến giá trị lớn nhất ( hình 7.2.). Hình 7.2. Trình tự gia tải khi thí nghiệm bê tông chất lượng cao Giá trị nhỏ nhất xác ñịnh theo BS1881 phần 121:193 là 0.5 Mpa. ASTM C469- 94 qui ñịnh giá trị nhỏ của biến dạng ðường cong ứng suất biến dạng ở lần ñặt tải thứ ba hay thứ tư cho ñộ cong bé nhất. Quá trình trộn mẫu thí nghiệm cũng có ảnh hưởng ñến biểu ñồ ứng suất biến dạng. Nếu quan sát hai thành phần của bê tông, gồm chất kết dính rắn trong nước và cốt liệu, khi cho riêng rẽ từng loại chịu tải, cho ta quan hệ ứng suất biến dạng tuyến tính. Mặc dầu có thể ñối với chất kết dính có thể có một phần nhỏ phi tuyến trong mối quan hệ này. Lý do mà ñường cong quan hệ của vật liệu hồn hợp BTCT nằm trong ranh giới giữa chất kết dính xi măng và cốt liệu. Sự phát triển các vết vi nứt xảy ra tại bề mặt phân cách quá trình phát triển vết nứt nhỏ ñược theo dõi bằng các tia X-Quang. Sư phát triển các vết vi nứt có nghĩa là: Năng lượng biến dạng tích tải ñược chuyển thành năng lượng bề mặt của vết nứt mới. Bởi vì vết nứt phát triển khi chịu tác dụng của tải trọng tại các mặt phân cách tạo ra nhiều mấp mô. 140 Ở ñó có sự phát triển ứng suất cục bộ và ñộ lớn của biến dạng bị giảm trong vùng chống lại ảnh hưởng tải trọng tác dụng vì thế ứng suất cục bộ lớn hơn ứng suất danh nghĩa trên toàn bộ mặt cắt mẫu thử. Sự thay ñổi ñây có nghĩa là biến dạng tăng tốc ñộ nhanh hơn so với ứng suất quy ước, vì vậy mà ñường cong quan hệ ứng suất biến dạng tiếp tục cong lên xuất hiện trạng thái giả dẻo. Khi ứng suất tiếp tục tăng lên ñạt 70% của cường ñộ cực hạn, vết nứt của vữa (do sự phát triển vết nứt mặt tiếp xúc) phát triển và ñường cong ứng suất biến dạng bị uốn cong nhanh hơn. Sự phát triển của hệ thống vết nứt liên tục làm giảm trị số của tải trọng tác dụng và hiển nhiên nó sẽ ñạt giá trị cực hạn. Tại ñó là ñỉnh của ñường cong ứng suất biến dạng. Nếu thiết bị thí nghiệm cho phép làm giảm giá trị của tải trọng tác dụng thì biến dạng cũng tiếp tục tăng cùng với sự giảm của ứng suất danh nghĩa. ðoạn sau khi ñạt tới cường ñộ cực hạn ñường cong quan hệ chỉ ra bién dạng dẻo của bê tông. Tuy nhiên phần giảm xuống quan sát ñược của bê tông không phải là một thuộc tính của vật liệu mà là ảnh hưởng ñiều kiện thí nghiệm. Các yếu tố ảnh hưởng chính là thay ñổi khả năng của máy thí nghiệm trong mối quan hệ cùng ñộ cứng của mẫu thử và tỷ lệ của ứng suất. Có thể phải chú ý rằng, nếu ñường cong quan hệ của ứng suất biến dạng kết thúc ñột ngột tại ñỉnh thì vật liệu bê tông có thể coi là vật liệu giòn. ðộ dốc ít hơn ở phía bên giảm của ñường cong ứng xuất biến dạng mềm hơn với ứng xử của nó. Nếu ñộ dốc vượt qua ñỉnh 0 thì vật liệu hoàn toàn dẻo (hình 7.3.). Hình 7.3. Quan hệ giữa ứng suất và biến dạng của bê tông Trong việc thiết kế kết cấu BTCT toàn bộ ñường cong ứng suất biến dạng, thường là lý tưởng hoá, phải ñược ñề cập tới. Với lý do này ứng xử của bê tông ñặc biệt là bê tông có cường ñộ rất cao. Vì vậy bê tông này phát triển vết nứt nhỏ hơn bê tông thường trong suốt quá trình ñặt tải, do kết quả của phần tăng của ñường cong ứng suất biến dạng là dốc hơn và thẳng hơn tới ứng suất tới hạn. Phần giảm của ñường cong ñối bê tông chất lượng cao cũng rất dốc vì thế mà bê tông chất lượng cao giòn hơn so 141 với bê tông thường. Do vậy sự phá huỷ cục bộ trong bê tông chất lượng cao trong thí nghiệm nén ñúng tâm dễ xảy ra. 3. Mô ñun ñàn hồi: Khi tính toán những biến chuyển ñàn hồi tuyến tính của kết cấu bê tông ñều phải chọn một giá trị của mô ñun ñàn hồi. Như vậy, môñun ñàn hồi chính là một ñặc tính quan trọng, nó chỉ dẫn trực tiếp về ñộ cứng của kết cấu bê tông. Mô ñun ñàn hồi càng lớn thì ñộ cứng kết cấu càng lớn và kết cấu càng ít bị biến dạng. Mô ñun ñàn hồi của bê tông chất lượng cao lớn hơn so với bê tông thường, tuy nhiên, mô ñun ñàn hồi chịu kéo tăng yếu hơn. Thật vậy, người ta có thể trông ñợi vào những mô ñun cao hơn 20 ÷ 40% ñối với bê tông chất lượng cao tuỳ theo thành phần của nó và bản chất của loại cốt liệu. Mô ñun ñàn hồi của bê tông chịu ảnh hưởng lớn của các vật liệu thành phần và tỷ lệ phối hợp các vật liệu. Việc tăng cường ñộ chịu nén kèm theo mô ñun ñàn hồi cũng tăng, ñộ dốc của biểu ñồ σ~ε tăng lên. ðối với bê tông có khối lượng thể tích từ 1440 ñến 2320 kg/m 3 , và cường ñộ < 42MPa (6000psi) thì quan hệ giữa mô ñun ñàn hồi và cường ñộ có thể biểu diễn theo công thức (ACI 318): Ec = 33×w1.5× c 'f (psi) với: w – khối lượng thể tích của bê tông (pcf) hay E c = 0.0428×γ1.5× c 'f (MPa) với: γ - khối lượng thể tích của bê tông (kg/m 3 ) ðối với bê tông có cường ñộ > 42MPa, tốc ñộ tăng mô ñun ñàn hồi chậm hơn. ACI 363 kiến nghị công thức quan hệ Ec ~ f'c cho bê tông chất lượng cao có: Ec = (106 + 40000 c 'f )× 5.1 145 w       (psi) Ec = (3320 c 'f +6895)× 5.1 2320       γ (MPa) Theo Shah và Ahmad thì công thức biểu diễn là: Ec = w2.5( c 'f )0.65 (psi) Ec = 0.189.γ2.5( c 'f )0.65 (MPa) Cook kiến nghị công thức: Ec = γ2.5( c 'f )0.315 (psi) Ec = 0.0125.γ2.5( c 'f )0.315 (MPa) 142 Mô ñun ñàn hồi của bê tông chịu ảnh hưởng lớn của tính chất của cốt liệu thô. Cốt liệu thô có mô ñun ñàn hồi lớn thì cho bê tông có mô ñun ñàn hồi lớn. Hình dạng và bề mặt của hạt cốt liệu lớn cũng có ảnh hưởng ñến mô ñun ñàn hồi của bê tông. Khi tốc ñộ biến dạng tăng thì kết quả mô ñun ñàn hồi cũng tăng. Trên cơ sở các kết quả thực nghiệm ñối với bê tông có cường ñộ ñến 48 MPa, Shah và Ahmad kiến nghị công thức xác ñịnh mô ñun ñàn hồi dưới khi tốc ñộ biến dạng nhanh như sau: (Ec)ε’ = Ec[0.96 +0.38(logε/logεs)] với ε’ là tốc ñộ biến dạng (µε/s). Bê tông chất lượng cao ñược quan tâm cùng với mối quan hệ biến dạng ở các mức ứng suất khác nhau. Nếu như ứng suất ñược ñề cập ñến, ví dụ ứng suất coi như một tỷ lệ của cường ñộ tới hạn dựa vào tỷ số ứng suất/cường ñộ. Sau ñó có các khảo sát tiếp theo. Khi cùng một tỷ số ứng suất/cường ñộ, bê tông cứng hơn thì biến dạng càng lơn hơn.ở giá trị ứng suất tối ña, tương ứng với cường ñộ tới hạn, bê tông cường ñộ 100MPa, biến dạng dao ñộng khoảng 3.10-3 ñến 4.10-3 , bê tông cường ñộ 20MPa, biến dạng khoảng 2.10-3. Tuy nhiên cùng ứng suất, bất chấp cường ñộ, bê tông cứng hơn cho biến dạng thấp hơn ñiều ñó cho thấy rằng bê tông chất lượng cao có mô ñun ñàn hồi cao hơn. ðường cong ứng suất biến dạng khi kéo tương tự khi nén, nhưng máy thử ñặc biệt cần thiết. Trong trường hợp kéo trực tiếp, sự phụ thuộc của các vết nứt phụ thuộc không những sự giảm của vùng ứng suất chống lại và sự tăng việc phân bố các vết nứt. Lý do này là nguyên nhân tại sao sự lệch hướng tuyến tính của mối quan hệ ứng suất biến dạng trong khi kéo tỷ số ứng suất/cường ñộ ít hơn một ít trong khi nén. 4. Quan hệ giữa biến dạng và ứng suất khi kích lực 2 hướng Kepfer trình bày các kết quả thí nghiệm về nén và kéo trên mẫu thử hình lập phương khi bị kích lực 2 chiều. Trong ñó ta thấy rằng trị số cường ñộ nén lớn nhất khi ñược kích lực 2 chiều biến ñổi theo quy luật giống như kích lực một chiều phụ thuộc vào tỷ lệ của σ1/σ2. Chất lượng cao nhất ñạt ñược khi tỷ lệ này là 1/0.52, tăng khoảng 20% so với kích lực một chiều. Trị số biến dạng tối ña khoảng 0.003 (tương tự như trị số khi kích lực một chiều) (hình 7.4.). Quan hệ giữa σ2/fc với biến dạng kéo nén ñược trình bày trên (hình 7.5) cũng chứng tỏ quy luật biến ñổi của ứng suất và biến dạng của bê tông khi kích lực 2 chiều cũng giống khi kích lực một chiều. 143 Hình 7.4. Quan hệ kéo nén trong bê tông ñược lập bởi Kepfer – 1973 Hình 7.5. Quan hệ giữa σ 2 /f c với biến dạng kéo nén 5. Từ biến của bê tông 5.1. Khái niệm về từ biến Mối quan hệ giữa ứng suất và biến dạng là một hàm theo thời gian; dưới tác dụng của tải trọng và do từ biến, biến dạng tăng dần theo thời gian. Từ biến dùng ñể xác ñịnh sự tăng của biến dạng dưới tác dụng của ứng suất dài lâu. Biến dạng có thể tăng gấp vài lần so với biến dạng ban ñầu, từ biến là rất quan trọng trong kết cấu. Từ biến có thể ñược xem xét dưới góc ñộ khác: Nếu biến dạng phục hồi là biến dạng tức thời của mẫu thử bê tông chịu ứng suất, từ biến sẽ làm giảm ứng suất theo thời gian, nó ñược gọi là chùng ứng suất. 144 Dưới ñiều kiện tải trọng bình thường, biến dạng tức thời phụ thuộc vào tốc ñộ gia tải và không chỉ phụ thuộc vào biến dạng ñàn hồi mà còn phụ thuộc vào từ biến. Rất khó khăn ñể phân biệt giữa biến dạng ñàn hồi và từ biến sớm, nhưng ñiều này không quan trọng trong thực tế bằng biến dạng tổng cộng gây ra bởi tải trọng. Bởi vì mô ñun ñàn hồi của bê tông tăng theo tuổi, biến dạng ñàn hồi giảm dần và từ biến có thể coi là biến dạng dư của biến dạng ñàn hồi tại thời ñiểm từ biến. Thông thường, mô ñun ñàn hồi không ñược xác ñịnh tại các tuổi khác nhau, và từ biến ñược coi ñơn giản là sự tăng biến dạng vượt quá biến dạng ñàn hồi ban ñầu. ðịnh nghĩa này không chính xác theo lý thuyết lắm, nhưng không mang lại những sai sót lớn và ñược sử dụng rất thuận lợi trong phân tích. Hơn nữa, chúng ta coi từ biến của bê tông dưới những ñiều kiện như vậy không có co ngót và nở. Nếu mẫu thí nghiệm mất nước trong khi chịu lực, thì từ biến và co ngót ñược cộng vào; từ biến do ñó ñược tính toán là ñộ chênh giữa biến dạng theo thời gian của mẫu thử chịu lực và co ngót của mẫu thử tương tự không chịu lực giữ trong cùng ñiều kiện và cùng thời gian. ðiều này là một sự ñơn giản hoá nhưng co ngót và từ biến không phải là hai hiện tượng ñộc lập với nhau mà có thể sử dụng phương pháp cộng tác dụng ñược và thực tế từ biến làm tăng cường ñộ của co ngót. Trong trường hợp có nhiều kết cấu thực, co ngót và từ biến xảy ra ñồng thời và quan ñiểm thực tế là xem xét cả hai cùng một lúc là rất thuận lợi. Vì lý do này và cũng vì một số lượng lớn số liệu về từ biến thu ñược do tác dụng ñồng thời của từ biến và co ngót, sẽ nghiên cứu trong chương này ở hầu hết các phần ñều coi từ biến là biến dạng vượt quá phần co ngót. Tuy nhiên lúc mà nhiều nguyên tác cơ bản ñược thoả mãn, sẽ có sự phân biệt giữa từ biến của bê tông trong ñiều kiện không thay ñổi ñộ ẩm trong môi trường xung quanh (từ biến cơ bản) và từ biến thêm do mất nước (từ biến khô). Nếu tải trọng lâu dài ñược loại bỏ, biến dạng sẽ giảm lập tức một phần bằng với biến dạng ñàn hồi tại tuổi ñó, nói chung là thấp hơn so với biến dạng ñàn hồi. Tiếp theo phục hồi tức thời, này là sự giảm dần dần biến dạng, gọi là phục hồi từ biến. Hình dạng của ñường cong phục hồi từ biến gần giống như ñường cong từ biến, nhưng sự phục hồi ñạt giá trị lớn nhất rất nhanh. Sự phục hồi của từ biến xảy ra không hoàn toàn, và từ biến không phải là hiện tượng ñơn giản có thể phục hồi, do ñó tải trọng dài hạn sẽ tạo ra biến dạng dư. Sự phục hồi từ biến là rất quan trọng trong việc ñoán trước biến dạng của bê tông dưới tác dụng của ứng suất thay ñổi theo thời gian (Hình 7.6.) . 145 Hình 7.6. Biến dạng của bê tông theo thời gian với ứng suất 15 MPa 5.2. Các nhân tố vật liệu ảnh hưởng ñến từ biến Trong hầu hết các nghiên cứu, từ biến ñã ñược nghiên cứu theo phương pháp kinh nghiệm ñể xác ñịnh các tác ñộng ñến từ biến do các tính chất khác nhau của bê tông. Sự khó khăn trong việc xử lý các số liệu thu ñược từ thành phần khác nhau của bê tông, không thể thay ñổi một nhân tố mà không thay ñổi ít nhất một nhân tố khác. Ví dụ tại một ñộ công tác cho trước hàm lượng từng thành phần và tỉ số nước/ximăng thay ñổi cùng một lúc. Nhiều nhân tố ảnh hưởng ñến từ biến rất dễ nhận thấy. Một số yếu tố ảnh hưởng này là do các tính chất bên trong của hỗn hợp, một số yếu tố khác là do ñiều kiện bên ngoài. ðầu tiên, cần phải thấy rằng trong vữa ximăng thuỷ hoá ñã có từ biến, vai trò của cốt liệu trong bê tông rất quan trọng ñối với biến dạng; cốt liệu bình thường không liên quan ñến từ biến do ứng suất của bê tông. Tình trạng này cũng tương tự như co ngót. Từ biến do vậy là một hàm số của thể tích vữa ximăng trong bê tông, nhưng chúng có quan hệ không tuyến tính. Nếu từ biến của bê tông ký hiệu là c, thể tích cốt liệu là g, thể tích vữa ximăng ñã thuỷ hóa là u thì chúng có mối liên hệ: ug1 1 c c p −− = loglog α Trong ñó cp là từ biến của vữa ximăng dùng ñể chế tạo bê tông. a a E E )21(21 )1(3 µµ µ α −++ − = Trong ñó: µa là hệ số poisson của cốt liệu, µ là hệ số poisson của vật liệu bao quanh (bê tông) Ea mô ñun ñàn hồi của cốt liệu E mô ñun ñàn hồi của vật liệu bao quanh 146 Mối liên hệ này ñúng với bê tông sử dụng cốt liệu cốt liệu bình thường và cốt liệu nhẹ. Mối liên hệ giữa từ biến của bê tông và thể tích của cốt liệu (thể tích của ximăng không thuỷ hóa ñược bỏ qua). Có thể thấy rằng trong một số lượng lớn các hỗn hợp bê tông thường gặp, sự biến ñổi của hàm lượng cốt liệu là rất nhỏ, nhưng nếu tăng thể tích cốt liệu từ 65 ñến 75% có thể làm giảm từ biến ñi 10% Loại cốt liệu, kích thước hạt lớn nhất, và hình dạng hạt cốt liệu cũng là một nhân tố ảnh hưởng ñến từ biến. Tuy nhiên, ảnh hưởng của chúng thì cùng liên hệ trực tiếp hoặc gián tiếp ñến hàm lượng cốt liệu, dù sao thì cũng phải làm cho bê tông rắn chắc tốt trong mọi trường hợp. Có rất nhiều tính chất vật lý của cốt liệu ảnh hưởng ñến từ biến của bê tông. Mô ñun ñàn hồi của cốt liệu chắc chắc là một nhân tố quan trọng nhất. Mô ñun ñàn hồi của cốt liệu càng tăng thì từ biến của vữa ximăng càng giảm; ñiều này là chắc chắn theo hệ số α trên ñây. Trong các kết quả nghiên cứu cho thấy rằng ñá vôi tạo ra bê tông có trị số từ biến nhỏ nhất (xem hình 7.7.) Hình 7.7. Quan hệ giữa từ biến, thời gian và loại cốt liệu 147 Hình 7.8. Quan hệ giữa từ biến và tỷ lệ N/X ðộ rỗng của cốt liệu cũng ảnh hưởng ñến từ biến của bê tông nhưng vì cốt liệu có ñộ rỗng lớn nói chung thì có mô ñun ñàn hồi thấp, do ñó ñộ rỗng không phải là nhân tố ñộc lập ảnh hưởng ñến từ biến. Mặt khác có thể thấy rằng ñộ rỗng của cốt liệu và thậm chí ñộ hút nước của nó ñóng vai trò trực tiếp lưu chuyển lượng nước trong bê tông; sự lưu chuyển lượng nước này có thể ảnh hưởng ñến từ biến trong ñiều kiện sản xuất dẫn ñến sự phát triển của từ biến khô. ðiều này có thể giải thích việc từ biến ở giai ñoạn ñầu rất lớn trong bêtông sử dụng cốt liệu nhẹ thi công trong ñiều kiện khô ráo. Bởi vì cốt liệu có sự thay ñổi rất lớn về thành phần khoáng vật và thạch học, do ñó không thể tuyên bố chung về mức ñộ từ biến của bê tông có sử dụng các loại cốt liệu khác nhau. Tuy nhiên số liệu thực nghiệm ñược coi là rất quan trọng: sau 20 năm giữ ở ñộ ẩm tương ñối 50% bêtông sử dụng cốt liệu sa thạch sẽ có từ biến gấp hai lần so với từ biến của bê tông sử dụng cốt liệu ñá vôi. Công thức liên hệ về sự khác biệt giữa biến dạng do từ biến của bê tông dùng các loại cốt liệu khác nhau ñã ñược tìm ra bởi Rusch Sau 18 tháng dưới tác dụng của tải trọng và ñộ ẩm tương ñối 65%, từ biến tối ña lớn gấp 5 lần giá trị tối thiểu, cốt liệu có từ biến tăng dần ñược sắp xếp như sau: ñá bazan; ñá thạch anh; sỏi; ñá granit; sa thạch. Không có sự khác nhau cơ bản về tính chất của từ biến của cốt liệu trung bình và cốt liệu nhẹ, từ biến lớn của bê tông dùng cốt liệu nhẹ chỉ cho biết môñun ñàn hồi của cốt liệu ñó sẽ nhỏ. Sự biến ñổi của từ biến của bê tông dùng cốt liệu nhẹ sẽ giảm dần theo thời gian chậm hơn so với bê tông dùng cốt liệu trung bình. Quy tắc chung là, có thể nói từ biến của bê tông trong kết cấu dùng cốt liệu nhẹ chất lượng cao sấp xỉ so với bê tông dùng cốt liệu trung bình. (Trong mọi so sánh cần biết rằng, hàm lượng cốt liệu có sự khác biệt lớn giữa bê tông thường và bê tông nhẹ). Hơn nữa bởi vì biến dạng ñàn hồi của bê tông sử dụng cốt liệu nhẹ thường lớn hơn so với bê tông thường, tỉ số của từ biến so với biến dạng ñàn hồi của bê tông dùng cốt liệu nhẹ thì nhỏ hơn. [...]... dài h n nh , th tích c a bê tông gi m (như theo t bi n có h s Poisson nh hơn 0.5) và ñi u này có th làm tăng cư ng ñ c a bê tông Tuy nhiên tác ñ ng này r t nh nh hư ng c a t bi n ñ n tính ch t và cư ng ñ c a k t c u bê tông c t thép và bê tông ng su t trư c T i ñây có th r t có ích ñ ñ c p ñ n, trong bê tông c t thép d ng c t, t bi n gây ra hi n tư ng truy n d n t i tr ng t bê tông sang c t thép Khi... bê tông và giá tr c a t bi n b nh hư ng b i s lư ng và v trí các thanh thép M t khác, trong kh i bê tông, t bi n, có th là nguyên nhân gây ra n t khi kh i bê tông tr ng lòng ch u m t s thay ñ i theo chu kỳ c a nhi t ñ gây ra b i s tăng nhi t ñ c a ph n ng thu hoá và s gi m nhi t t t S có ng su t nén gây ra b i s tăng nhanh nhi t ñ c a kh i bê tông bên trong ng su t này th p vì mô ñun ñàn h i c a bê. .. có th thoát ra kh i l r ng gel Nói chung, b i vì ph n ng thu hoá x y ra r t lâu, và làm tăng cư ng ñ trong ñi u ki n ch u l c c a bê tông ch a tro bay hay x lò cao, m c ñ t bi n tu i mu n gi m trong các lo i bê tông này T bi n c a bê tông s d ng ximăng n l n hơn so v i bê tông ch s d ng ximăng Portland M t nư c và ñ bê tông ch m làm tăng t bi n g c trong nhi u nhưng không ph i t t c các trư ng h p Có... su t và c n xác ñ nh trên t ng k t c u và ñi u ki n xây d ng bê tông c th Các phương pháp thi t k h p lý ñ i v i bê tông d ng l c c n ñư c xây d ng trên các cơ s các d báo ñúng v t bi n 5.10 K t lu n v t bi n Có th ñưa ra m t s k t lu n sau v t bi n c a bê tông: Có nhi u y u t nh hư ng ñ n t bi n như sau: 1 T bi n ph thu c vào h s Póat xông mô ñun ñàn h i c a c t li u và v t li u thành ph n bê tông. .. xác ñ nh b ng áp k ñư c l p cùng v i m u th bê tông Có th s d ng ñ ñ y nhanh thí nghi m v t bi n b ng cách nhúng t t c vào trong nư c v i nhi t ñ n m trong kho ng 450C và 650C Như ñã ñư c ñ c p trong ph n trư c, nhi t ñ cao làm tăng t bi n do ñó sau 7 ngày, m i s khác nhau gi a bê tông chưa bi t và bê tông tham kh o có th ñư c phát hi n d dàng T bi n nhanh 7 ngày này có d ng ñư ng th ng liên h v i t... hư ng l n ñ n ñ n s tăng cư ng ñ c a bê tông C n bi t r ng m i bê tông có tu i mu n ñ u có t bi n, ñã th y khi ki m tra m u bê tông 50 năm tu i 5.5 nh hư ng c a ñ m tương ñ i c a môi trư ng xung quanh M t trong các nhân t bên ngoài quan tr ng nh t nh hư ng ñên t bi n là ñ m tương ñ i c a môi trư ng xung quanh bê tông Chúng ta có th nói r ng, ñ i v i m t lo i bê tông c th , t bi n cao hơn n u ñ m tương... gi a ng su t và t bi n, và không k ñ n vi c ch t t i lên m u tu i r t s m Không có gi i h n dư i c a t l gi a hai y u t này b i vì bê tông v n có t bi n t i m t ng su t r t th p T l l n nh t ñ t ñ n khi có nh ng v t n t nh nguy hi m phát tri n trong bê tông; nó x y ra t i th i ñi m ng su t b ng m t ph n c a cư ng ñ , ng su t này th p n u bê tông không ñ ng nh t Do ñó gi i h n ñó trong bê tông thư ng... t bi n và bi n d ng ñàn h i c a bê tông cùng theo m t cách Nh ng công th c t ng quát nhưng ph c t p v t bi n ñã ñư c phát tri n b i Bazan và ñ ng nghi p, h cũng ñã ñ xu t m t s ñơn gi n hoá m t chút, nhưng công th c v n không ñơn gi n, gi i thích các công th c d ñoán v t bi n S ña d ng c a các công th c xác ñ nh t bi n dư ng như càng l n nhưng s ư c tính v t bi n ñáng tin c y c a m i lo i bê tông dư... vào th i gian, và không có t l gi a bi n d ng d o và ng su t tác d ng, hay gi a ng su t và t c ñ bi n d ng Bi n d ng nh t không bao gi ph c h i khi d t i , nó luôn luôn ph thu c vào th i gian và có t l gi a t c ñ bi n d ng nh t và ng su t tác d ng, và do ñó gi a ng su t và bi n d ng t i m t th i ñi m c th Nh ng lo i bi n d ng khác nhau này có th ñư c t ng k t như trong b ng 7. 1 B ng 7. 1 Các lo i bi... ñ 11 T c ñ ñ bê tông ch m làm tăng t bi n 12 ð m c a không khí, mát nư c c a v t li u gây ra t bi n khô 13 ð co ngót cóa nh hư ng ñ n t bi n, bê tông có s co ngót l n s có t bi n l n 14 T bi n gi m khi tăng kích thư c c a m u th (do m t mát nư c ch m) 15 T c ñ t bi n tăng theo nhi t ñ T bi n 70 0C b ng 3,5 l n 210C 16 T bi n ph thu c vào m c ñ ng su t trong bê tông 17 T bi n ph thu c vào d ng ngo i . rằng ñá vôi tạo ra bê tông có trị số từ biến nhỏ nhất (xem hình 7. 7.) Hình 7. 7. Quan hệ giữa từ biến, thời gian và loại cốt liệu 1 47 Hình 7. 8. Quan hệ giữa từ biến và tỷ lệ N/X ðộ rỗng. lượng cốt liệu có sự khác biệt lớn giữa bê tông thường và bê tông nhẹ). Hơn nữa bởi vì biến dạng ñàn hồi của bê tông sử dụng cốt liệu nhẹ thường lớn hơn so với bê tông thường, tỉ số của từ biến. cách xác ñịnh và biện pháp công nghệ ñể ñiều chỉnh biến dạng bê tông. 2. Mối quan hệ ứng suất biến dạng. Quan hệ giữa ứng suất và biến dạng của bê tông bao gồm một ñoạn thẳng và một ñường