Đồ án thiết kế hệ thống chưng cất

I. TÍNH CÂN BẰNG VẬT LIỆU: 1. Lượng hơi thứ bốc lên trong toàn hệ thống: Trong đó: W : lượng hơi thứ của thiết bị cô đặc (kgh) Gđ : Lượng dung dịch ban đầu(kgh) Với N là suất lượng nhập liệu:1(m3h) . Khối lượng riêng của dung dịch NaOH(15%) ở nhiệt độ thường =1159 (Kgh) xđ, xc : nồng độ đầu và cuối của dung dịch,% khối lượng xđ=15% và xc=30% 2. Giả thiết phân phối hơi thứ trong các nồi: Giả thiết tỉ số giữa hơi thứ bốc lên từ nồi 1 và nồi 2 là :W1W2= 1.1 (1) Ta có lượng hơi thứ bốc lên trong hệ thống là: W=W1+W2= 579.5 (kgh) (2) Từ (1) (2) ta tính được : W1 =303.5 (Kgh) W2 = 276.0 (Kgh)

ĐỒ ÁN MÔN HỌC ĐỒ ÁN MÔN HỌC I. TÍNH CÂN BẰNG VẬT LIỆU: 1. Lượng hơi thứ bốc lên trong toàn hệ thống: )1( c d d X X GW −= Trong đó: W : lượng hơi thứ của thiết bò cô đặc (kg/h) G đ : Lượng dung dòch ban đầu(kg/h) - Với N là suất lượng nhập liệu:1(m 3 /h) . - : %)15(NaOH ρ Khối lượng riêng của dung dòch NaOH(15%) ở nhiệt độ thường =1159 (Kg/h) x đ , x c : nồng độ đầu và cuối của dung dòch,% khối lượng x đ =15% và x c =30% 2. Giả thiết phân phối hơi thứ trong các nồi: - Giả thiết tỉ số giữa hơi thứ bốc lên từ nồi 1 và nồi 2 là :W 1 /W 2 = 1.1 (1) - Ta có lượng hơi thứ bốc lên trong hệ thống là: W=W 1 +W 2 = 579.5 (kg/h) (2) - Từ (1) & (2) ta tính được : W 1 =303.5 (Kg/h) W 2 = 276.0 (Kg/h) 3. Xác đònh nồng độ dung dòch từng nồi : Gọi G c là lượng dung dòch sau khi cô đặc : thì phương trình cân bằng của chất rắn hòa tan là : G đ .X đ = G c .X c Mà G c = G đ – W = G đ – W 1 –W 2 . Do đó G đ .X đ = (G đ – W).X c . Vậy nồng độ cuối của dung dòch ra khỏi nồi I là : - 1 - %)15(NaOHd NG ρ ×= )/(115911591 hkgG d =×=⇒ )/(5.579) 30.0 15.0 1(1159 hkgW =−×=⇒ X I c = 1 . WG XG d dd − (%) (%)3.20 8.2961159 (%)151159 = − × = I c X (%)30 5.5791159 (%)151159 . = − × = × = −W dd II c G XG X II. CÂN BẰNG NHIỆT LƯNG : 1. Xác đònh áp suất và nhiệt độ mỗi nồi : - Hiệu số áp suất của cả hệ thống cô đặc :  P t =P –P ng . Ở đây P 1 áp suất hơi đốt ở nồi I (atm), chọn =2.76 (atm) P ng :áp suất ở tháp ngưng tụ 0.5 (atm)  P t =2.76 – 0.5 = 2.26 (atm) - Giả thiết phân phối hiệu số áp suất giữa các nồi : 2.1 2 1 = ∆ ∆ P P (3) Từ P t = P 1 +P 2 =2.26 (atm) (4) Từ (3) & (4) => P 1 =1.23 (atm) P 2 = 1.03 (atm) Mà P 1 = P 1 – P 2 . P 2 = P 2 – P ng . Thế giá trò P 1 , P 1 vào phương trình ta tính được P 2 = 1.53 (atm) Dựa vào giả thiết trên ta có thể xác đònh được áp suất và nhiệt độ của hơi đốt hơi thứ trong mỗi nồi , các thông số được đưa vào bảng sau với nhiệt độ hơi đốt của nồi sau bằng nhiệt độ hơi thứ của nồi trước trừ đi 1 0 C ,nhiệt độ hơi thứ của nồi cuối bằng nhiệt độ ở thiết bò ngưng tụ cộng thêm 1 0 C. BẢNG III-1: - 2 - Loại Nồi I Nồi II Tháp ngưng tụ p suất (atm) Nhiệt độ ( 0 C) p suất (atm) Nhiệt độ ( 0 C) p suất (atm) Nhiệt độ ( 0 C) Hơi đốt P 1 =2.76 T I =130.0 P 2 = 1.53 T II =110.3 Hơi thứ P 1 ’= 1.53 T I ’=111.3 P 2 ’= 0.50 T II ’= 81.9 2. Xác đònh nhiệt độ tổn thất : a) Tổn thất nhiệt độ do nồng độ tăng cao :’ X c II = 30(%) thì  0 ’II = 17.0 Theo Tisenco :’ =  0 ’.f  0 ’:tổn thất nhiệt độ ở áp suất thường,tra trong sổ tay ta có ở nồng độ : X c I = 20.3(%) thì  0 ’I = 8.4. f: hiệu số điều chỉnh ,f=16.2. r T m 2 Với T m :nhiệt độ của dung môi nguyên chất ở áp suất làm việc chính là nhiệt độ của hơi thứ T mI = 11.3 o C T mII = 80.9 o C r : ẩn nhiệt hoá hơi của dung môi ở áp suất làm việc r 1 = 2230620 r 2 = 2305060 1.9 2230620 )3.111273( 2.166.8 2 = + ××=∆ ′ ⇒ I 0 C 0.15 2305060 )9.80273( 2.160.17 2 = + ××=∆ ′ II o C Tổng tổn thất nhiệt độ của 2 nồi do nồng độ tăng cao là: 2.240.152.9 =+=∆ ′ +∆ ′ =∆ ′ Σ III ( o C) Bảng III –2 - 3 - Đạilượng Nồi d x (% kl) o ∆ ′ ( o C) t ′ ( o C) r (J/Kg) I ∆ ′ ( o C) II ∆ ′ ( o C) ∆ ′ Σ ( o C) Nồi I 15% 8.6 111.3 2230590 9.1 Nồi II 20.5% 17.0 81.9 2305060 15.0 b) Tổn thất nhiệt độ do áp suất thủy tónh PPP tb ∆+ ′ = (atm) + Với P ’ :áp suất trên bề mặt dung dòch (atm) 53.1= ′ I P (atm) 5.0= ′ II P (atm) + P∆ :độ tăng áp suất trong chất lỏng sôi so với áp suất mặt thóang + g h hP hh ××       +=∆ ρ 2 2 1 (N/m 2 ) Với ddhh ρρ ×= 2 1 Tạm chọn oI s t 120= và oII s t 100= ø => 1158= I dd ρ (Kg/m 3 ) 1261= II dd ρ (Kg/m 3 ) Chọn h 2 =1.2 (m) và h 1 = 0.2 (m) =∆⇒ 1 P 4544 (N/m 2 ) = 0.05 (atm) =∆ 2 P 4948 (N/m 2 ) = 0.05 (atm) 58.105.053.1 1 =+=⇒ tb P (atm) 55.005.050.0 2 =+= tb P (atm) Nhiệt độ sôi của nước ở áp suất 1.58 là: 112. 3 o C Nhiệt độ sôi của nước ở áp suất 0.55 là: 83.2 o C Vậy độ tăng nhiệt độ sôi do cột thủy tónh : C o I 13.1113.112 =−=∆ ′′ C o II 3.29.802.83 =−=∆ ′′ Tổng tổn thất của 2 nồi : 3.33.21 =+=∆ ′′ +∆ ′′ =∆ ′′ Σ III o C Bảng III - 4 - 4 - X c (%)  (Kg/m 3 ) h 2 (m) h 1 (m) P’ (atm) t’ ( 0 C) P (atm) P tb (atm) T tb ( 0 C) ” ( 0 C) ∑ ∆ ( 0 C) Nồi I 20.3 1158.2 1.2 0.2 1.53 111. 3 0.05 1.58 112. 3 1.0 Nồi II 30.0 1261 1.2 0.2 0.50 81.9 0.05 0.55 83.2 2.3 c) Tổn thất nhiệt độ do trở lực thủy học trên đường ống  I ”’= II ”’= 1 0 C d) Tổn thất chung cho toàn hệ thống : ∑∑∑ ∑ =++=∆+∆+∆=∆ 5.2923.32.24'''''' o C 3. Hiệu số nhiệt độ hữu ích và nhiệt độ sôi của từng nồi: - Nồi I: t iI = T I - T sI Với T I : nhiệt độ hơi đốt của nồi I = 130 o C T sI = /// / I I I T ∆+∆+ =111,3 + 9,1 + 1 = 121,4 => t iI = 130 – 121,4 = 8.6 o C _ Nồi II : t iII = T II - T sII Với T II = 110.3 o C // 2 / 2 / 2 ∆+∆+= TT II S = 81,9 + 15 + 2,3 = 99.2 o C => t iI = 110.3 – 99.2 = 11.1 o C Tổng hiệu số nhiệt độ hữu ích của toàn hệ thống 8,191,116,8 =+=∆+∆=∆∑ III tititi _ Cân bằng nhiệt lượng a- Tính nhiệt dung riêng của các nồi : - Đối với dung dòch nhập liệu ta có : CA = 3621,9 (J/Kg.độ) -Đối với dung dòch ra khỏi nồi II nồng độ là 30% b- lập phương trình cân bằng nhiệt lượng : Hệ thống sơ đồ nhiệt : - 5 - w 1 ; i 1 w 2 ; i 2 D; i G đ ; C đ ; t đ D ; C ng1 ; φ 1 ( G đ – w 1 )C 1 t 1 w 1 ; C ng2 ; φ 2 - Giải thích các chữ số trên sơ đồ : D : lượng hơi đốt dùng cho hệ thống (Kg/h) i : hàm nhiệt hơi đốt : 2726000 (j/kg) i 1 :hàm nhiệt hơi thứ nồi I :2698080 ( j/k g ) i 2 :hàm nhiệt hơi thứ nồi II: 2647420 (j/k g ) t d :nhiệt độ sôi ban đầu của dung dòch 105,3 ( o C) t 1 :nhiệt độ sôi ra khỏi nồi I của dung dòch 120,9 ( o C) t 2 :nhiệt độ sôi ra khỏi nồi II của dung dòch 89,3 ( o C) C ng1 :nhiệt dung riêng của nước nước ngưng tụ nồi I = 4270 (J/k g độ) C ng2 :nhiệt dung riêng của nước nước ngưng tụ nồi II = 4230 (J/k g độ) θ 1 : nhiệt độ nước ngưng tụ ở nồi I = 130 ( o C) θ 2 : nhiệt độ nước ngưng tụ ở nồi II = 110,3( o C) Q xq1 ,  xq2 :nhiệt tổn thất ra môi trường xung quanh ( j ) G đ : lượng dung dòch ban đầu 1159 (Kg/h) Viết phương trình cân bằng năng lượng : Nồi I : D × i+ G đ ×t đ = w 1 × i 1 + ( G đ – W 1 ) × C 1 ×t 1 + D × C ng1 × θ 1 +  xq1 (5) NồiII: W 1 × i 1 + ( G đ – W 1 ) × C 1 – t 1 = W 2 × i 2 + ( G đ – W ) × C 2 × t 2 + W 1 × Cung 2 × θ 2 +  xq2 (6) Ta biết : W = W 1 + W 2 (7) Cho  xq1 = 0,05×D( I – C ng1 × θ 1 ) (8)  xq2 = 0,05 × W 1 × ( i 1 – C ng1 × θ 2 ) (9) Từ các phương trình trên ta rút ra được lượng hơi thứ bốc lên từ nồi I là : W 1 = ( ) 1122ng21 1122222 C95,0 tCii tCGtCWtCGiW dd ×−+×− ××−××−××+× θ (Kg/h) - 6 - = ( ) 8,1208,347626474203,1104230269808059,0 8,1208,347611593,985,33625,5793,985,336211592647425,579 ×−+×−× ××−××−××+× =290,5( Kg/h) Hơi thứ bốc từ nồi II : W 2 = W – W 1 = 579,5 – 295,5 = 289 (Kg/h) c-Kiểm tra lại giả thuyết phân bố hơi thứ của các nồi : Công thức so sánh cho từng nồi : )(5)(100 0 0 0 0 1 1 〈× − W WW n W 1 :lượng hơi thứ theo giả thuyết hay tính toán có giá trò lớn : Đối với nồi I = 303,5 (k g /h) Đối với nồi II = 289,0 (k g /h) W n :lượng hơi thứ theo giả thuyết hay tính toán có giá trò nhỏ : Đối với nồi I = 290,5 (k g /h) Đối với nồi II = 276,0 (k g /h) So sánh nồi I ta có: )(5)(3,4)(100 5,303 5,2905,303 0 0 0 0 0 0 〈=× − được So sánh nồi II ta có: (%)5(%)7,4)(100 0,289 0,2760,289 0 0 〈=× − được lượng hơi đốt tiêu tốn chung là : ( ) ( ) 1 1 1 11111 C 95,0 θ ×−× ××−××−+× = ng dddd i tCGtCWGiW D ( ) ( ) )/(9,347 1304270269808095,0 3,1059,362111598,1208,34765,290115926980805,290 hKg= ×−× ××−××−+× = ùTính bề mặt truyền nhiệt của buồng đốt - Công thức tính bề mặt như sau áp dụng cho cả hai nồi : )( 2 m tiK Q F ∆× = Trong đó Q nhiệt lượng do hơi đốt cung cấp ( W ) Đối với nồi I : rDQ I ×= ( ) W5,210555102179 3600 9.347 3 =××= Đối với nồi II : rDQ I ×= - 7 - ( ) W0,1799972230620 3600 5.290 =×= K : hệ số truyền nhiệt tính theo công thức : i tb t q K ∆ = ti∆ :hiệu số nhiệt độ hữu ích (độ) q tb :nhiệt tải riêng trung bình (W/m 2 ) 2 21 qq q tb + = Với : • 111 tq ∆×= α là nhiệt tải riêng phía hơi đốt cấp cho thành thiết bò Hệ số cấp nhiệt )./(15.1 02 4 1 32 1 CmW tH rg s ∆×× ××× = µ λρ α Trong đó :  , 8 ,  là các thông số vật lý của nước (tra ở bảng 39 tập 10) ở nhiệt độ trung bình lưu chất phía hơi đốt T m1  T hơi t 1 độ chênh nhiệt độ phía hơi đốt : t 1 =( T f1 – t w1 ) với t w1 là nhiệt độ bề mặt vách , T f1 là nhiệt độ hơi đốt = 130 0 C • 222 tq ∆×= α là nhiệt tải riêng phía dung dòch sôi hệ số cấp nhiệt 435.0 2565,0 12 2 22 2 2                   ×           ×         ×         = dd OH OH dd OH dd OH d C C µ µ ρ ρ λ λ αα Trong đó các thông số vật lý 8 ,  , C ,  của nước và của dung dòch với nồng độ tương ứngđược tra ở nhiệt độ trung bình 2 22 2 fw m Tt t + = Với t w2 là nhiệt độ vách phía dung dòch được tính từ phương trình dẫn nhiệt )/( 2 21 mw r tt q cau w ww w + − = λ δ Với q w là mật độ dòng nhiệt truyền qua vách ,theo lý thuyết thì q 1 = q w = q 2 giá trò này được chọn sau đó tính kiểm tra. - 8 -  :bề dày của vách (m). 8 w :hệ số dẫn nhiệt độ của vách phụ thuộc vào vật liệu ( tra trong sổ tay tập 1 bảng I-123 ) r cáu : nhiệt trở của cáu cặn ở 2 vách , giá trò này được chọn (m 2 . độ /w) T f2 : nhiệt độ sôi tương ứng của dung dòch theo từng nồiŽ t 2 : độ chênh nhiệt độ phía dung dòch ( o C ) t 2 = (t w2 – T f2 ) Chọn t w1 ta có t 1 từ đó tính được ∀ 1 và q 1 ; từ q 1 = q w ta tính t w2 theo pt dẫn nhiệt , sau đó tính t w2 , t m2 và t 2 , từ t m2 tra các thông số vật lý của nước và của dung dòch thế vào công thức tính ∀ 2 ,từ ∀ 2 tính q 2 . thực hiện kiểm tra nếu %5%100 ),max( 21 21 ≤× − qq qq là được nếu không phải giả thiết lại . • Hiệu số nhiệt độ hữu ích thực của mỗi nồi : Công thức chung : )( 0 1 * C K Q t K Q t n i i i i m m im ∑ ∑ = ∆ ×=∆ đây chữ số m chỉ thứ tự nồi tương ứng chữ số i chỉ số thứ tự từ nồi 1 đến nồi n tương ứng Kiểm tra lại hiệu số nhiệt độ hữu ích: Nồi I : nếu %5%100 ),max( * * ≤× ∆∆ ∆−∆ iIiI iIiI tt tt là được Nồi II : nếu %5%100 ),max( * * ≤× ∆∆ ∆−∆ iIIiII iIIiII tt tt là được Bề mặt truyền nhiệt của mỗi nồi : Nồi I : )( 2 * m tK Q F iII I I ∆× = Nồi I : )( 2 * m tK Q F iIIII II II ∆× = Sau hàng loạt các giá trò thử t w1 , ta chọn được các thông số chính cho việc tính toán bề mặt truyền nhiệt của nồi đốt I và II như sau : (với qui ước chữ số 1 đi kèm với các thông số ký hiệu cho bề mặt phía hơi đốt , chữ số 2 phía dung dòch , các thông số vật lý được đưa vào bảng , ta có kết quả như sau : Nhiệt lượng do hơi đốt cung cấp : - 9 - Nồi I : )(5.210555102179 3600 9.347 3 wrDQ I =××=×= Nồi II : )(0.1799972230620 3600 5.290 wrwQ IIII =×=×= Hiệu số nhiệt độ phía hơi đốt : Chọn )(8.0)(2.129 0 1 0 1 CtCt II w =∆→= )(7.0)(6.110 0 1 0 1 CtCt IIII w =∆→= Chọn : +Phương pháp gia nhiệt gián tiếp +Chất tải nhiệt là hơi nước bảo hoà +p suất hơi đốt nồi I : 2,76 (atm) (tương đương t o 130 o C ) +thiết bò cô đặc kiểu ống tuần hoàn trung tâm chiều dài ống đốt 1,2m. Các thông số vật lý của nước tra ở nhiệt độ t m1 có giá trò gần bằng nhiệt độ hơi đốt bão hoà ở nồi I và II (tương ứng là 130 0 C và 111.3 0 C )được đưa vào bảng sau : Bảng III-5: 8.10 2 (W/m.độ)  (Kg/m3) c (j/Kg.độ)  .10 3 (Ns/m 2 ) r(j/Kg) Nồi I 68.6 935 4270 212 2179000 Nồi II 68.3 950 4230 265 2230620 Hệ số cấp nhiệt phía hơi đốt : )./(6.15089 8.0102122.1 )106.68(217900081.9935 15.115,1 02 4 6 322 4 1 32 1 2 CmW tH rg OH I = ××× ×××× =       ∆×× ××× = − − µ λρ α )./(5.14960 7.0102652.1 )103.68(223062081.9950 15.115,1 02 4 6 322 4 1 32 1 2 CmW tH rg OH II = ××× ×××× =       ∆×× ××× = − − µ λρ α mật độ dòng nhiệt phía hơi đốt : I w III qmwtq ==×=∆×= )/(6.120718.06.15089 2 111 α II w IIIIII qmwtq ==×=∆×= )/(6.120718.06.15089 2 111 α từ phương trình dẫn nhiệt ta tính nhiệt độ vách phía dung dòch : Chọn ống đồng loại 16 × 1.6 có hệ số dẫn nhiệt là : 109 ( W/m.độ ) Nhiệt trở của tường : ( ) ( ) domW m ./109 δ Chọn giá trò điện trở cho lớp cao lặn phía 2 bên tường - 10 - [...]...  2   VI Tính cơ khí nồi cô đặc: A Tính thân thiết bò: - 23 - = 87820.4 Nhiệt độ tính toán cho thiết bò lấy lấy bằng nhiệt độ cao nhất = 130oC p suất tính toán đối với thiết bò chòu áp suất trong lấy giá trò áp suất hơi đốt cao nhất P = 2.76 atm = 0.276 ( N/mm2 ) đối với thiết bò chòu áp suất ngoài lấy áp suất chân không lớn nhất P = 0.5 Đường kính thiết bò: lấy đường kính lớn nhất tại buồng bốc... trang 40 (thiết kế tính toán các chi tiết tb hoá chất- tg: Hồ Lê Viên ) [σ u] = 120 (N/mm2) - 35 - 0.188 = 4.3(mm) 2 × 1.2 × 120 Chọn hệ số bổ sung Ca =1 (mm) hệ số quy tròn kích thước C0 =0.7(mm) => h1 = h1’ + Ca + C0 = 4.3 + 0.7 + 1 = 6 (mm) Tuy nhiên ta lấy bề dày vỉ bằng bề dày bích = 22 (mm) G Tính toán các chi tiết phụ còn lại: => h1' = 167 1 Bồn cao vò: i - Tổn thất của dòng chảy khi qua thiết bò... thân thiết bò chung cho cả hai trường hợp là 4 mm B Tính đáy và nắp thiết bò: Đáy chọn loại đáy nón tròn xoay với góc ở đỉnh đáy 2α = 120o Nếu chọn bề dày đáy bằng bề dày thân thì:  Đối với thiết bò chòu Ptrong Kiểm tra điều kiện: S′ 4 0.25 = = 0.005 ≤ = 0.53 ( thoả ) Dt 800 cos α p suất cho phép tính toán [ P ]: đối với α ≤ 70o - 25 - [ P ] = 4 × [σ ] × ϕ × ( S − C a ) Dt × y Với y là hệ số hình dáng... đầu : Chọn thiết bò đặt nằm ngang : Việc tính toán thiết bò truyền nhiệt rất phức tạp đòi hỏi phải tính lặp và tra cứu cập nhật các thông số vật lý, dưới đây em xin được trình bày trình tự tính toán và chỉ đưa ra những kết quả đã rút ra từ quá trình tính lặp đề thầy cô xem xét Trình tự như sau :  tổ chức dòng chảy, tính lưu lượng các dòng (m3/s)  chọn ống : chọn vật liệu làm ống bằng đồng thau, mã... 1260 Kg/m3) - Khối lượng các bích : ta coi gần đúng khối lượng các bích gần bằng thân thiết bò = 183 kg Mặc dù trên thiết bò còn các thiết bò phụ như bộ tách lỏng bulon vòng đệm kín của bích nhưng có thể không cần tính đến vì chúng không lớn Phần khối lượng này coi như đả được kể khi ta nhân tổng khối lượng thiết bò với hệ số an toàn là 1.33 vậy tổng khối lượng mà tai đỡ và chân đỡ phải chòu tải là: -... 124.2 ( N/mm2 ) với η =0.9 là hệ số hiệu chỉnh chọn cho thiết bò loại I nhóm 2 ( làm việc với chất độc hại dễ cháy và không tiếp xúc trực tiếp với nguồn đốt nóng ) ( áp suất thử Pt =P × 1.5 = 0.276 × 1.5 = 0.414 ( N/mm2 ) 1 tính bề dày thiết bò chòu áp suất trong: thân được chế tạo bằng phương pháp cuốn hậu mép cuốn bằng tay, dạng mối hàng là hàn giáp mối một phía có hệ số bền mối hàn φh = 0.9 ta có:... tính toán của đệm chọn là bo = 0.6 × 10.5 = 6.3mm Đệm amiăng có áp suất cần để gây biến dạng dẻo ( ứng với bề dày 3mm ) là q o = 10 N/mm2 Kiểm tra đệm:  Lực nén chiều trục do xiết bulon: Q1 = π/4 × Dt2 × p + π × Dtb × bo × m × p Trong đo:ù Dtb là đường kính trung bình của đệm = ( 620 + 641 ) / 2 = 630.5 mm p là áp suất tính toán của thiết bò, lấy p cao nhất =0.276 N/mm2 Dt là đường kính trong của thiết. .. và khí không ngưng cần hút ra khỏi thiết bò ngưng tụ bazômét: Suất lượng không khí : Gkk =25 × 10-6 × ( Gn + W ) +10-2 × W =25×10-6 × ( 0.039 +0.079 ) + 10-2 × 0.079 = 0.000806 (Kg/s) thể tích không khí : Vkk = Gkk/kk (m3/h) Với kk = 1.25 (Kg/m3) =>Vkk = 0.000806/1.25 = 0.00064 (m3/s) 3-Các kích thước chủ yếu của thiết bò ngưng tụ bazômét : Đường kính trong của thiết bò NTB : Dba = 1.383 × W ρ h... bazômét cân bằng với hiệu số áp suất trong thiết bò ngưng tụ và khí quyển : h1 = Pa − Png ρn × g (m) Pa : áp suất khí quyển 9.81×104 ( N/m2 ) Png : áp suất trong thiết bò ngưng tụ 0.5 × 9.81 × 104 ( N/m2 ) - 17 - ρn: khối lượng riêng của nước 1000 ( Kg/m3 ) g : gia tốc trọng trường 9.81 ( m/s2 ) => h1 = 5.165 ( m ) • h2 : chiều cao cột nước trong ống bazômét cần thiết để khắc phục toàn bộ trở lực khi nước... = 0.99 ( mm ) 2[σ ] × φh 2 × 124.2 × 0.9 Chọn hệ số bổ sung: Độ ăn mòn hoá học: Ca = 1 mm Qui tròn kích thước: Co = 1.01 Vậy bề dày S = S’ + C = 0.86 + 0.14 + 1 = 2 ( mm ) Kiểm tra: S − Ca 3 − 1 = = 0.0028 < 0.1 Dt 700 p suất cho phép tính toán: [ P] = 2 × [σ ] × φh × ( S − C a ) = 2 × 124.2 × 0.9 × 2 = 0.55 > 0.276 Dt + ( S − C a ) 800 + 2 2 Tính bề dày thiết bò chòu áp suất ngoài: p suất ngoài Pn . lặp. q 1 tính theo q 1 = α 1 × t 1 t W2 tính theo       +−= ′ iacWW rqtt λ δ 112 từ α 1 nhân số hiệu chỉnh ε tb α 2 tính theo công thức : trong d Nu λ α . 2 = với Nu tính theo công. dung dòch theo từng nồiŽ t 2 : độ chênh nhiệt độ phía dung dòch ( o C ) t 2 = (t w2 – T f2 ) Chọn t w1 ta có t 1 từ đó tính được ∀ 1 và q 1 ; từ q 1 = q w ta tính t w2 theo pt dẫn. : chọn loại thiết bò cô đặc tuần hoàn trung tâm và bố trí ống đốt theo hình lục giác đều : đường kính trong buồng đốt tính theo công thức : - 13 - )()2( 60sin4.0 22 02 mdD l dF D nthn n t ×++ × ×××× = β ψ β Trong