Đồ án môn học Thiết Kế Mạng Điện pps

ĐINH HOÀNG BÁCH 1 SVTH: ĐOÀN VĂN THÚY Lời mở đầu Điện năng là một nguồn năng lượng quan trọng của hệ thống năng lượng quốc gia, nó được sử dụng rộng rãi trên hầu hết các lĩnh vực như: s

Trang 1

Đồ án môn

họcThiết

Kế Mạng

Điện

Trang 2

GVHD: TS ĐINH HOÀNG BÁCH 1 SVTH: ĐOÀN VĂN THÚY

Lời mở đầu

Điện năng là một nguồn năng lượng quan trọng của hệ thống năng lượng quốc gia, nó

được sử dụng rộng rãi trên hầu hết các lĩnh vực như: sản xuất kinh tế, đời sống sinh

hoạt, nghiên cứu khoa học…

Hiện nay nước ta đang phát triển theo hướng công nghiệp hóa, hiện đại hóa, nên nhu

cầu về điện năng đòi hỏi ngày càng cao về số lượng cũng như chất lượng Để đáp ứng

được vấn đề đó thì ngành điện nói chung phải có kế hoạch tìm và khai thác tốt các

nguồn năng lượng có thể biến đổi chúng thành điện năng.Mặt khác, để đảm bảo về

chất lượng của điện năng cần phải xây dựng hệ thống truyền tải, phân phối điện năng

hiện đại, có phương thức vận hành tối ưu nhất đảm bảo các yêu cầu về kỹ thuật cũng

như kinh tế

Xuất phát từ điều đó, bên cạnh những kiến thức giảng dạy trên giảng đường, mỗi sinh

viên ngành Hệ thống điện đều được giao đồ án môn học về thiết kế điện cho mạng

điện khu vực Quá trình thực hiện đồ án giúp chúng ta hiểu biết tổng quan nhất về

mạng lưới điện khu vực, hiểu biết hơn về những nguyên tắc chủ yếu để xây dựng một

hệ thống điện như xác định hướng và các thông số của các đường dây, chọn hệ thống

điện áp cho mạng điện chính, những nguyên tắc tổ chức và điều khiển hệ thống, tổng

vốn đầu tư và các nguồn nguyên vật liệu để phát triển năng lượng …vv

Chúng em xin chân thành cảm ơn đến thầy Đinh Hoàng Bách, cùng toàn thể các thầy

cô trong khoa Điện đã tận tình hướng dẫn chúng em hoàn thành bản đồ án này

Tp HCM Ngày 5 tháng 5 năm 2011

( Sinh viên thực hiện )

Đoàn Văn Thúy

Trang 3

NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN

Trang 4

II Các phụ tải điện

Trong hệ thống điện thiết kế có 06 phụ tải trong đó phụ tải số 5 và số 6 là hộ loại I

(yêu cầu cung cấp điện liên tục ) Thời gian sử dụng công suất cực đại

ax

m

T =500(giờ/năm).yêu cầu điều chỉnh điện áp phía thứ cấp là ±5% , điện áp định mức

phía thứ cấp là 22kV

Phụ tải cực tiểu bằng 40% phụ tải cực đại

Bảng Kết quả tính toán các thông số của phụ tải cho trong bảng sau :

Trang 5

Chương I CÂN BẰNG CÔNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN

I-Cân bằng công suất tác dụng:

Đặc điểm quan trọng của hệ thống điện là truyền tải tức thời điện năng từ nguồn đến

các hộ tiệu thụ và khồng thể tích trữ điện năng thành số lượng nhận thấy được Tính

chất này xác định sự đồng bộ của quá trình sản xuất và tiêu thụ điện năng

Tại mỗi thời điểm trong chế độ xác lập của hệ thống, các nhà máy trong hệ thống phải

phát công suất bằng với công suất của các hộ tiêu thụ kể cả tổn thất công suất trong

mạng điện, nghĩa là phải thực hiện đúng sự cân bằng giữa công suất phát và công suất

tiêu thụ trong mạng điện

Ngoài ra để đảm bảo cho hệ thống vận hành bình thường, cần phải có dự trữ nhất định

của công suất tác dụng trong hệ thống Dự trữ trong hệ thống điện là một vấn đế quan

trọng, liên quan đến vận hành cũng như sự phát triển của hệ thống

Vì vậy phương trình cân bằng công suất tác dụng trong chế độ phụ tải cực đại

đối với hệ thống điện thiết kế có dạng:

P md :Tổng tổn thất công suất tác dụng trên đường dây và máy biến áp

P td : Tổng công suất tự dùng của các nhà máy điện

P dt : Tổng công suất dự trữ

1- Xác định Pptmax:

2 Xác định hệ số đồng thời m : Chọn m = 0,8

Theo thống kê thì tổn thất công suất tác dụng của đường dây và máy biến áp

trong trường hợp lưới cao áp Pmd (8 – 10)% mPptmax

Chọn Pmd = 10%.mPptmax

Pmd = 10%.mPptmax =0,1.0,8 98= 7,84 MW

a) Công suất tự dùng Ptd của nhà máy điện

Công suất tự dùng của các nhà máy điện được tính theo phần trăm của (mPptmax +

Pmd) :

Trang 6

- Nhà máy nhiệt điện 3 –7 %

- Nhà máy thủy điện 1 – 2%

b) Công suất dự trữ cuả hệ thống bao gồm:

- Dự trữ sự cố: bằng công suất của tổ máy lớn nhất

- Dự trữ tải: (2 - 3)% phụ tải tổng

- Dự trữ phát triển

Pdt = (10 - 15)%.m.Pptmax

Theo phạm vi đồ án, giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu công

suất tác dụng và chỉ cân bằng từ thanh cái cao áp của trạm biến áp tăng áp của nhà

máy điện nên bỏ qua Ptd và Pdt

Do đó ta được biểu thức cân bằng công suất tác dụng như sau:

II- Cân bằng công suất phản kháng:

Cân bằng công suất phản kháng nhằm giữ điện áp bình thường trong hệ thống

Cân bằng công suất phản kháng được biểu bằng công thức sau:

Q F + Q bù = mQ ptmax + Q B + (Q L - Q C ) + Q td + Q dt

Trong đó :

QF : Tổng công suất phản kháng phát ra từ các nhà máy điện;

mQptmax: Tổng công suất phản kháng của các phụ tải trong chế độ cực đại có xét

đến hệ số đồng thời;

QB: Tổng tổn thất công suất phản kháng trong máy biến áp có thể ước lượng QB

= (8-12%)Sptmax

QL: Tổng tổn thất công suất kháng trên các đoạn đường dây của mạng Với mạng

điện 110kV trong tính toán sơ bộ có thể coi tổn thất công suất kháng trên cảm kháng

đường dây bằng công suất phản kháng do điện dung đường dây cao áp sinh ra: QL

= QC

Tương tự như cân bằng công suất tác dụng, trong phạm vi đồ án, chỉ cân bằng từ thanh

cái cao áp của trạm biến áp tăng áp của nhà máy điện, nên:

Q F + Q bù = mQ ptmax + Q B

1 – Xác định hệ số đồng thời : m = 0.8

QF = PFi .tgi

Theo yêu cầu đề bài nguồn đủ cung cấp cho phụ tải với cos = 0,8 nên xem như cos

của nguồn là 0.8 Suy ra tg = 0.75

QF = 0,75.86,24=64,68 MVAr

Sptmax = S1 + S2 + S3 + S4 + S5 + S6 = 125,488 MVA

Trang 7

6 - Xác định lượng công suất phản kháng cần bù tại các phụ tải

Trong phần này chỉ thực hiện bù sơ bộ, dự kiến bù sơ bộ theo nguyên tắc: bù ưu tiên

cho các phụ tải ở xa cos thấp hoặc phụ tải có công suất tiêu thụ lớn Ta có thể tạm

cho một lượng Qbù = P(tgφ – tgφ’) ở một số tải sao cho Qbù = Qbù , sau đó tính

cos’ sau khi bù theo công thức: cos '

'

i i i

P S

Q ptmax - Q bù MVAr

DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ MẶT KĨ THUẬT

I.Chọn điện áp tải điện

Lựa chọn cấp điện áp định mức cho mạng điện là nhiệm vụ rất quan trọng, vì trị số

điện áp ảnh hưởng trực tiếp đến các chi phí kinh tế, kỹ thuật của mạng điện Để chọn

được cấp điện áp hợp lý phải thỏa mãn các yêu cầu sau:

- Phải đáp ứng được yêu cầu mở rộng phụ tải sau này

- Đảm bảo tổn thất điện áp từ nguồn đến phụ tải là nhỏ nhất

- Khi điện áp càng cao thì tổn thất công suất càng bé, sử dụng ít kim

loại màu (I nhỏ) Nhưng điện áp càng tăng cao thì chi phí xây dựng mạng điện càng

lớn và giá thành thiết bị càng tăng Vì vậy phải chọn điện áp định mức như thế nào cho

phù hợp về kinh tế và kĩ thuật

Chọn điện áp tối ưu theo công thức kinh nghiệm:

Trang 8

Ui = 4,34 l i 16P i ( kV, km, MW)

Trong đó:

Ui - điện áp đường dây thứ i (kV)

li - khoảng cách từ nguồn đến phụ tải thứ i ( km)

Pi - công suất lớn nhất trên đường dây thứ i(MW)

Ta có bảng số liệu

Từ bảng số liệu tính toán trên chọn cấp điện áp 110 kV làm điện áp truyền tải

II Dự kiến các phương án nối dây

Sơ đồ nối dây mạng điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố:

+ Vị trí nguồn và phụ tải

+ Đảm bảo chất lượng điện năng, kinh tế

+ Đảm bảo vận hành an toàn, tin cậy và linh hoạt

Trong phạm vi đồ án môn học tạm thời nối các điểm để có phương án đi dây Theo

sơ đồ cung cấp điện, nguồn và phụ tải, ta chia phụ tải thành 2 khu vực như sau:

+ Khu vực I: gồm các phụ tải 5 và 6 Đây là các phụ tải có yêu cầu cung cấp điện liên

tục, nên sử dụng mạch vòng hoặc đường dây lộ đôi

+ Khu vực II: gồm các phụ tải 1,2,3 và 4

Khu vực II là các phụ tải loại 3 không yêu cầu cung cấp điện liên tục nên ta sử dụng

đường dây lộ đơn

Trang 10

III- TÍNH TOÁN SƠ BỘ CÁC PHƯƠNG ÁN:

1-Chọn tiết diện dây dẫn

Các mạng điện 110kV được thực hiện chủ yếu bằng đường dây trên không Các dây

dẫn được sử dụng là dây nhôm lõi thép ( AC) , đồng thời các dây dẫn thường được đặt

trên các cột betong ly tâm hoặc cột thép tùy theo địa hình đường dây chạy qua

+ Do mạng điện thiết kế có Uđm =110kV Tiết diện dây dẫn thường được chọn theo

phương pháp mật độ kinh tế của dòng điện Jkt

S

3

m ax

2 2 U 3 n

Qi Pi





Trong đó :

Uđm - điện áp định mức của dòng điện (kV)

Smaxi - công suất trên đường dây thứ i khi phụ tải cực đại.(MVA)

n - số lộ đường dây

Ta sử dụng dây nhôm lõi thép để truyền tải với thời gian sử dụng công suất cực

đại của phụ tải là 5000 giờ Jkt được tra theo bảng trang 295_Thiết kế các mạng và hệ

thống điện_NXB khoa học kĩ thuật 2008, ta có mật độ kinh tế của dòng điện Jkt = 1,1

A/mm2

Dựa vào tiết diện dây dẫn tính theo công thức (*), tiết hành chọn tiết diện tiêu

chuẩn gần nhất và kiểm tra các điều kiện về sự tạo thành vầng quang Độ bền cơ về

đường dây và điều kiện pháp nóng của dây dẫn

* Kiểm tra điều kiện vầng quang

Theo điều kiện, tiết diện dây dẫn không được nhỏ hơn trị số cho phép đối với mỗi cấp

điện áp

Với cấp điện áp 110kV, để không xuất hiện vầng quang tiết diện dây dẫn tối

thiểu được phép là 70mm2

* Kiểm tra phát nóng dây dẫn

Theo điều kiện:

Isc max < k Icp

Trong đó :

Icp - dòng điện cho phép của dây dẫn, nó phụ thuộc vào bản chất và tiết diện của

dây

k - hệ số quy đổi theo nhiệt độ K hc = 0.81 ứng với nhiệt độ là 40 o c

Đối với đường dây kép : Isc max = 2.Ibt max < 0.81 Icp

Đối với đường dây đơn khi có sự cố sẽ dẫn đến mất điện

Trang 11

2- Tính toán sơ bộ tổn thất điện áp và tổn thất công suất

Các mạng điện 1 cấp điện áp đạt tiêu chuẩn kĩ thuật nếu trong chế độ phụ tải cực

đại các tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ làm việc bình thường và chế độ sự cố thỏa

mãn điều kiện sau đây:

U

X Q R P

 Sơ đồ đường dây:

 Thông số đường dây phụ tải:

- Do phân bố sơ bộ, đã tính bù sơ bộ nên phân bố công suất theo chiều dài để tính

phân bố dòng cho từng đoạn đường dây

- Phân bố công suất trong các nhánh bỏ qua tổn thất công suất và thành phần

dung dẫn đường dây

Trang 12

a_ Lựa chọn tiết diện dây dẫn:

a.1- Đoạn đường dây N-1:(lộ đơn)

36.05km S’1max=12 + j9 MVA

 Chọn tiết diện dây dẫn

2 2 ax1

Chọn dây dẫn loại AC- 95, có tiết diện chuẩn là 95mm2

và dòng điện cho phép ở nhiệt

độ 25o

c là: Icp=330 A

- Kiểm tra theo điều kiện vầng quang: dây dẫn đã chọn có:

Ftc=95mm2  70 mm2 ( thỏa mãn điều kiện)

- Kiểm tra theo điều kiện phát nóng: vì đoạn N-1 là đường dây đơn nên khi xảy ra

sự cố sẽ dẫn đến mất điện.nên không tính đến Isc

-Tương tự tính cho các lộ đơn 2,3 và 4 còn lại

a.2 - Đoạn đường dây N_5 ( lộ kép)

Imax

Trang 13

độ 25o

c là: Icp=265 A

- Kiểm tra theo điều kiện phát nóng: vì đoạn N-5 là đường dây kép nên khi xảy ra

sự cố hỏng một lộ thì lộ còn lại vẫn phải làm việc bình thường

Isc = 2.Ibt max = 2x59.05 = 118.1 (A)

Isc < 0,81.Icp = 0.81x265=214.65A ( thỏa mãn điều kiện )

-Tính tương tự cho đường dây N-6

Bảng tiêt diện dây dẫn ( chọn theo điều kiện kinh tế)và kiểm tra điều kiện phát nóng

I CP

Ở 25 0

C (A)

I CP

Ở 40 0

C (A)

b - Chọn trụ và thông số của đường dây:

đây là những đường dây đơn nên ta chọn trụ betong cốt thép loại : DT-20 ( hình vẽ )

Trang 14

mã dây tiêu chuẩn AC-95 Tra phụ lục 2.1 và phụ lục 2.5 sách hướng dẫn thiết kế

mạng điện- Hồ văn Hiến ta được: d=13.5 mm  r=6.75 mm

Dây dẫn AC-95 có 7 sợi (6 sợi nhôm và 1 sợi thép) giả thiết đồng nhất kim loại, ta có

bán kính tự thân của dây dẫn: r’ = 0.726x6.75=4.9 mm

D r

mạng điện- Hồ văn Hiến ta được: d=15.2 mm  r=d/2=7.6 mm

Dây dẫn AC-120 có 35 sợi (28 sợi nhôm và 7 sợi thép) giả thiết đồng nhất kim loại, ta

có bán kính tự thân của dây dẫn: r’ = 0,768x7.6=5.837 mm

D r

Trang 15

bán kính tự thân của dây dẫn: r’ = 0,726x5.7=4.138 mm

D r

Đây là những hộ yêu cầu cung cấp điện liên tục , nên đường dây lộ kép Ta chọn trụ

kim loại : Y110-2 ( hình vẽ )

-Khoảng cách hình học giữa các pha:

-Thông số của đường dây N-5 (lộ kép)

mã dây tiêu chuẩn AC-70 Tra phụ lục PL2.1 và phụ lục PL2.5 sách hướng dẫn thiết

kế mạng điện- Hồ văn Hiến ta được: d=11.4 mm  r=d/2=5.7 mm

Trang 16

Tính toán lại bán kính trung bình hình học :

- Giữa các dây thuộc pha a

Trang 17

6 0

6 6

f

D D

-Thông số của đường dây N-6 (lộ kép)

mã dây tiêu chuẩn AC-95 Tra phụ lục PL2.1 và phụ lục PL2.5 sách hướng dẫn thiết

kế mạng điện- Hồ văn Hiến ta được: d=13.5 mm  r=d/2=6.75 mm

Bán kính trung bình hình học của đường dây lộ kép có hoán vị :

- Giữa nhóm dây pha A và nhóm dây pha B :

Tính toán lại bán kính trung bình hình học :

- Giữa các dây thuộc pha a

Trang 18

f

D D

r o

(Ω/km)

x o (Ω/km)

b o x 10-6(Ω-1/km)

R=r o l ( Ω )

X=x o l ( Ω )

15.502 0.2752 110

Trang 19

- Tổn thất điện áp trên tổng trở đường dây N-1 :

24.432 0.9059 110

Trang 20

15.502 0.4341 110

10 6.7949

19.722 0.2382 110

Trang 21

6.893 0.2735 110

- Đứt một đường dây trên lộ kép đường dây còn lại phải làm việc bình thường Đường

dây N_5 sử dụng dây dẫn AC_70, tra phụ lục PL2.1và PL2.5 sách Thiết kế mạng điện

– Hồ Văn Hiến ta được :

Trang 22

14.1974 0.5788 110

sc

dm sc

Trang 23

25 14.8783

10.650 0.7449 110

- Đứt một đường dây trên lộ kép đường dây còn lại phải làm việc bình thường Đường

dây N_6 sử dụng dây dẫn AC_95, tra phụ lục PL2.1và PL2.5 sách Thiết kế mạng điện

– Hồ Văn Hiến ta được :r = 6.75 mm =6.75 10-3

Trang 24

6 6

- Tổn thất công suất tác dụng và phản kháng trên tổng trở đường dây N_6

Bảng tổng hợp tổn thất điện áp và tổn thất công suất của phương án 1

21.93 1.58063 110

Trang 25

STT Đoạn

đường dây Loại dây

Tổn thất

ΔPbt( MW)

Tổn thất

ΔPsc( MW)

Tổn thất

ΔQbt( MVAr )

Tổn thất

ΔQsc( MVAr )

Vậy phương án 1 đạt yêu cầu về kỹ thuật

Q ptmax - Q bù MVAr

50km 41.23km

Trang 26

- Do phân bố sơ bộ, đã tính bù sơ bộ nên phân bố công suất theo chiều dài để tính phân bố dòng cho từng đoạn đường dây

- Phân bố công suất trong các nhánh bỏ qua tổn thất công suất và thành phần dung dẫn đường dây

-Với các lộ đơn liên thông N-1, 1-2 và N-3 , 3-4:

+ Giả sử chiều công suất như hình vẽ:

-Công suất trên đoạn N-5:

5 56 6 6 65

5 56 6

31, 62 41.23 50 19.458 13.267

 Điểm phụ tải số 6 là điểm phân công suất

a_ Lựa chọn tiết diện dây dẫn:

 Đoạn đường dây 1-2:(lộ đơn)

Trang 27

c là: Icp=380 A (PL 3.1 sách hướng dẫn thiết kế mạng điện _Hồ văn Hiến)

- Kiểm t ra theo điều kiện vầng quang: dây dẫn đã chọn có:

- Kiểm tra theo điều kiện phát nóng: vì đoạn 1_2 là đường dây đơn nên khi xảy ra sự cố

- Kiểm tra theo điều kiện phát nóng: vì đoạn N-1 là đường dây đơn nên khi xảy ra sự cố

Trang 28

độ 25o

Ftc=70mm2 = 70 mm2 ( thỏa mãn điều kiện)

- Kiểm tra theo điều kiện phát nóng: vì đoạn 3-4 là đường dây đơn nên khi xảy ra sự cố

-Kiểm tra theo điều kiện vầng quang: dây dẫn đã chọn có:

- Kiểm tra theo điều kiện phát nóng : đối với đường dây N-5 có 2 trường hợp vận hành

sự cố :

+ trường hợp sự cố đoạn 5-6

+ trường hợp sự cố đoạn N-6

Ta thấy rằng trường hợp sự cố đoạn N-6 nguy hiểm hơn vì phải tải một lượng công

suất tới phụ tải 6.Khi có sự cố đoạn N-6,công suất chạy trên đoạn còn lại là:

Trang 29

Isc N-5= 275.23< 0,81.Icp=360.45 A (thỏa mãn điều kiện)

-Chọn tiết diện dây dẫn

6 ax max 5

-Kiểm tra theo điều kiện phát nóng : đối với đường dây N-6 có 2 trường hợp vận hành

sự cố :

+ trường hợp sự cố đoạn 5-6

Ta thấy rằng trường hợp sự cố đoạn N-5 nguy hiểm hơn vì phải tải một lượng

công suất tới phụ tải 5.Khi có sự cố đoạn N-5,công suất chạy trên đoạn còn lại là:

- Tiết diện tối thiểu cho cấp điện áp 110 kV là 70 mm2 Chọn dây dẫn AC-70 để thỏa

mãn điều kiện vầng quang , có tiết diện chuẩn là 70mm2

độ 25o

Ftc=70mm2 = 70 mm2 ( thỏa mãn điều kiện)

-Kiểm tra theo điều kiện phát nóng :với đường dây này có 2 TH vận hành sự cố

Sự cố đường dây N-6 nguy hiểm hơn do phụ tải của nó lớn hơn

Trang 30



=157.26 A <0,81Icp=214.65 A ( thỏa mãn điều kiện )

Bảng tiêt diện dây dẫn ( chọn theo điều kiện kinh tế) và kiểm tra điều kiện phát nóng

I CP

Ở 25 0

C (A)

Theo phương án 2, các tuyến đường dây được thiết kế là đường dây đơn mạch kín,

N-5-6-N, đường dây đơn N-1,N-2,N-3, N-4 Vì vậy ta chọn trụ cho các tuyến đường

dây là trụ bêtông cốt thép loại : ĐT-20 ( như phương án 1 )

mạng điện- Hồ văn Hiến ta được: d=19 mm  r=9.5 mm

Điện trở : r0=0.17 Ω/km

Cảm kháng:

Trang 31

D r

mạng điện- Hồ văn Hiến ta được: d=17 mm  r=d/2=8.5 mm

Trang 32

Dung dẫn của đường dây:

0

6 6

D r

r o

Ω/km

x o Ω/km

J0.615 MVAr

Trang 33

12.6 0.4771 110

30.3075 19.9996

14.8 1.6106 110

Trang 34

-Công suất cuối đường dây 3-4 :

25.1284 17.567

14.9 1.1539 110

dm

U U

Trang 35

110

N N

Trang 36

2.29

110

N N

- Tổn thất công suất tác dụng và phản kháng trên đường dây N-2

S56 S N5 S5 ' 23.5156 J15.3582 (18 J12.3201) 5.5156 j3.0381

 điểm 6 là điểm phân công suất

- Tổn thất điện áp trên tổng trở đường dây 5-6 :

56 56 56 56

56

1.45 110

5.5156 3.0381

18.2 0.0596 110

- ở chế độ làm việ sự cố ta chỉ xét trường hợp nặng nề nhất, đó là sự cố đoạn đường dây

từ nguồn tới điểm phân bố công suất

Trang 37

Sơ đồ đường dây bây giờ có dạng liên thông như sau:

5.23

110

sc sc

43.7667 28.6242

21 4.7352 110

10.8

110

scN scN

S



Trang 38

UscN65 = 5.23+10.8=16.05kV

65 65

16.05

110

scN scN

dm

U U

18.2 1.317 110

6.93

110

sc sc

44.3741 29.5004

13 3.3438 110

S



6

j0.65 MVAr

Trang 39

5 5

6.172

110

scN scN

13.1

110

scN scN

dm

U U

Tổn thất

ΔQ ( MVAr )

Tổn thất ΔU%

Trang 40

C, Phương án III:

Do phân bố sơ bộ, đã tính bù sơ bộ nên phân bố công suất theo chiều dài để tính

phân bố dòng cho từng đoạn đường dây

Phân bố công suất trong các nhánh bỏ qua tổn thất công suất và thành phần dung dẫn

** với đoạn đường dây lộ đơn N-1, N-2 số liệu tính toán như ở phương án I

** với đường dây lộ đơn liên thông N-3-4, có số liệu tính toán giống như phương án II

 trong phương án này ta chỉ cần tính cho đường dây lộ kép liên thôngN-5-6

1_ Lựa chọn tiết diện dây dẫn:

- Đoạn đường dây lộ kép liên thông N_5-6

5 N

Định dạng
Số trang	140
Dung lượng	2,99 MB