Bài giảng môn ĐỊA CƠ NỀN MÓNG - Chương 3 doc

103 MMóóng Cọcng Cọc 3.5 Các bước thiết kế móng cọc3.5 Các bước thiết kế móng cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 3.5.1 Dữ liệu tính tóan3.5.1 Dữ liệu tính tóan - Dữ liệu bài toán và các đặc tính của móng cọc - Số liệu tải trọng (tính toán) - Chọn vật liệu làm móng: mác BT, cường độ thép, tiết diện và chiều dài cọc (cắm vào đất tốt > 1,5 m), đoạn neo ngàm trong đài cọc (đoạn ngàm + đập đầu cọc ≈ 0,5 – 0,6m); chọn cốt thép dọc trong cọc:  và R a . 3 104 MMóóng Cọcng Cọc 3.5.2 Kiễm tra móng cọc làm việc đài thấp3.5.2 Kiễm tra móng cọc làm việc đài thấp BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm D f E p D f E p 2 0 2 1 fđ DbKH   ho f bK H D  2  H 3 105 MMóóng Cọcng Cọc p pp s ss p p s s a FS qA FS fA FS Q FS Q Q  3.5.3 Xác định sức chịu tải của cọc3.5.3 Xác định sức chịu tải của cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm Theo vật liệu làm cọcTheo vật liệu làm cọc Theo điều kiện đất nềnTheo điều kiện đất nền  Theo chỉ tiêu cường độ  Theo chỉ tiêu vật lý Q a = km (R p A p + u  f si l i ) (21-86) Q tc = m R q p A p + u  m f f si l i (205-1998) k Q Q tc a  3 106 MMóóng Cọcng Cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm  Theo thí nghiệm SPT  Theo thí nghiệm CPT 3 107 MMóóng Cọcng Cọc 3.5.4 Xác định số lượng cọc và bố trí3.5.4 Xác định số lượng cọc và bố trí BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm a đ tt a tt Q WN Q N n      = 1,2  1,6 3.5.5 Kiễm tra khã năng chịu tải của cọc3.5.5 Kiễm tra khã năng chịu tải của cọc       22 ),( i i tt x i i tt y tt yx y yM x xM n N Q Q max  Q a Q min  0 3       2 max 2 max min max i tt x i tt y tt y yM x xM n N Q 108 MMóóng Cọcng Cọc Ảnh hưởng của nhóm cọcẢnh hưởng của nhóm cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm Q G =  n c Q a n 1 : số hàng cọc n 2 : số cọc trong 1 hàng d : đường kính hoặc cạnh cọc s : khoảng cách giữa các cọc         21 1221 90 )1()1( 1 nn nnnn          s d 1 tan  [deg] Converse-Labarre 3  N tt < Q G 109 MMóóng Cọcng Cọc Nền của móng cọc Hệ cọc Đài c ọ c 3.5.6 Kiểm tra độ lún của móng cọc3.5.6 Kiểm tra độ lún của móng cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm N N + W M  M = H d H H H/n M+  M    i ii tb l l   4 tb    3 110 MMóóng Cọcng Cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 3 111 MMóóng Cọcng Cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 3 112 MMóóng Cọcng Cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm y tc y x tc x qu tc qu minmax/ W M W M F N   qu tc qu tb F N   )'( 21 IIvqu tc IItb DcBAb k mm R    max  1,2 R II  min  0 3 [...]... (Tf/m4) Cọc đóng Cọc nhồi 65 - 250 50 - 200 200 - 500 200 - 400 500 - 800 400 - 600 800 - 130 0 600 - 1000 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 118 3 Móng Cọc - Áp lực tính tốn z [Tf/m2]:  0 M0 H0 K    ze  y0 A1  B1  2 C1  3 D1    bd   bd  bd Eb I  bd Eb I   z y - Moment uốn Mz [Tf.m]: H0 M z   Eb Iy 0 A3   bd Eb I 0 B3  M 0 C 3  D3  bd 2 bd - Lực cắt Qz [Tf] 3 2 Qz   bd Eb Iy 0 A4... Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 1 23 3 Móng Cọc TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 124 3 Móng Cọc  Chuyển vị ngang của cọc ở cao trình đặt lực hay đáy đài 3 Hl 0 Ml 02  n  y0   0l0   3E b I 2 E b I  Góc xoay của cọc ở cao trình đặt lực hay đáy đài Hl02 Ml0  0   2 Eb I Eb I TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 125 3 Móng Cọc  Ổn định nền xung quanh... Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 119 3 Móng Cọc TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 120 3 Móng Cọc ze : chiều sâu tính đổi, ze = bd z le : chiều dài cọc trong đất tính đổi, le = bd l bd : hệ số biến dạng (1/m)  bd  5 Kbc Eb I bc : chiều rộng qui ước của cọc: d  0,8 m => bc = d + 1 m; d < 0,8 m => bc = 1,5d + 0,5 m (TCXD 20 5-1 998) TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng. .. TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 114 3 Móng Cọc 3. 5.8 Kiểm tra xun thủng và chịu cắt của đài cọc Pxt  Pcx Pxt =  phản lực của những cọc nằm ngồi tháp xun ở phía nguy hiểm nhất Pcx = 0,75 Rk Stháp xun Khả năng chống cắt của bêtông: Q  Qb TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ Qb  b3 (1  n ) Rbt bh0 b3  0.6 n  0 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 115 3 Móng Cọc 3. 5.9 Xác định cốt thép cho... Mg Pmax 0,9 Ra h0 d TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 116 3 Móng Cọc 3. 5.10 Tính tóan cọc chịu tải trọng ngang (Theo TCXDVN 20 5-1 998) M0 H0 y ’y (kN/m2) d4y z Eb I 4   y  0 dz L z  y C yz  y C yz  K  z z TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ z BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 117 3 Móng Cọc Loại đất quanh cọc Sét, á sét dẻo chảy, IL =[0,75 - 1] Sét, á sét dẻo mềm, IL = ]0,5 – 0,75] Á sét... Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 121 3 Móng Cọc N M H N  n H l0 H M 0 HH y0 H0=1 z M M M0=1 z MH z l l l TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 122 3 Móng Cọc - Chuyển vị ngang y0 và góc xoay  0 tại z = 0 (mặt đất) y0  H 0 HH  M 0 HM  0  H 0 MH  M 0 MM - Chuyển vị ngang HH , HM , MH , MM do các ứng lực đơn vị  HH 1  3 A0  bd Eb I  MH   HM  MM 1 .. .3 Móng Cọc Xác định độ lún của móng cọc p gl n S n S   i i 1 i 1 e1i  e2i hi 1 e1i N+W S  Sgh = 8 cm TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ M+M BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 1 13 3 Móng Cọc 3. 5.7 Kiểm tra chuyển vị ngang của cọc H  Png (Png : sức chịu tải ngang của cọc) Png    ng EJ 1000 l 3 0 ng = 1 cm: chuyển vị ngang tại đầu cho phép EJ : độ... lệch tâm thẳng đứng Đối với cơng trình quan trọng: le ≤ 2,5 lấy n = 4; le ≥ 2,5 lấy n = 2,5 le : chiều dài cọc trong đất tính đổi, le = bd l TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 127 3 Móng Cọc  Khi le ≤ 2,5 : cọc ngắn hay cọc cứng, ổn đònh nền theo phương ngang đ ược kiểm tra tại hai độ sâu z = L và z = L /3 Khi le > 2.5 Cọc dài hay cọc chòu uốn, ổn đònh nền theo phương ngang được... cho cọc nhồi và cọc ống, = 0 ,3 cho các cọc còn lại 1 : hệ số = 1 cho mọi trường hợp; trừ ct chắn đất, chắn nước = 0,7 2 : hs xét đến tỉ lệ ảnh hưởng của phần tải trọng thường xun trong tổng tải 2  M p  Mv nM p  M v TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 126 3 Móng Cọc Mp : moment do tải thường xun Mv : moment do tải tạm thời n = 2,5, trừ: n = 4 cho móng 1 hàng cọc chịu tải trọng... ngang đ ược kiểm tra tại hai độ sâu z = L và z = L /3 Khi le > 2.5 Cọc dài hay cọc chòu uốn, ổn đònh nền theo phương ngang được kiểm tra tại độ sâu 0,85 z  bd TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 128 . cọc         21 1221 90 )1()1( 1 nn nnnn          s d 1 tan  [deg] Converse-Labarre 3  N tt < Q G 109 MMóóng Cọcng Cọc Nền của móng cọc Hệ cọc Đài c ọ c 3. 5.6 Kiểm tra độ lún của móng cọc3.5.6 Kiểm tra độ lún của móng cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS. 1 03 MMóóng Cọcng Cọc 3. 5 Các bước thiết kế móng cọc3.5 Các bước thiết kế móng cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 3. 5.1 Dữ liệu tính tóan3.5.1 Dữ. 0,7] 800 - 130 0 600 - 1000 119 MMóóng Cọcng Cọc BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 3 - Áp lực tính toán  z [Tf/m 2 ]:          1 3 0 1 2 0 1 0 10 D IE H C IE M BAyz K bbdbbdbd e bd z y     -