Bài giảng môn ĐỊA CƠ NỀN MÓNG - Chương 4 pptx

4 31 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn 4.3 Cọc đất trộn vôi/cement4.3 Cọc đất trộn vôi/cement BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm Nagaraj, 2002 4 32 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 33 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 34 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 35 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 36 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 37 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm CDM and FGC-CDM (Japanesse Trade Association) (offered in U.S. by Raito) SSC/Geocolumns (SSC Technology) MECTOOL (Millgard) Hayward Baker Method (Hayward Baker) Rotomix (Inquip) END (E) ROTARY (R) END (E) TurboMix (Trevi ICOS) HYDRAMECH (Geocon) GEOJET (Condon Johnson) Lime-Cement Columns (Underpinning) Trevimix (Trevi ICOS) LiMix (Trevi ICOS and Hercules) END (E) SMW (SMV Seiko, Raito and others) Multimix (Trevisani) Mixed Wall (Schnabel Foundation) SHAFT (S) SLURRY (W) DRY (D) DEEP MIXING METHODS ROTARY + JET (J) ROTARY (R) DSM (Geocon) SWING (Spread Wing Raito) DJM (Raito) SSM (Geocon) Bruce and Bruce (2003) 38 DEFINITIONS AND RELATIONSHIPSDEFINITIONS AND RELATIONSHIPS 4 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 39 Water-to-cement ratio of slurry Cement content on the dry-weight Volume ratio Cement dosage Cement dosage in-place Total water-to-cement ratio c slurryw W W cw , :  s c w W W a  soil slurry V V VR  soil c V W   mix c placein V W    c mixw T W W cw , :  soilwslurrywmixw WWW ,,,  BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngng 4 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn 40 slurryd VR .      placeinslurryd placein s s wGS wG VR        . 1 w slurryd soild aVR . .      slurryd soild T cwcw w VR . . ::     c wc slurryd Gcw G ):(1 .     4 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm [...]... BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 43 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của hàm lượng cement After Bergado et al (1996) TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 44 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của thời gian (After Zeng et al., 1998) TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 45 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của thời gian trộn mẫu TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền. .. direct shear 40 – 50% qu at qu < 1 Mpa Tensile strength 8 – 14% qu 28-day qu (1 .4 - 1.5) qu(7-day) for silts and clay 2 qu(7-day) for sands 60-day qu 1.5 qu(28-day), (0.33 -1 ) qu(15 years) TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 41 cố 4 Xữ lí và gia cố nền TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 42 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của độ ẩm Effect of water on normalized strength... Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 46 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của hàm lượng hữu cơ  Masaaki, 1996; Gotoh, 1996 - Cường độ giãm tăng hàm lượng hữu cơ của đất tự nhiên  Kawasaki et al (19 84) DCM không thích hợp khi hàm lượng hữu cơ > 2 TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 47 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của pH TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 48 cố 4 Xữ lí... Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 56 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Cường Độ Chịu Uốn (After Terashi et al 1980 )  Kitazume et al (2000)  b.col  0.4qu TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 57 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Áp lực tiền cố kết (After Terashi et al 1980 ) TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 58 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Module Đàn Hồi Binder type... cố nền Ảnh hưởng đường kính mẫu H/D = const TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 49 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ảnh hưởng của nhiệt độ TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 50 4 n ng (Consoli et al., 2000) TS Nguy n Minh Tâm ng 51 cố 4 Xữ lí và gia cố nền SPT Nishibayashi et al., (1985); Porbaha and Puppala (2003) qu    N   1/ 3 1/ 4 TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa. .. BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 54 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Tỷ lệ trộn giữa cement và vôi Jacobson et al., 2005 33/67 0/100 TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 55 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Cường Độ Chịu Kéo (After Terashi et al 1980 )  Takenaka and Takenaka (1995) : 1 0-2 0%  Brandl (1981) : 10 – 15%  Kawasaki et al (1981) : 15 -2 0%  CDIT (Japan) : 15% TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa. .. BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 64 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Sức chịu tải Broms (19 94) , Bergado et al (1996), Kasali and Taki (2003) Single column Qult  As f s  A p q p q p  9cu   f s  cu TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ Group of column Block failure Qult , group  2cu H  B  L   (6 to 9)cu HBL Local failure b qult , group  5.5c av (1  0.2 ) l BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 65 cố 4 Xữ lí và gia cố nền. .. Dimensions for improved ground Design detail TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 62 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Ổn định trượt Stabilized block WE PaE WI PpS PaS FR B FSS  TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ Pp S  FR Pp  WE  WI B tan '  S Pa E  Pa S Pa E  Pa S BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 63 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Trượt tròn Discrete element Composite soil centre of rotation l  e... N   1/ 3 1/ 4 TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 52 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Tương quan giữa phòng thí nghiện và hiện trường qu F  (1 / 2  1 / 4) qu L (after Kamon, 1996)  Matsuo (1999) qu F  0.5qu L  EuroSoilStab (2002) qu F  (0.2  0.5)qu L TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 53 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Cường độ thiết kế dựa trên dữ liệu thu thập ngoài... Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 59 cố 4 Xữ lí và gia cố nền Biến dạng phá hoại 5 Clay 1 Wet mixing method Dry mixing method Clay 2 Diff erent dry weight ratio of cement to clay Diff erent ratio of additional water t o cement Axial failure strain f (%) 4 3 2 1 f (%) = 21.223xqu (-0 .36 24) R2 = 0.7212 0 0 500 1000 1500 2000 Unconfined compressive strength qu (kPa) TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ BM Địa Cơ Nền Móng . q u (1 .4 - 1.5) q u (7-day) for silts and clay 2 q u (7-day) for sands 60-day q u 1.5 q u (28-day), (0.33 -1 ) q u (15 years) 42 4 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền.  slurryd soild T cwcw w VR . . ::     c wc slurryd Gcw G ):(1 .     4 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 41 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS. Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 33 XXữ lí và ữ lí và gia cgia cố ố nnềềnn BM ĐBM Địịa Cơ Na Cơ Nềền n MóMóngngTS NguyTS Nguyễễn Minh Tâmn Minh Tâm 4 34 XXữ