Chương 6: Mớn nước của tàu tại thời điểm t àu nổi hoàn toàn Tại thời điểm tàu nổi hoàn toàn lực nổi và mômen lực nổi đối với xe trượt mũi bằng trọng lực của tàu và mômen trọng lực đối với tâm xe trượt mũi. Dựa vào đường cong phù trợ nổi hoàn toàn để xác định mớn nước mũi v à lái tại thới điểm tàu nổi hoàn toàn. T l mớn nước lái (tính tại sướn 18) tại thời điểm tàu nổi hoàn toàn là: 4,83(m) T m mớn nước mũi (tính tại sướn 225) tại thời điểm tàu nổi hoàn toàn là: 0,63(m) I.3.3 Tính quãng đường chuyển động của tàu trong giai đoạn IV Giai đoạn IV tính từ khi xe trượt rời khỏi đường trượt tới khi tàu dừng hẳn. Quãng đường chuyển động của tàu gần đúng là: 300(m) V ậy tổng quãng đường chuyển động của tàu tính từ khi bắt đầu hạ thủy tới khi t àu dừng là: 540(m) I.4 TÍNH LỰC NÉN LÊN ĐƯỜNG TRƯỢT KHI TÀU HẠ THỦY Tính lực nén lên đường trượt để thử áp lực mỡ bôi trơn I.4.1 Tính lực nén tại mép trước và mép sau của máng trượt lên đường trượt ở giai đoạn I. Tàu hạ thủy được nằm trên ba đường trượt. Tiết diện của đường trượt là: 1,8 (m) Điểm tác dụng của phản lực N trùng với tọa độ trọng tâm tàu. T ọa độ trọng tâm tàu cách mép sau khung trượt: L 2 = 92,11 (m). L s : tổng chiều dài hệ thống máng trượt trên một đường trượt: L s = 163 (m) b: chi ều rộng máng trượt: b = 1,987 (m) L N: là khoảng cách từ điểm đặt phản lực tới mép sau khung trượt. L N = L 2 = 92,11 (m) Ta có: L S /3 < L N < 2L S /3 L S / 3 = 53,33(m) Gi ả sử lực nén phân bổ theo qui luật hình thang. Lực nén trên đường trượt tại mép trước và mép sau khung trượt của hệ thống máng trượt: N = D = 11350 (T) = 113500 (kN) P f = (2N/L s )(2 - 3 L N /L s ) = 42,43 (T/m 2 ) P a = (2N/L s )(3 L N /L s - 1) = 192,39 (T/m 2 ) Trong đó: P f : là lực nén mép trước máng trượt đỡ xe trượt mũi lên đường trượt. P a : là lực nén mép sau máng trượt lên đường trượt. I.4.2 Tính lực nén tại máng trượt đỡ xe mũi lên đường trượt tại thời điểm đuôi tàu nổi lên. Khi đuôi tàu nổi lên lực nén tập trung ở tâm xe trượt mũi Xe trượt mũi được tý lên hai máng trượt d ài 6,04(m), rộng 1,978 (m). Vậy phản lực lúc náy phân bố đều trên hai đường trượt. L p : Chiều dài máng trượt đỡ xe trượt mũi : L p = 6,04(m) B : chi ều rộng máng trượt đỡ xe trượt mũi, b = 1,978(m) P : lực nén của máng trượt đỡ xe mũi tàu lên đướng trượt. )/(8,389)/(98,38 978,104,62 8,941 2 22 mKNmT xxbpL N P Theo yêu cầu của sổ tay thiết kế tàu thủy : L ực nén lớn nhất của xe trượt mũi không lớn hơn : 1080(KN/m 3 ) Ta có : P = 389,8(KN/m 2 ) là thỏa mãn. II. YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ BỐ TRÍ CÁC THIẾT BỊ HẠ THUỶ II. 1 TÍNH TOÁN PHẢN LỰC TÁC DỤNG LÊN ĐẾ KÊ VÀ TÍNH CH ỌN DÂY CÁP THÉP II.1.1Tính toán tải trọng tác dụng lên đế kê Diện tích đáy tàu : S = 5419,68 (m 2 ) Tr ọng lượng tàu lúc hạ thủy : W = 11350(T) Ap l ực tổng mà các đế kê phải chịu : N = W/S = 2094,2(T/m 2 ) Gi ả sử tàu kê trên đáy bằng và áp lực trên mỗi đế kê là như nhau. M ỗi đế kê phải chịu áp lực là: n = N/912 =2,296(T /m 2 ) Mặt khác tàu được kê trên triền bằng các hàng đế kê, tàu đặt nghiêng cùng với độ nghiêng của đà trượt ( góc nghiêng là 2,86 o ) và tr ọng lượng tàu phân bố không đồng đều ( trọng lượng tập trung chủ yếu ở phần đuôi tàu, vùng mặt phẳng dọc tâm). Do đó các đế kê vùng đuôi chịu tải trọng lớn nhất, c òn các đế kê vùng mũi chịu tải trọng nhỏ nhất. Các đế kê vùng giữa tàu chịu tải trọng lớn hơn các đế kê vùng ngoài mạn. Gọi k là hệ số kể đến ảnh hưởng của sự phân bố không đồng đều của trọng lượng t àu.k = 1,15 -1,2 Ch ọn k = 1,2 Khi đó áp lực của mỗi đế kê là: n’ = k.n = 2,296 x 1,2 =2,755 (T/m 2 ) II.1.2 Số máng được bố trí Đối với tàu 53000T được bố trí như sau: STT Hạng mục Đơn vị Quy cách SL KL Ghi chú I Máng giữa: 2132 500 12 6 602.5 Phần sắt: 6000 500 12 5 1413 6000 500 14 2 659.4 6000 2132 12 1 1205 2230 6000 16 1 1680.5 343 6000 16 2 516.97 343 2132 16 2 183.7 180 6000 10 2 169.56 180 2132 10 2 60.25 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 2132 6000 1 220 3939.9 120 6000 2 100 201.6 Trọng lượng máng loại I : 10665 II Máng loại I Phần sắt: 1973 360 10 5 278.78 6000 360 10 6 1017.4 6000 1973 12 1 1115.1 6000 1973 16 1 1486.9 6000 190 16 1 143.18 1973 190 16 2 94.17 6000 344 16 1 259.24 6000 200 10 1 94.2 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 1973 6000 220 1 3646.1 120 6000 100 1 100.8 Trọng lượng máng giữa : 8268.2 III Máng loại II 1973 360 14 5 390.3 Phần sắt: 6000 360 14 6 1424.3 6000 1973 14 1 1301 6000 1973 22 1 2044.4 6000 190 16 1 143.18 1973 190 16 2 94.17 6000 344 40 1 648.1 6000 200 10 1 94.2 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 2132 6000 220 1 3939.9 120 6000 100 2 201.6 Trọng lượng máng loại II : 10314 1 Kích thước gỗ kê căn : 2000 250 200 404 56560 Kg 2 Tổng trọng lượng máng loại I : 50 cái = 413412 Kg 3 Tổng trọng lượng máng loại II : 4 cái = 41254 Kg 4 Tổng trọng lượng máng giữa : 7 cái = 74654 Kg 5 Trọng lượng dây chằng, thanh chống 500 Kg TỔNG TRỌNG LƯỢNG THIẾT BỊ HẠ THUỶ : = 586380 Kg . 5 1413 60 00 500 14 2 65 9.4 60 00 2132 12 1 1205 2230 60 00 16 1 168 0.5 343 60 00 16 2 5 16. 97 343 2132 16 2 183.7 180 60 00 10 2 169 . 56 180 2132 10 2 60 .25 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 2132 60 00 1. 3939.9 120 60 00 2 100 201 .6 Trọng lượng máng loại I : 1 066 5 II Máng loại I Phần sắt: 1973 360 10 5 278.78 60 00 360 10 6 1017.4 60 00 1973 12 1 1115.1 60 00 1973 16 1 14 86. 9 60 00 190 16 1 143.18 1973. 390.3 Phần sắt: 60 00 360 14 6 1424.3 60 00 1973 14 1 1301 60 00 1973 22 1 2044.4 60 00 190 16 1 143.18 1973 190 16 2 94.17 60 00 344 40 1 64 8.1 60 00 200 10 1 94.2 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 2132 60 00 220