ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 173 Tổ chức thi công Chương 29: Tính toán vách chống hố móng Vách chống hố móng sử dụng vòng vây cọc ván thép. Đóng các cọc đònh vò dùng loại cọc thép I 400, vò trí cọc được xác đònh bằng máy kinh vỹ. Liên kết với cọc đònh vò băng thép U, thép L tạo thành khung đònh hướng để phục vụ thi công cọc ván thép. Tất cả các cọc đònh vò và cọc ván thép đều được hạ bằng búa rung treo trên cần cẩu. Trước khi hạ cọc ván thép, phải kiểm tra khuyết tật của cọc ván thép củng như độ đồng đều của khớp mộng bằng cách luồn thử vào khớp mộng một đoạn cọc ván chuẩn dài khoảng 1.5 – 2.0 m. Để xỏ và đóng cọc ván được dễ dàng, khớp mộng của cọc ván được bôi trơn bằng dầu mở. Phía khớp mộng tự (phía trước) phải bít chân lại bằng một miếng thép cho đở bò nhồi nhét đất vào rãnh mộng để khi xỏ và đóng cọc ván sau được dễ dàng. Trong quá trình thi công phải luôn chú ý theo dõi tình hình hạ cọc ván nếu nghiên hoặc lệch ra khỏi mặt phẳng của tường cọc ván thì điều chỉnh bằng kích với dây néo. Nếu không đạt hiệu quả phải đóng những cọc ván đònh hình trên được chế tạo đặc biệt theo số liệu đo đạt cụ thể để khép kín vòng vây. * Tính toán chiều sâu đóng cọc ván thép : ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 174 Tổ chức thi công Sơ đồ tính vòng vây cọc ván thép không có thanh chống ngang. Hệ số áp lực chủ động của đất : 8410257445245 22 .)/'()/( o a tgtgK Hệ số áp lực bò động của đất : 191257445245 22 .)/'()/( o b tgtgK Từ sơ đồ tính ta có áp lực tác dụng gồm: + Do nước: mTHP n /.512 2 1 2 1 e 1 = 1/3 x H = 1.667 m. hHhHHP nn 2 1 2 3 2 h e è 2 6 2 1 hP n he 3 2 6 + Do đất chủ động: MNTC MĐSX P 1 e 1 P e 2 2 P e 3 3 e 4 4 P 5 P e 5 e 6 6 P h H=5.0m a=4.06m 0.94m A 1.0m ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 175 Tổ chức thi công 2 3 2 1 akP đna ae 3 1 3 ahhkakP đnna 2 1 4 he 3 2 4 + Do đất bò động: 2 5 2 1 hkP đnb he 3 2 5 Gọi h là chiều sâu đóng cọc ván thép từ điểm A trở xuống . Với h được xác đònh từ điều kiện đảm bảo cọc ván thép không bò lật quanh điểm A. Ta có điều kiện là : M giữ M lật m Với : m : Hệ số điều kiện làm việc. Cọc ván thép không có chống ngang cho phép lấy m =0.95. M lật = P 1 .e 1 + P 3 e 3 + P 5 .e 5 + P 6 .e 6 M giữ = P 2 .e 2 + P 4 .e 4 Từ đây ta thay vào phương trình điều kiện. Ta được phương trình cân bằng sau: 0.739h 3 + 1.972h 2 + 77.49h – 646.067 = 0 h = 5.72m. Chọn h = 5.8m. 4.3.3.4./ Tính toán tôn lát : Mômen tại trong tấm a b M tt = P td a 2 ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 176 Tổ chức thi công Độ võng cuả tấm 3 4 . . . E aP f TC td * Trong đó: , : Hệ số phụ thuộc vào tỷ số a / b = 1 = 0.513 = 0.0138 + a, b : Cạnh lớn và nhỏ,cạnh lớn a = 1 m + P td : áp lực vữa tác dụng lên tấm. mkG n P P td TC td /. . . 3751984 3 1 692579 M = 0.0513 2579.69 0.5 2 = 33.084 (kG.m) Bề dày tấm lát: cmm R M tt 323010233 101900 0843366 3 4 .)(. . Chọn = 0.5 cm Độ võng cmf 0894.0 )105.0(10101.2 5.0375.19840183.1 3346 4 cm l f 125.0 400 50 400 f = 0.0984 [f] = 0.125 cm => Đạt yêu cầu 4.3.3.5./ Tính toán ván khuôn trụ: - Dùng gỗ nhóm 46 có R u = 180 kG/cm 2 , có môđun đàn hồi e=8010 8 kG/m 2 , chọn loại ván có tiết diện 30 x 3 cm nẹp đứng và nẹp ngang 10 x10 cm, khoảng cách giữa các nẹp được xáx đònh như sau: 3 772 P d l . max Trong đó : d : Bề dày ván khuôn = 3 cm. p lực ngang lớn nhất P = g.h + Pg ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 177 Tổ chức thi công Trường hợp có đầm rung xem bê tông như lỏng g = 2500 kG/m 3 : Trọng lượng đơn vò của bê tông h : Chiều cao đổ bê tông trong 4 giờ (tính theo tiết diện thân mố) Công suất cuả máy trộn trong 4h h = 4 x 4= 16m 3 Diện tích đáy trụ = 10 4.9 =49 m 2 16 0,326 0,75 49 b h m R m => lấy h = 0.75m P g = 200 kG/m 2 : lực xung kích ngang Vậy P = 2500 0.75 + 200 = 2075 kG/m 2 650 2075 3772 3 . . max l m 4.3.3.6/ Kiểm toán nẹp đứng: Độ võng nẹp đứng F max J E lq . . 384 5 4 Trong đó: E = 8.10 4 kG/cm 2 = 8.10 8 kG/m 2 J = 484 3 10.83333,833 12 10.10 mcm H = 2 m Nẹp đứng tính theo sơ đồ dầm liên tục gối trên điểm tựa là các nẹp ngang, khoảng cách giữa các nẹp ngang là 0.65m, ta coi áp lực ngang phân bố theo hình chữ nhật. ' 2 200 1200 .0,75.0,65 1200.0,75 791.25 / 2 P kg m p lực của bêtông lên thanh nẹp đứng q = P ’ x L 1 = 791.25 x 0.75 = 593.43 kG/m Độ võng lớn nhất ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 178 Tổ chức thi công max 8 8 5.593.43.0,65 0,0012 0,12 384.8.10 .833.10 F m cm Độ võng cho phép cmFcmF cmm i F 120160 16000160 400 650 400 . max đạt yêu cầu Cường độ nẹp đứng : 2 2 . 593,43.0,65 31.34 8 8 q l M kgm 2 2 max 2 3134.6 18.804 / 180 / 10.10 U M kg cm R kg cm W Vậy nẹp đứng đạt yêu cầu về cường độ 4.3.3.7/ Kiểm toán nẹp ngang: Xem nẹp ngang là dầm giản đơn gối trên 2 gối là 2 thang giằng. Lực tác dụng là lực tập trung do nẹp dứng truyền xuống. P = q.L =593.43 0.55 = 326.38 kGm. 2 2 max 2 2 max 2 . 593,43.0,55 22,439 8 8 2243.6 13,458 / 180 / 10.10 u q l M kgm M kg cm R kg cm W Vậy nẹp ngang đạt yêu cầu về cường độ. 4.3.3.8/ .Tính ván khuôn đỗ thân trụ: Để sử dụng ván khuôn có hiệu quả và tinh tế ta sử dụng ván khuôn thép có kích thước 2x1m Các sườn tăng cường đứng và ngang bốù trí đều nhau tạo ra các ô vuông có kích thước :0.5 0.5m, rộng 8m. IV./ THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP : - Bước 1: Lắp dựng xe lao dầm và đường vận chuyển xe lao dầm. Tập kết dầm ở đầu cầu, dùng con lăn dòch chuyển từng phiến dầm vào đúng vò trí. Dùng xe lao dầm lao ra vò trí nhòp, hạ ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 179 Tổ chức thi công dầm kết hợp sàn ngang bằng thủ công đưa dầm vào vò trí. Đổ bêtông liên kết các dầm. - Bước 2: Làm đường vận chuyển xe lao dầm và đường vận chuyển trên nhòp 1. Di chuyển xe lao dầm sang vò trí nhòp 2. Dùng xe lao dầm lao ra vò trí hạ dầm kết hợp sàn ngang bằng thủ công đưa dầm vào vò trí gối. Đổ bêtông liên kết các dầm. Thi công lao lắp các nhòp còn lại tương tự như nhòp 1 và 2. V./ TÁC ĐỘNG ĐẾN MÔI TRƯỜNG VÀ BIỆN PHÁP KHẮC PHỤC Trong thời gian thi công thực hiện dự án, môi trường có thể bò ô nhiễm nặng nếu đơn vò thi công không có biện pháp thi công phù hợp hoặc biện pháp bảo vệ môi trường thích hợp như: bụi đất phát sinh thêm do thi công nền, tiếng ồn, khói bụi do động cơ thiết bò thi công, sình lầy dơ bẩn nếu thi công trong mùa mưa… Để khắc phục nhằm hạn chế thấp nhất đến việc ảnh hưởng môi trường trong quá trình thực hiện dự án cần thực hiện các biện pháp sau: - Khi di chuyển vật liệu xây dựng, nhất là đất nền, phải có phủ bạt che, phải bảo đảm an toàn lao động và vệ sinh môi trường trong quá trình chuyên chở vật liệu. - Phải có biện pháp chống bụi trong quá trình thi công như phun nước, che chắn. - Có biện pháp kiểm tra các thiết bò để giảm tiếng ồn, khói bụi… - Nơi nấu nhựa phải xa khu vực dân cư và phải có dụng cụ phòng cháy chữa cháy cần thiết. - Đơn vò thi công phải có biển báo đầy đủ, thích hợp. Đề ra kế hoạch thi công phù hợp, thi công theo phương pháp cuốn chiếu, gọn gàng, dứt điểm. ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 180 Tổ chức thi công - Đơn vò thi công phải có biện pháp ngăn ngừa không để xảy ra tình trạng hư hỏng, sụp lở đất đai khu vực xung quanh, không làm hư hại các công trình khác trong khu vực. . ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 173 Tổ chức thi công Chương 29: Tính toán vách chống hố móng Vách chống. ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 179 Tổ chức thi công dầm kết hợp sàn ngang bằng thủ công đưa dầm vào vò trí. Đổ bêtông liên kết các dầm. -. động: MNTC MĐSX P 1 e 1 P e 2 2 P e 3 3 e 4 4 P 5 P e 5 e 6 6 P h H=5.0m a=4.06m 0.94m A 1.0m ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU BÀ LỚN GVHD : ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG SVTH : NGUYỄN VĂN NHẪN. LỚP 99XC1 175 Tổ chức thi công 2 3 2 1 akP đna ae