thiết kế cầu Bà Lớn, chương 19 ppsx

Chương 19: Tính toán về cắt trược ở khúc nối (thớ e-g) Duyệt theo công thức : ct II K td d I K td dIbt RmS bI Q Q S bI Q Q Q         Trong đó : R ct = 65 KG/cm 2 : cường độ chòu cắt trượt của bê tông. m = 0.5 : hệ số điều kiện làm việc. Q = Q bt , Q 1 và M, M bt , M I , lực cắt và môment tính toán do toàn bộ tải trọng , do trọng lượng bản thân dầm và do trọng lượng bản. Q = 56.444 T = 56444 KG Q bt = 18.383 T = 18383 KG Q I = 10.520 T = 10520 KG II ge I ge SS  , , môment tónh của phần mặt cắt bò tách ra bởi thớ e- g đối trục I-I và II-II. cm cm cm. 4 3 16 10367485 46351112 0       b I S S td II ge I ge    SinNQ dd : lực cắt do các ứng lực trong các cốt thép, N d đặt nghiêng gốc  sẽ tính với mất mát ứng suất lớn nhất, với hệ số vượt tải 0.9 d i KTd fiN           6 1  N d = {11000-(1928.119+840.454+0+83.031+300)}0.908 = 7126.344 kG. Sin = 0.642  Q d = 0.97126.3440.642 = 4117.61 kG. Thay số vào công thức ta có : 2 12331646351112 16 10367485 61411756444 cmkG / .        = 16.1233 kG/cm 2 < mR ct = 0.5 × 65 = 32.5 KG/cm 2  ñaït yeâu caàu. VIII./ KIỂM TRA ỨNG SUẤT CỐT THÉP Ở GIAI ĐOẠN KHAI THÁC Kiểm toán tại mặt cắt IV-IV, kiểm tra về cộng tác dụng đồng thời của dự ứng lực (có xét mọi mất mát ) và của các môment do tải trọng tiêu chuẩn gây ra, khi đó nội lực do ôtô tác dụng sẽ tính với hệ số xung kích. Công thức tính toán:     TC dd II d tđ TC I TC bt TC dd I d td TC I TC bt d T i iKTd Ray I MMM nay I MM n               60 1 . ' max  Trong đó : cm.y cm. KG/cm .n kGcm.M kGcm.M kGcm. II d 2 d TC I TC bt max 967370 032769 16000 84 616880068861 10607000070106 39156700567391        I d TC d TC y R Tm Tm TmM a d = 10.243 cm I td = 10553991 cm 4 4' cm25333927 td I  I = ( 1 +  2 +  3 +  4 +  5 +  6 +  7 ) = 1471.366+862.019+0+0+300+1054.214 = 3687.599 kG/cm 2 . Thay số vào công thức ta có :       2 kG/cm 213801924310967370 25333927 61688001060700039156700 8424310032769 10553991 616880010607000 84599368711000      d  caàuyeâu Ñaït kG/cm /. 2   96001600060602138019 2 TC dd RcmkG  IX./ TÍNH TOÁN CƯỜNG ĐỘ CỦA TIẾT DIỆN NGHIÊN TRONG GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG, TÍNH CỐT ĐAI. Vì tiết diện nghiêng chòu môment uốn không phải là nguy hiểm nên qui trình có qui đònh : - Đối dầm có chiều cao không thay đổi thì không cần tính toán tiết diện nghiêng theo môment uốn, nếu đảm bảo được yêu cầu về khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai và về neo. Bởi vậy không cần kiểm tra theo môment nữa, chỉ cần kiểm tra theo lực cắt. - Tổng hình chiếu các nội lực trong tiết diện nghiêng chiếu lên phương thẳng góc với trục dọc cấu kiện không được nhỏ hơn lực cắt do ngoại lực tính toán gây ra. Q+P C  R d2  m dx  f d Sin + R d2  m dđ  f dd + R t × m td f td + Q b Xét với mặt cắt cách gối 1.5 m Trong đó : + P : trọng lượng phần dưới của dầm tính từ điểm giữa của chiều cao dầm (tính cho 1 m dài ). P =    = 0.2372.4 = 0.5688 T/m = 5.688 kG/cm + m dx , m dđ , m td : hệ số điều kiện làm việc, đối với thép cường độ cao m = 0.7 + R d2 : cường độ tính toán trong giai đoạn sử dụng : R d2 = 11600 + R t = 2400 KG/cm 2 + C hbR Q u b 2 0 15.0   hình chiếu của nội lực giới hạn trong bêtông vùng chòu nén của tiết diện nghiêng, chiếu lên phương đứng thẳng góc với trục dầm. + d tdtt d u F R m q    là nội lực tính toán của cốt đai trên một đơn vò dài. Chọn cốt thép đai CT5 có đường kính þ12, có hai nhánh. + U d : khoảng cách giữa cốt đai U d = 10 cm 2 cm. . 2622 4 21 2 2     td F + m t = 0.8 kG/cm. . . 304434 10 2622240080     d q + b và C : chiều dày sườn dầm và chiều dài hình chiếu của toàn mặt cắt nghiên lên trục dầm, b = 16cm.     kG. . . Q cm. . b 33859642 150 139 5493815516255150 150 150139 6885304434 5493815516255150 150 2 2 0 2 2 0             C hbR Pq hbR C u d u + Q : là lực cắt do ngoại lực tính toán Q = 67912 kG  VT = Q + PC = 67912 + (5.688139.150) = 68884.603 kG kG VP 25973452 78748535 4 211432 8024006420908027011600 2 . .      VT = 68884.603 kG < VP = 73452.259 kG  đạt yêu cầu. Do  KC = -8.576 < 0.3  R KC = 0.3  27 = 8.1 nên không cần kiểm tra cường độ tiết diện theo lực cắt . X./ TÍNH CƯỜNG ĐỘ ỔN ĐỊNH CỦA DẦM TRONG GIAI ĐOẠN KÉO CĂNG CỐT THÉP ( XÉT VỚI MẶT CẮT IV-IV ) Xác đònh độ lệch tâm của nội lực cốt thép F d đối với trọng tâm của tiết diện: - Dự ứng lực trong cốt thép F d lấy như sau : N d = ( KT -  h -  gt )  F d Trong đó :  h = ( 3 +  4 +  5 +  6 )  h = ( 862.019+0+ 0+300 ) = 1162.019 kG/cm 2 2700 2 1  F F gt  F 1 , F 2 : diện tích lớn nhất và nhỏ nhất của tiết diện dầm khi tiết diện không đổi. 2 kG/cm27002700 1 2 1 2 1   F F F F gt   N d = ( 11000 – 1162.019 – 2700 )  39.952 = 285176.617 kG - Môment uốn trong dầm : M = N d  e x - M bt  M bt = 131.604 Tm = 13160400 KG cm ( do khi căng cốt thép dầm là dầm I nên lấy M tt do trọng lượng bản thân dầm khi chế tạo ). 8510 100 4869 617285176 3082705133 30827051337958 795824310032769 0 . . e cmG.13160400 285173.617M cm . . . 0    l N M k aye d d I dx Trong đó : l 0 : chiều dài tự do  Dầm chòu nén đứng tâm. Điều kiện : Do cốt thép dính bám với bê tông nên ta kiểm tra theo công thức ' ttb t nénd FRFRN  Trong đó : lực ứngdựtạiểmthờitạiđộcường theolấytông bêcủanénchòutoántínhđộcườnglà kG/cm 2 205 t nén R F b : diện tích mặt cắt dầm bê tông, F b = 4180.5 cm 2 R t : cường độ tính toán chòu nén của cốt thép thường thườngthépcốt cắt mặt tíchdiện: ' t F VT = N d = 285176.617 kG < VP = 857002.5 kG Ta thấy khi chưa kể đến cốt thép thường thì VP > VT rất nhiều  đạt yêu cầu. XI./ KIỂM TRA ĐỘ VÕNG GIỮA DẦM DO HOẠT TẢI Công thức kiểm tra :   f IE Pl f tdb h    85.0384 5 4 Trong đó : P : tải trọng tương đương tiêu chuẩn có xét đến phân bố ngang do XB80. P = 4.597  0.25 = 1.14925 T/m = 11.4925 kG/cm l : chiều dài tính toán nhòp l = 3240 cm E b : môđun đàn hồi của bê tông, E b = 380000 KG/cm 2 I td : môment quán tính tính đổi của dầm (do đã đưa vào sử dụng nên I td = I’ td ) I td = 25333927 cm 4       cầu.yêu Đạt cm.fcm.f cm. . . f cm. phépchovõngđộ: h h         180152 0152 25333927380000850 3240492511 384 5 18 400 3240 400 1 4 f lf . Chương 19: Tính toán về cắt trược ở khúc nối (thớ e-g) Duyệt theo công thức : ct II K td d I K td dIbt RmS bI Q Q S bI Q Q Q         Trong. suất lớn nhất, với hệ số vượt tải 0.9 d i KTd fiN           6 1  N d = {11000- (192 8. 119+ 840.454+0+83.031+300)}0.908 = 7126.344 kG. Sin = 0.642  Q d = 0.97126.3440.642 = 4117.61. +  4 +  5 +  6 +  7 ) = 1471.366+862. 019+ 0+0+300+1054.214 = 3687.599 kG/cm 2 . Thay số vào công thức ta có :       2 kG/cm 2138 0192 4310967370 25333927 61688001060700039156700 8424310032769 10553991 616880010607000 84599368711000      d  caàuyeâu