Chng 21: Hoạt tải xe thiết kế LL Theo quy định của quy trình 22TCN 272-05 (điều 3.6.1.3.1): Đối với các mômen âm giữa các điểm uốn ng-ợc chiều khi chịu tải trọng rải đều trên các nhịp và chỉ đối với phản lực gối giữa thì lấy 90% hiệu ứng của hai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh tr-ớc xe này đến trục bánh sau xe kia là 15000mm tổ hợp 90% hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế, khoảng cách giữa các trục 145KN của mỗi xe tải phải lấy bằng 4300mm. Do cầu của ta thiết kế cho 3 làn xe, không tính tới tải trọng ng-ời nên ta sẽ xếp xe cho 3 tr-ờng hợp: + 1 làn lệch tâm + 2 làn lệch tâm + 3 làn lệch tâm Để tính toán phản lực tại gối ta lấy kết quả trong phần tính nội lực dầm chủ (có hệ số làn xe): Lực tác dụng lên trụ khi xếp 3 làn xe có giá trị bằng b-ớc nhảy của biểu đồ lực cắt do hoạt tải tại tiết diện trên đỉnh trụ P3 (22): P LL = Q T Q P = 4081.2 KN Tr-ờng hợp 1: Một làn xe xếp lệch tâm Làn xe đ-ợc đặt cách mép lan can 600mm để gây ra nội lực lớn nhất (A.3.6.1.3.1) Tải trọng tác dụng xuống trụ là : P LL = 1.2 x (1/3) x (4081.2/0.85) = 192.06 KN Mô men gây ra theo ph-ơng ngang cầu do 1 làn xe xếp lệch tâm: M LL = 192.064 = 768.24 KNm Trong đó 1.2 là hệ số làn của 1 làn xe. 2%2% 75 70 6 0 5060180 400 300 600 200 Tr-ờng hợp 2: Hai làn xe xếp lệch tâm Làn xe đ-ợc đặt cách mép lan can 600mm để gây ra nội lực lớn nhất (A.3.6.1.3.1) Tải trọng tác dụng xuống trụ là : P LL = KN1.320 85 . 0 3 2.4081 21 Mô men gây ra theo ph-ơng ngang cầu do 2 làn xe xếp lệch tâm: M LL = 0.5 x 320.1 x (4+1) = 800.25 KNm Trong đó 1.0 là hệ số làn của 2 làn xe. 2% 2% 75 70 6 0 5060180 400 300 600 200 300 180 120 100 Tr-ờng hợp 3: Ba làn xe xếp lệch tâm Làn xe đ-ợc đặt cách mép lan can 600mm để gây ra nội lực lớn nhất (A.3.6.1.3.1) Tải trọng tác dụng xuống trụ là : P LL = 4081.2 KN Mô men gây ra theo ph-ơng ngang cầu do 3 làn xe xếp lệch tâm: M LL = 4081.2x(4+1- 2)/3 = 4081.2 KNm 120180 200 2% 2% 75 70 6 0 5060180 400 300 600 200 300 180 120 100 1.1.1.1. Tải trọng hãm xe (BR) Theo điều 3.6.4 quy trình 22TCN 272-05 : Lực hãm xe đ-ợc truyền từ kết cấu trên xuống trụ qua gối đỡ. Tuỳ theo từng loại gối cầu và dạng liên kết mà tỉ lệ truyền của lực ngang xuống trụ khác nhau. Do các tài liệu tra cứu không có ghi chép về tỉ lệ ảnh h-ởng của lực ngang xuống trụ nên khi tính toán, lấy tỉ lệ truyền bằng 100%. Lực hãm đ-ợc lấy bằng 25% trọng l-ợng của các trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho mỗi làn đ-ợc đặt trong tất cả các làn thiết kế đ-ợc chất tải theo điều 3.6.1.1.1 và coi nh- đi cùng một chiều. Các lực này đ-ợc coi nh- tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía trên mặt đ-ờng 1800mm theo cả hai chiều dọc để gây ra hiệu ứng lực lớn nhất. Tất cả các làn thiết kế phải đ-ợc chất tải đồng thời đối với cầu và coi nh- đi cùng một chiều trong t-ơng lai. Phải áp dụng hệ số làn quy định trong điều 3.6.1.1.2. Vị trí đặt lực hãm xe. Vậy giá trị của lực hãm là : qBR= 0.25 (35 + 145 + 145) = 81.25 (KN) Quy đổi lực hãm về lực tập trung đặt cách mặt đ-ờng xe chạy 1.8m ta có : + Khi hoạt tải xe đi trên 1 làn : PBR = 81.25 KN + Khi hoạt tải xe đi trên 2 làn : PBR = 2 81.25 = 162.5 KN + Khi hoạt tải xe đi trên 3 làn : PBR = 381.25 = 243.75 KN 1.1.1.2. Lực va tàu (CV) 400 160 480 160 400 10 20 1700 150 150 150 150 -80.56 -7.46 120 20 120 160 160 300 Htt = +1.4 cv 886 Vị trí đặt lực va tàu. Theo nhiệm vụ thiết kế, cấp đ-ờng sông là cấp I. Theo quy trình 22TCN 272-05 (điều 3.14) : Dựa vào cấp sông ta tra bảng 3.14.2-1 để có tấn tải trọng tầu thiết kế. Loại tầu tự hành 2000 DWT. Tra vận tốc va tầu thiết kế theo bảng 3.14.3-1, vận tốc bình quân năm của dòng chảy liền kề trụ đang tính toán là 1.8 m/s (theo tài liệu phần NCKT). V = 3.3 + V s = 3.3 + 1.8 = 5.1 m/s Theo 3.14.11.1, để tính ổn định tổng thể, lực va thiết kế đ-ợc coi là một lực tập trung tác dụng lên kết cấu phần d-ới ở mức n-ớc cao trung bình hằng năm. Giá trị của lực này theo ph-ơng thẳng góc với trụ lấy 100%P s , với ph-ơng ngang cầu lấy 50%P s . Trong đó, P s tính bằng công thức : DWTV102.1P 5 s Trong đó : P s là lực va tĩnh t-ơng đ-ơng (N) DWT là tấn tải trọng của tàu (Mg) V là vận tốc va tàu (m/s). Vậy: kN27370N10x7.27320001.5x10x2.1P 55 s 1.1.1.3. Tải trọng gió 1.1.1.3.1. Tải trọng gió ngang cầu tác động lên công trình (WS) Theo điều 3.8.1.1 quy trình 22TCN 272-05. Tốc độ gió thiết kế V phải đ-ợc xác định theo công thức : V = V B .S Trong đó : V B : Tốc độ gió giật cơ bản trong 3s với chu kỳ xuất hiện 100 năm thích hợp với vùng tính gió tại vị trí cầu, giả thiết vùng tính gió theo TCN2737-1995 là cấp II, tra bảng 3.8.1.1-1 có V B = 45m/s, với trạng thái giới hạn c-ờng độ III, V B = 25 m/s S : Hệ số điều chỉnh với khu đất chịu gió và độ cao mặt cầu theo quy định trong bảng 3.8.1.1-2. Với khu vực xây cầu là khu vực có mặt n-ớc thoáng, cao độ mặt cầu so với mặt n-ớc là 13.46m tra bảng có S = 1.12 Vậy V B = 251.12 = 28 m/s Tải trọng gió đ-ợc đặt tại trọng tâm diện tích bề mặt chắn gió, tính theo công thức : P D = 0.0006V 2 A t C d 1.8A t (KN) (3.8.1.2.1-1). Trong đó: V = Tốc độ thiết kế xác định theo ph-ơng trình 3.8.1.1-1 (m/s), đã tính ở trên. A t = Diện tích của kết cấu hay cấu kiện phải tính tải trọng gió ngang (m 2 ). Trong đồ án, diện tích tính gió là phần lan can, hai bên cánh hẫng, diện tích trụ lớn nhất lộ trên mặt n-ớc. C d = Hệ số cản, tra theo hình 3.8.1.2.1-1 có tính chiết giảm cho phần kết cấu s-ờn nghiêng 14 o theo quy định của phần chú giải (giảm 30%), C d = 2.2 C d = 2.20.7 = 1.54 Tải trọng gió là các lực tập trung, đ-ợc tính riêng cho lan can, thành bên hộp: Các giá trị tải trọng gió và điểm đặt. Cấu kiện V (m/s) C d A t (m 2 ) Chiều cao (m) Giá trị lực (KN) Lan can 28 2.2 82.5 23.35 148.5 Dầm 28 1.54 575 20.2 1035 1.1.1.3.2. Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ (WL) : - Theo quy định của điều 3.8.1.3 của quy trình 22TCN 272-05, khi xét tổ hợp tải trọng c-ờng độ III phải xét tải trọng gió tác dụng lên cả kết cấu và xe cộ. Phải biểu thị tải trọng ngang của gió lên xe cộ bằng tải trọng phân bố 1.5 KN/m tác dụng theo h-ớng nằm ngang và đặt ở cao độ1800mm so với mặt đ-ờng. Vậy đối với trụ P6 coi tải trọng gió tác dụng lên xe cộ truyền xuống trụ sẽ gồm của một nửa xe xếp trên mỗi nhịp. Vậy quy đổi về tải trọng tập trung đặt trên trụ P4 cách mặt đ-ờng 1800mm sẽ có giá trị là : P WL = 1.5(120 +80)/2= 150 KN 1.1.1.3.3. Tải trọng gió dọc cầu. Tính t-ơng tự nh- tải gió ngang cầu, tuy nhiên do giá trị không đáng kể nên ta không tổ hợp nó cùng với các tải trọng khác. 1.1.1.4. áp lực n-ớc. Quy trình, điều 3.7, chỉ tính lực đẩy nổi. Lực đẩy Asimet tính cho chiều cao trụ ngập d-ới n-ớc ở mức n-ớc thấp nhất. Giá trị lấy ng-ợc dấu với lực nén do kết cấu trên gây ra. Khi tính với mặt cắt đỉnh bệ móng : pWA = V = 11.36x(4.8x3.2+3.14x1.6 2 )x10 = 2658 KN Khi tính với mặt cắt đáy bệ móng : pWA = 2658 + 16 20.5310 = 12498 KN Trong đó : là dung trọng đẩy nổi. V là thể tích trụ ngập trong n-ớc. - áp lực dòng chảy theo chiều ngang bằng 0 vì n-ớc chảy vuông góc với cầu. - Theo chiều dọc : 2 D 4 VC1014.5p Lực này khá nhỏ nên bỏ qua không tính đến. 1.1.1.5. Lực ma sát (FR) - Lực do ma sát chung gối cầu phải đ-ợc xác định trên cơ sở các giá trị cực đại của các hệ số ma sát giữa các mặt tr-ợt. Khi thích hợp cần xét đến tác động của độ ẩm và khả năng giảm phẩm chất hoặc nhiễm bẩn của mặt tr-ợt hay xoay đối với hệ số ma sát. Và trong các tổ hợp thì không thể lấy đồng thời tải trọng hãm và lực ma sát mà phải lấy giá trị lớn hơn, tuy nhiên ở trụ P3 có đặt gối cố định với giả thiết là lực hãm sẽ truyền xuống trụ theo tỷ lệ 100% nên trong tính toán coi nh- lực ma sát là không kể đến. 1.1.1.6. Hiệu ứng động đất (EQ). Cầu đ-ợc xây dựng nằm trong vùng động đất I nên theo quy định của quy trình (điều 4.7.4.1) thì không cần phân tích về tải trọng động đất bất kể tầm quan trọng của nó. Tuy nhiên phải tuân theo các yêu cầu tối thiểu sau: bề rộng gối cầu phải lấy lớn hơn chuyển vị cực đại hoặc % của bề rộng lấy theo kinh nghiệm N tính theo ph-ơng trình: 2 S000125.01H0067.0L0017.0200N Trong đó: N : Chiều dài tối thiểu đo vuông góc với đ-ờng trục của gối (mm). L: Chiều dài của mặt cầu đến khe co giãn lân cận (mm). H: Chiều cao trung bình của các cột đỡ kết cấu nhịp cầu đến khe co giãn gần nhất (mm). S: Độ chéo của gối đo đ-ợc từ đ-ờng vuông góc với nhịp (độ) 1.1.2. Lập các tổ hợp tải trọng tác dụng lên trụ + Để xác định giá trị nội lực bất lợi nhất, ta cần xét tất cả các tổ hợp tải trọng bất lợi có thể xảy ra. Theo quy trình AASHTO ta có các tổ hợp tải trọng sau: - Tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn c-ờng độ I cho hệ số tải trọng th-ờng xuyên lớn nhất. - Tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn c-ờng độ Ia cho hệ số tải trọng th-ờng xuyên nhỏ nhất. - Tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn c-ờng độ V cho hệ số tải trọng th-ờng xuyên lớn nhất. - Tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn c-ờng độ Va cho hệ số tải trọng th-ờng xuyên nhỏ nhất. - Tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn sử dụng I. - Tổ hợp tải trọng đặc biệt II ( Extreme II ) Ta xét với 2 tiết diện : Tiết diện chân trụ ngàm vào bệ móng ( Tiết diện I ) Tiết diện đáy bệ móng ( Tiết diện II ) Bảng tổng hợp nội lực tác dụng lên tiết diện I Tr-ờng hợp 1 làn xếp lệch tâm N H d H n M d M n MAX KN KN KN KNm KNm DC1 35420 0 DW 2089 DB 1539 LL 2318 0 9272 BR 81.25 2031.25 WS 1183.50 24374.48 WL 135 3375.00 CV 13685 27370 121249.1 242498.2 WA -1160.6 Tr-êng hîp 2 lµn xÕp lÖch t©m N H d H n M d M n MAX KN KN KN KNm KNm DC1 35420 0 DW 2089 DB 1539 LL 3864 0 9210 BR 162.5 4062.5 WS 1183.50 24374.48 WL 135.00 3375 CV 13685 27370.00 121249.1 242498.2 WA -1160.6 Tr-êng hîp 3 lµn xÕp lÖch t©m N H d H n M d M n MAX KN KN KN KNm KNm DC1 35420 0 DW 2089 DB 1539 LL 4926 0 4926 BR 243.75 6093.75 WS 1183.50 24374.48 WL 135.00 3375 CV 13685 27370.00 121249.1 242498.2 WA -1160.6 B¶ng tæng hîp néi lùc t¸c dông lªn tiÕt diÖn II Tr-êng hîp 1 lµn xÕp lÖch t©m MAX N H d H n M d M n KN KN KN KNm KNm DC1 46940 0 DW 2089 DB 1539 LL 2318 9272 BR 81.25 2275 WS 1183.50 27924.98 WL 135.00 3780.00 CV 11685 23370 138584.1 277168.2 WA -8840.64 Tr-êng hîp 2 lµn xÕp lÖch t©m N H d H n M d M n MAX KN KN KN KNm KNm DC1 46940 0 DW 2089 DB 1539 LL 3864 9210 BR 162.5 4550 WS 1183.50 27924.98 WL 135.00 3780.00 CV 11685 23370 138584.1 277168.2 WA -8840.64 Tr-êng hîp 3 lµn xÕp lÖch t©m N H d H n M d M n MAX KN KN KN KNm KNm DC1 46940 0 DW 2089 DB 1539 LL 4926 4926 BR 243.5 6825 WS 1183.50 27924.98 WL 135.00 3780.00 CV 11685 23370 138584.1 277168.2 WA -8840.64 Bảng tổng hợp nội lực trụ tiết diện 1 1 làn xe xếp lệch tâm Giá trị đã nhân hệ số Giá trị tổ hợp N Hx Hy My Mx N Hx Hy Loại HS TT Tên tải trọng Hệ số tải trọng (KN) (KN) (KN) (KNm) (KNm) (KN) (KN) (KN) DC1 1.25 44275.0 0.0 0.0 0.0 0.0 DW 1.50 3133.5 0.0 0.0 0.0 0.0 DB 1.25 1923.8 0.0 0.0 0.0 0.0 LL 1.75 4056.5 0.0 0.0 0.0 16226.0 52228.1 142.2 0.0 BR 1.75 0.0 142.2 0.0 3554.7 0.0 WS 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 WL 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 CV 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Max WA 1.00 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 C-ờng độ I DC1 0.90 31878.0 0.0 0.0 0.0 0.0 DW 0.65 1357.9 0.0 0.0 0.0 0.0 DB 0.90 1385.1 0.0 0.0 0.0 0.0 LL 1.75 4056.5 0.0 0.0 0.0 16226.0 37516.8 142.2 0.0 BR 1.75 0.0 142.2 0.0 3554.7 0.0 WS 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 WL 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 CV 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Min WA 1.00 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 DC1 1.25 44275.0 0.0 0.0 0.0 0.0 DW 1.50 3133.5 0.0 0.0 0.0 0.0 DB 1.25 1923.8 0.0 0.0 0.0 0.0 LL 1.35 3129.3 0.0 0.0 0.0 12517.2 51300.9 109.7 5 27.4 BR 1.35 0.0 109.7 0.0 2742.2 0.0 WS 0.40 0.0 0.0 473.4 0.0 9749.8 WL 0.40 0.0 0.0 54.0 0.0 1350.0 CV 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Max WA 1.00 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 C-ờng độ III Mi n DC1 0.90 31878.0 0.0 0.0 0.0 0.0 [...]... 0.0 121. 9 0.0 3046.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13685.0 27370.0 1212 49.1 -1160.6 0.0 0.0 0.0 DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA 0.90 0.65 0.90 0.50 0.50 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 0.30 0.00 1.00 31878.0 0.0 0.0 0.0 1357.9 0.0 0.0 0.0 1385.1 0.0 0.0 0.0 2463.0 0.0 0.0 0.0 0.0 121. 9 0.0 3046.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13685.0 27370.0 1212 49.1... 0.0 5216 .4 0.0 0.0 0.0 0.0 219 .4 0.0 6142.5 0.0 0.0 473.4 0.0 0.0 0.0 54.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -8840.6 0.0 0.0 0.0 58675.0 0.0 0.0 0.0 3133.5 0.0 0.0 0.0 1923.8 0.0 0.0 0.0 1932.0 0.0 0.0 0.0 0.0 81.3 0.0 2275.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11685.0 23370.0 138584.1 -8840.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12433.5 60108.0 219 .4 527.4 0.0 11170.0 1512.0 0.0 0.0 C-ờng độ III 0.0 0.0 0.0 12433.5 41364.7 219 .4... 5216 .4 0.0 0.0 0.0 12433.5 38676.7 219 .4 527.4 0.0 219 .4 0.0 5484.4 0.0 0.0 0.0 473.4 0.0 9749.8 0.0 0.0 54.0 0.0 1350.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 44275.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3133.5 0.0 0.0 0.0 0.0 1923.8 0.0 0.0 0.0 0.0 1932.0 0.0 0.0 0.0 4605.0 50103.6 13766.3 27370 0.0 81.3 0.0 2031.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13685.0 27370.0 1212 49.1 242498.2 -1160.6 0.0 0.0 0.0... 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 13685.0 27370.0 1212 49.1 242498.2 1.00 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 Đặc biệt 0.90 31878.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.65 1357.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 1385.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.50 1159.0 0.0 0.0 0.0 4636.0 34619.3 13725.6 27370 0.50 0.0 40.6 0.0 1015.6 0.0 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 13685.0 27370.0 1212 49.1 242498.2 1.00 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 35420.0... 0.0 1932.0 0.0 0.0 0.0 4605.0 35392.3 13766.3 27370 0.0 81.3 0.0 2031.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13685.0 27370.0 1212 49.1 242498.2 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 35420.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2089.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1539.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3864.0 0.0 0.0 0.0 9210 .0 41751.4 162.5 395.6 0.0 162.5 0.0 4062.5 0.0 0.0 0.0 355.1 0.0 7312.3 0.0 0.0 40.5 0.0 1012.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1160.6 0.0 0.0... 0.0 0.0 0.0 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9210 .0 41751.4 4062.5 0.0 0.0 7312.3 0.0 1012.5 0.0 0.0 0.0 0.0 3 làn xe xếp lệch tâm 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8620.5 56792.1 10664.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 C-ờng độ I 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8620.5 42080.8 10664.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6650.1 54 821. 7 8226.6 0.0 0.0 9749.8 0.0 1350.0 0.0 0.0 0.0... 0.00 0.00 1.00 1.25 1.50 1.25 1.35 1.35 0.40 0.40 0.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 284.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 219 .4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 473.4 54.0 0.0 0.0 31878.0 1357.9 1385.1 6762.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1160.6 44275.0 3133.5 1923.8 5216 .4 0.0 0.0 0.0 0.0 -1160.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9272.0 40205.4 2031.3 0.0 0.0 7312.3 0.0 1012.5 0.0 0.0 0.0 0.0... 42910.3 7962.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 81.3 395.6 81.3 395.6 284.4 0.0 284.4 0.0 Max Min Max Min DW DB LL BR WS WL CV WA 1.50 3133.5 1.25 1923.8 1.35 5216 .4 1.35 0.0 0.40 0.0 0.40 0.0 0.00 0.0 1.00 -8840.6 0.0 0.0 0.0 219 .4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 473.4 54.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6142.5 0.0 0.0 0.0 0.0 DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA 0.90 0.65 0.90 1.35... 284.4 0.0 219 .4 527.4 Min Max Min Max DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA 0.90 0.65 0.90 1.35 1.35 0.40 0.40 0.00 1.00 1.25 1.50 1.25 0.50 0.50 0.00 0.00 1.00 1.00 DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA DC1 DW DB LL BR WS WL CV WA 0.90 0.65 0.90 0.50 0.50 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 0.30 0.00 1.00 31878.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1357.9 0.0 0.0 0.0 0.0 1385.1 0.0 0.0 0.0 0.0 5216 .4... -8840.6 1.25 58675.0 0.0 0.0 0.0 0.0 426.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Ma x Min DB LL BR WS WL CV WA 0.0 0.0 4550.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9210 .0 45591.4 0.0 8377.5 1134.0 0.0 0.0 Sử dụng 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9210 .0 45591.4 4550.0 0.0 0.0 8377.5 0.0 1134.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 làn xe xếp lệch tâm 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8620.5 63512.1 11943.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 . đối với phản lực gối giữa thì lấy 90% hiệu ứng của hai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh tr-ớc xe này đến trục bánh sau xe kia là 15000mm tổ hợp 90% hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế, . m/s S : Hệ số điều chỉnh với khu đất chịu gió và độ cao mặt cầu theo quy định trong bảng 3.8.1.1-2. Với khu vực xây cầu là khu vực có mặt n-ớc thoáng, cao độ mặt cầu so với mặt n-ớc là 13.46m. va thiết kế đ-ợc coi là một lực tập trung tác dụng lên kết cấu phần d-ới ở mức n-ớc cao trung bình hằng năm. Giá trị của lực này theo ph-ơng thẳng góc với trụ lấy 100%P s , với ph-ơng ngang cầu