1. Trang chủ
  2. » Giáo Dục - Đào Tạo

Đồ Án chi tiết máy Đề tài thiết kế hệ thống dẫn Động xích tải

75 5 0
Tài liệu đã được kiểm tra trùng lặp

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Tiêu đề Thiết Kế Hệ Thống Dẫn Động Xích Tải
Tác giả Nguyễn Văn Thương
Người hướng dẫn GVHD: Ma Văn Việt
Trường học Trường Đại Học Công Nghiệp Thực Phẩm Tp.Hcm
Chuyên ngành Công Nghệ Cơ Khí
Thể loại Đồ án
Năm xuất bản 2024 - 2025
Thành phố Tp.Hcm
Định dạng
Số trang 75
Dung lượng 2,51 MB

Nội dung

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCMKHOA CÔNG NGHỆ CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI GVHD: Ma Văn Việt SVTH : Nguyễn Văn Thương

Trang 1

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM

KHOA CÔNG NGHỆ CƠ KHÍ

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY

ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI

GVHD: Ma Văn Việt SVTH : Nguyễn Văn Thương Khoa : Công Nghệ Cơ Khí Lớp : 12DHCK1

Năm học 2024 - 2025

Trang 2

 Thời gian phục vụ: L = 7 năm

 Hệ thống quay một chiều, làm việc 2 ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc

300 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ)

Chế độ tải: T=const

Trang 3

MỤC LỤC

Lời mở đầu 1

CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ 3

1.1 Chọn động cơ 3

1.1.1 Xác định công suất cần thiết trên trục động cơ 3

1.1.2 Xác định sơ bộ số vòng quay đồng hồ của động cơ 3

1.1.3 Chọn động cơ 4

1.2 Phân phối tỷ số truyền 4

1.3 Tính toán công suất, số vòng quay, momen 5

CHƯƠNG 2:TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN NGOÀI 7

2.1 Chọn loại đai 7

2.2 Xác định các thông số bộ truyền 8

2.3 Xác định số đai 9

2.4 Chiều rộng bánh đai 10

2.5 Đường kính ngoài của hai bánh đai 10

2.6 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục 10

2.7 Các thông số của bộ truyền đai 10

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC 12

3.1 Chọn vật liệu 12

3.2 Ứng suất cho phép 12

3.2.1 Chu kỳ làm việc cơ sở 12

3.2.2 Chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương 12

3.2.3 Giới hạn mỏi tiếp xúc và uốn 13

3.2.4 Ứng suất tiếp xúc cho phép 13

3.2.5 Ứng suất uốn cho phép 13

3.3 Tính toán bộ truyền bánh răng cấp nhanh 14

3.3.1 Khoảng cách trục 14

3.3.2 Các thông số ăn khớp 14

3.3.3 Các thông số cơ bản 15

3.3.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc 16

3.3.5 So sánh độ bền uốn các bánh răng 16

Trang 4

3.3.7 Bảng thông số tính toán 17

3.4 Tính toán bộ truyền bánh răng cấp chậm 17

3.4.1 Khoảng cách trục 17

3.4.2 Các thông số ăn khớp 18

3.4.3 Các thông số cơ bản 18

3.4.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc 20

3.4.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn 20

3.4.6 Bảng thông số tính toán 21

CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN 22

4.1 Thiết kế trục 22

4.1.1 Chọn vật liệu 22

4.1.2 Xác định đường kính sơ bộ 22

4.2 Xác định chiều dài mayơ, khoảng cách giữa các gối đở và điểm đặt lực 23

4.2.1 Chiều dài mayơ 23

4.2.2 Khoảng cách giữa các gối đở và điểm đặt lực 24

4.3 Trục I 25

4.3.1 Sơ đồ đặt lực lên trục 25

4.3.2 Lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục 25

4.3.3 Phản lực từ các gối đỡ 25

4.3.4 Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện 28

4.3.5 Tính đường kính trục tại các tiết diện 29

4.3.6 Chọn then 29

4.3.7 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 30

4.4 Trục II 34

4.4.1 Sơ đồ đặt lực lên trục 34

4.4.2 Lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục 34

4.4.3 Phản lực từ các gối đỡ 35

4.4.4 Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện 37

4.4.5 Tính đường kính trục tại các tiết diện 38

4.4.6 Chọn then 38

4.4.7 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 39

4.5 Trục III 42

Trang 5

4.5.1 Sơ đồ đặt lực lên trục 42

4.5.2 Lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục 43

4.5.3 Phản lực từ các gối đỡ 43

4.5.4 Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện 46

4.5.5 Tính đường kính trục tại các tiết diện 47

4.5.6 Chọn then 47

4.5.7 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 48

CHƯƠNG 5: CHỌN Ổ LĂN 53

5.1 Trục I 53

5.2 Trục II 54

5.3 Trục III 56

CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ VỎ HỘP 59

6.1 Tính vỏ hộp 59

6.2 Các chi tiết khác liên quan đến hộp giảm tốc 62

6.2.1 Bulông vòng 62

6.2.2 Chốt định vị 62

6.2.3 Cửa thăm 63

6.2.4 Nút thông hơi 64

6.2.5 Nút tháo dầu 65

6.2.6 Kiểm tra mức dầu 65

6.2.7 Vòng phớt 66

6.2.8 Vòng chắn dầu 67

6.3 Chọn dầu bôi trơn 67

6.4 Lắp ghép và dung sai 68

TÀI LIỆU THAM KHẢO 71

Trang 6

 Thời gian phục vụ: L = 7 năm

 Hệ thống quay một chiều, làm việc 2 ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc

300 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ)

Chế độ tải: T=const

Trang 7

CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ1.1 Chọn động cơ

1.1.1 Xác định công suất cần thiết trên trục động cơ

Công suất bộ phận công tác (CT 2.11, trang 20, [1])

η đ =0 ,95: Hiệu suất bộ truyền đai

η x =0 ,93: Hiệu suất bộ truyền xích

η brn =0 ,97 : Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng

η brt =0 ,97 : Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ răng thẳng

η ol =0 ,99: Hiệu suất một cặp ổ lăn

η kn=1: Hiệu suất khớp nối

Công suất cần thiết động cơ (CT 2.8, trang 19, [1])

P ct hiết= P t

ɳ ch= 3 ,3

0 ,76 =4 ,3(kW )

1.1.2 Xác định sơ bộ số vòng quay đồng hồ của động cơ

Số vòng quay trên xích tải (CT 2.17, trang 21, [1]):

Trang 8

Chọn sơ bộ tỷ số truyền của hệ thống (Bảng 2.4, trang 21, [1]):

u t =u đ u hgt u x =2.2,5.8=¿40Trong đó:

u t: tỷ số truyền sơ bộ của hệ thống

u x= ¿2: tỷ số truyền sơ bộ của bộ truyền xích (2÷5)

u đ= ¿2,5: tỷ số truyền sơ bộ của bộ truyền đai thang (2÷5)

u hgt=8: tỷ số truyền sơ bộ của hộp giảm tốc 2 cấp (8÷40)

Sơ bộ số vòng quay của động cơ (CT 2.18, trang 21, [1]):

Hệ sốcông suấtcos

Hiệu suất (%)

1.2 Phân phối tỷ số truyền:

Tính toán lại tỷ số truyền chung của hệ thống (CT 3.23, trang 48, [1])

u t=n đc

n lv= 1425

3 6 ,36 =39 ,19

Trong đó: n đc là số vòng quay của trục động cơ đã chọn ( vòng/ phút )

n lv là số vòng quay của trục máy công tác ( vòng/ phút )

Phân phối tỷ số truyền cho hệ thống dẫn động:

ut = uđ ux.uhgt

trong đó:

u đ: tỷ số truyền bộ truyền đai

Trang 9

u x: tỷ số truyền bộ truyền xích

u hgt: tỷ số truyền hộp giảm tốc

 Phân phối tỷ số truyền của hộp giảm tốc: u hgt=8

Đối với hộp giảm tốc cấp chậm phân đôi, ta chọn: (Bảng 3.1, trang 43, [1])

Theo tiêu chuẩn, ta chọn u x= ¿2 (trang 49, [1])

Tính lại tỷ số truyền chung:

u t =u đ .u hgt .u x =2,5.8.2=40

Sai số của tỷ số truyền chung:

∆ u=40−39 ,19

40 .100=2,025 % ≤ 4 % ,thỏa điều kiện

1.3 Tính toán công suất, số vòng quay, momen

Tính toán công suất trên các trục:

Trang 11

CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN NGOÀIThông số ban đầu:

 Chọn đai hình thang thường loại Ҕ

Thông số cơ bản của đai hình thang thường loại Ҕ (B4.13, Trang 59, [1])

Chiều dàigiới hạn l,mm

Trang 12

s) thỏa mãn điều kiện đối với đai thang thường.

 Xác định đường kính bánh đai lớn d2 (CT4.2, trang 53,[1]):

Theo tiêu chuẩn, chọn l =2000 mm (B4.13, trang 59, 1)

 Kiểm nghiệm đai về tuổi thọ (CT4.15, trang 60, [1])

Trang 13

i=v/l imax = 10 ⇔i=11, 93

+ P o =4 ,61 kW - Công suất cho phép (B4.19, trang 62, 1)

+ C α= 0,89 – hệ số kể đến ảnh hưởng góc ôm đai (B4.15, trang 61, [1])+ C l – Hệ số kể đến ảnh hưởng của chiều dài đai

Trang 14

Lấy z =2đai

2.4 Chiều rộng bánh đai

(CT4.17, trang 63, [1])

B =( z−1)t +2e=(2−1).19+2.12,5=44 mm

trong đó: t =19;e=12,5;h o =4 ,2; H=16 (B4.21, trang 63, [1])

Theo tiêu chuẩn, chọn B = 50 mm (B4.1, trang 51, [1])

2.5 Đường kính ngoài của hai bánh đai

(CT4.18, trang 63, [1])

d a 1 =d1+2h o =160+2.4 ,2=168 , 4 mm

d a 2 =d2+2h o =400+2.4 ,2=408 , 4 mm

2.6 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục:

* Lực căng trên một đai (CT4.19, trang 63, [1])

Thế các thông số vào ta được:

Trang 16

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN

TRONG HỘP GIẢM TỐC Thông số ban đầu:

Tổng thời gian làm việc:

L a =7 năm⇒ L h =7.300.8.2=33600 h, làm việc 2 ca

Do không có yêu cầu gì đặc biệt và theo quan điểm thống nhất hóa trong thiết

kế, ở đây chọn vật liệu cho các cặp bánh răng như nhau :

Bánh nhỏ (bánh chủ động): thép C45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB1=260Bánh lớn (bánh bị động): thép C45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB2=245

Trang 18

trong đó: T1 - momen xoắn trên trục chủ động

[σ H] - ứng suất tiếp xúc cho phép

Trang 19

 Tỷ số truyền sau khi chọn răng:

Trang 20

3.3.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

Ta kiểm tra độ bền uốn theo bánh dẫn có độ bền thấp hơn

3.3.6 Kiểm tra độ bền uốn (CT 6.43, trang 108,[1])

Trang 21

3.4 Tính toán bộ truyền bánh răng cấp chậm

Theo tiêu chuẩn, chọn a w 2=200 (trang 260, [2])

trong đó: u – tỷ số truyền trên trục chủ động

T2 – mômen xoắn trên trục chủ động

ψ ba=0,315 - hệ số chiều rộng vành đai (Bảng 6.15, trang 260, [2]);

Trang 22

Theo tiêu chuẩn, chọn m2 = 4 mm (trang 220, [2])

 Từ điều kiện 20 ° ≥ β ≥ 8 ° (trang 278, [2])

suy ra: cos 8 ° ≥ m2z3(u2 +1)

Trang 23

 Đường kính vòng đáy (Bảng 6.2, trang 221, [2])

¿279 MPa ≤[σ H]=470 MPa(thỏa điều kiện)

trong đó: Z m =190 M Pa1/2 – hệ số xét đến cơ tính của vật liệu (trang 257, [2])

Z H=√ 4 cos β

sin 2 α tw=√4 cos 17 , 8

sin 2.20 , 9 =2, 4 – hệ số xét đến hình dạng bề mặt tiếp xúc (CT6.87,

trang 276, [2])

Trang 24

3.4.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn:

z v 3= z3 cos3β= 31

Độ bền uốn theo bánh dẫn có độ bền thấp hơn

σ F=2T2Y F 3 K Fβ K FV Y ε Y β

d3b w m =2.255960 3 , 83.1 , 02.1 , 04.0 ,6.0 ,72

130.75 4

¿23 , 03 MPa ≤[σ F]=257 MPa(thỏa điều kiện)

trong đó: K Fβ =1,02 – hệ số tập trung tải trọng (Bảng 6.4, trang 237, [2])

Trang 25

Bán kính góc lượn chân răng ρ,

Trang 26

CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN

Ta chọn thép C45 tôi cải thiện có, σb = 750 MPa, σch =450 MPa (Bảng 6.1, trang

92, [1]) Ứng suất xoắn cho phép là: [τ] = 15÷30 MPa (Trang 188, [1]).

(CT10.9, trang 188, [1])

d ≥√3 T

0 ,2 [τ ]

trong đó: T – momen xoắn của trục (Nmm)

[τ] - ứng suất xoắn cho phép (MPa)

Trang 27

Chiều dài mayơ nửa khớp nối đối với nối trục vòng đàn hồi (CT10.13, trang

Trang 28

Chọn lmđ = 50 mm

Trị số của các khoảng cách (Bảng 10.3, trang 189, [1])

k1 = 10 - là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay

k2 = 10 - là khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp

k3 = 20 - là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ

hn = 20 - chiều cao nắp ổ và đầu bulông

Theo công thức trong (Bảng 10.4 trang 191, [1]) đối với hộp giảm tốc bánh răngtrụ 2 cấp phân đôi, ta có :

Trang 31

A1, B1 là tiết diện tại ổ lăn, C1 là tiết diện tại bánh răng thẳng, D1 là tiết diện tại bánh đai

Trang 32

Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện:

 Momen uốn tổng cộng: (CT 10.15 trang 194, [1])

Ứng suất cho phép của vật liệu thép C45 là: [σ¿¿b ]=67 MPa¿ (Bảng 10.5, trang 195, [1])

Trang 33

Tra (Bảng 9.1a, trang 173, [1]) các thông số của then bằng:

Tại tiết diện trục lắp bánh răng:

Với dC1 = 32 mm ta chọn then bxh = 10x8; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 5; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 3,3

[σ d]=100 MPa: ứng suất dập cho phép (Bảng 9.5, trang 178, [1])

τ cC 1= 2.T1

d l t b=2 86620

32.50 10=10 ,8 MPa<[τ c]=40 …60 MPa

[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])

Tại tiết diện trục lắp bánh đai:

Với dD1 = 24 mm ta chọn then bxh = 8x7; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 4; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 2,8

l t =(0 ,8 …0 ,9)l mđ =(0 ,8 …0 ,9).50=40 … 45mm

174, [1])

Trang 34

[σ d]=100 MPa: ứng suất dập cho phép (Bảng 9.5, trang 178, [1])

τ cD 1= 2.T1

d l t b=2 86620

24.45 8=20 ,05 MPa<[τ c]=40 …60 MPa

[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])

Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:

Với σ−1 và τ−1 là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng

Đối với thép cacbon:

Trang 35

Ψ σΨ τ là hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra (Bảng 10.7 trang 197, [1]) ta có: Ψ σ =0 ,1 vàΨ τ =0 ,05

Ky là hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt và

cơ tính của vật liệu

Khi không sử dụng các biện pháp tăng bền thì Ky = 1 (Bảng 10.09, trang

Trang 38

 Theo phương yOz

 Tổng mômen tại điểm A2

297

297 297

227,5 148,5

69,5

Trang 40

269425,87 N.mm

177004,41 N.mm 311623,98 N.mm

T

Trang 41

A2, B2 là tiết diện tại ổ lăn, D2 là tiết diện tại bánh răng thẳng, C2,E2 là tiết diện tại bánh răng nghiêng

 Momen uốn tổng cộng: (CT 10.15 trang 194, [1])

M B 2=√M2yB 2 +M2xB 2

=√(0) 2

+(0) 2 = 0 N.mm

M D 2=√M2yD 2 +M xD 2

2

=√( 419974 ,66)2

+(130268 ,92)2 = 439714,34 N.mm

 Momen tương đương : (theo công thức 10.16 trang 194,[1])

Ứng suất cho phép của vật liệu thép C45 là: [σ¿¿b ]=55 MPa¿ (B10.5, trang 195,

Trang 42

Tra (Bảng 9.1a, trang 173, [1]) các thông số của then bằng:

Tại tiết diện trục lắp bánh răng thẳng:

Với dD2 = 50 mm ta chọn then bxh = 16x10; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 6; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 4,3

Trang 43

Tại tiết diện trục lắp bánh răng nghiêng C2, E2:

Với dC2 = 45 mm ta chọn then bxh = 14x9; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 5,5; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 3,8

τ cC 2= 2.T2

d l t b=2.255960

45.63 14=12,89 MPa<[τ c]=40 …60 MPa

[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])

Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:

Với σ−1 và τ−1 là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng

Đối với thép cacbon:

Trang 44

Ψ σΨ τ là hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra (Bảng 10.7 trang 197, [1]) ta có: Ψ σ =0 ,1 vàΨ τ =0 ,05

Ky là hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt và

cơ tính của vật liệu

Khi không sử dụng các biện pháp tăng bền thì Ky = 1 (Bảng 10.09, trang

Trang 47

 Theo phương yOz

 Tổng momen tại điểm A3

Trang 49

4.10.4.Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện:

 Momen uốn tổng cộng: (CT 10.15 trang 194, [1])

M B 3=√M2yB 3 +M xB 3

2

=√(0) 2

+(0) 2 = 0 N.mm

M D 3=√M2yD 3 +M xD 3

2

=√(177213 ,50)2

+(108864 , 40)2 = 207980,96 N.mm

M E 3=√M2yE 3 +M2xE 3

=√(244208) 2

+(108864 , 4 )2 = 267374,27 N.mm

 Momen tương đương : (theo công thức 10.16 trang 194,[1])

Ứng suất cho phép của vật liệu thép C45 là: [σ¿¿b ]=50 MPa¿ (B10.5, trang 195, [1])

Trang 50

Theo tiêu chuẩn chọn dA3 = 60 mm (trang 195, [1])

Tra các thông số của then bằng (Bảng 9.1a, trang 173, [1])

Tại tiết diện trục lắp bánh răng nghiêng D3, E3:

Với dD3 = 65 mm ta chọn then bxh = 20x12; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 7,5; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 4,9

τ cD 3= 2.T3

d l t b=2.506044

80.70 20=9 ,03 MPa<[τ c]=40 …60 MPa

[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])

Tại tiết diện trục lắp khớp nối C3:

Trang 51

Với dC3 = 50 mm ta chọn then bxh = 16x10; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 6; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 4,3

τ cC 3= 2.T3

d l t b=2.506044

50.90 16=14 ,05 MPa<[τ c]=40 …60 MPa

[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])

Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:

Với σ−1 và τ−1 là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng

Đối với thép cacbon:

Trang 52

Ψ σΨ τ là hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra (Bảng 10.7 trang 197, [1]) ta có: Ψ σ =0 ,1 vàΨ τ =0 ,05

Ky là hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt và

cơ tính của vật liệu

Khi không sử dụng các biện pháp tăng bền thì Ky = 1 (Bảng 10.09, trang

Trang 55

 Lực hướng tâm tác dụng lên ổ:

Trang 56

- k t: là hệ số kể đến sự ảnh hưởng của nhiệt độ, k t=1 (< 1000)

- k d: là hệ số kể đến đặc tính của tải trọng, tra (Bảng 11.3, trang 215, [1]) ta

Với tuổi thọ tính bằng giờ là Lh = 33600 h

 Khả năng tải động tính toán:

=1431 ,12.3

1149 ,12 = 14989,86 N ≈ 15 kN < [C] = 22 kNTrong đó m là bậc của đường cong mỏi khi thử về ổ lăn, m = 3

 Vì Cd < [C], do đó ta chọn cỡ trung là hợp lý

Bảng 5.1 Thông số ổ lănLoại ổ

Kíhiệuổ

Đườngkínhbi,mm

C,kN

C0,kN

Trang 57

- V: là hệ số kể đến vòng nào quay, vì vòng trong quay nên V = 1

- k t: là hệ số kể đến sự ảnh hưởng của nhiệt độ, k t=1 (< 1000)

- k d: là hệ số kể đến đặc tính của tải trọng, tra (Bảng 11.3, trang 215, [1]) ta

k d =1,1

- X: là hệ số tải trọng hướng tâm, ta có X = 1

- Y: là hệ số tải trọng dọc trục, ta có Y = 0

Vậy:

Trang 58

Với tuổi thọ tính bằng giờ là Lh = 33600 h

 Khả năng tải động tính toán:

C d =Q m

=5575,878.3

373 , 08 = 40140,29 N ≈ 40,30 kN < [C] = 60,4 kNTrong đó m là bậc của đường cong mỏi khi thử về ổ lăn, m = 3

 Vì Cd < [C], do đó ta chọn cỡ nặng là hợp lý

Bảng 5.2 Thông số ổ lăn

Loại ổ

Kíhiệuổ

Đườn

g kínhbi,mm

C,kN

C0,kN

Ngày đăng: 25/12/2024, 19:30

Nguồn tham khảo

Tài liệu tham khảo Loại Chi tiết
[3]. Nguyễn Hữu Lộc, Cơ sở thiết kế máy, Nhà xuất bản đại học quốc gia TP.HCM Sách, tạp chí
Tiêu đề: Cơ sở thiết kế máy
Nhà XB: Nhà xuất bản đại học quốc gia TP.HCM
[4]. Võ Tuyển, Lý Thanh Hùng, Dung sai lắp ghép và kỹ thuật đo lường, xuất bản trường Đại Học Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Sách, tạp chí
Tiêu đề: Dung sai lắp ghép và kỹ thuật đo lường
[5]. Võ Tuyển, Lý Thanh Hùng, Vẽ cơ khí, xuất bản trường Đại Học Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Sách, tạp chí
Tiêu đề: Vẽ cơ khí
[1]. Trịnh Chất_Lê Văn Uyển - Tính Toán Thiết Kế Hệ Dẫn Động Cơ Khí Tập 1 – NXB Giáo dục, 2006 Khác
[2]. Trịnh Chất_Lê Văn Uyển - Tính Toán Thiết Kế Hệ Dẫn Động Cơ Khí Tập 2 – NXB Giáo dục, 2006 Khác
w