BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCMKHOA CÔNG NGHỆ CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI GVHD: Ma Văn Việt SVTH : Nguyễn Văn Thương
Trang 1BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM
KHOA CÔNG NGHỆ CƠ KHÍ
ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI
GVHD: Ma Văn Việt SVTH : Nguyễn Văn Thương Khoa : Công Nghệ Cơ Khí Lớp : 12DHCK1
Năm học 2024 - 2025
Trang 2 Thời gian phục vụ: L = 7 năm
Hệ thống quay một chiều, làm việc 2 ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc
300 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ)
Chế độ tải: T=const
Trang 3MỤC LỤC
Lời mở đầu 1
CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ 3
1.1 Chọn động cơ 3
1.1.1 Xác định công suất cần thiết trên trục động cơ 3
1.1.2 Xác định sơ bộ số vòng quay đồng hồ của động cơ 3
1.1.3 Chọn động cơ 4
1.2 Phân phối tỷ số truyền 4
1.3 Tính toán công suất, số vòng quay, momen 5
CHƯƠNG 2:TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN NGOÀI 7
2.1 Chọn loại đai 7
2.2 Xác định các thông số bộ truyền 8
2.3 Xác định số đai 9
2.4 Chiều rộng bánh đai 10
2.5 Đường kính ngoài của hai bánh đai 10
2.6 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục 10
2.7 Các thông số của bộ truyền đai 10
CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC 12
3.1 Chọn vật liệu 12
3.2 Ứng suất cho phép 12
3.2.1 Chu kỳ làm việc cơ sở 12
3.2.2 Chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương 12
3.2.3 Giới hạn mỏi tiếp xúc và uốn 13
3.2.4 Ứng suất tiếp xúc cho phép 13
3.2.5 Ứng suất uốn cho phép 13
3.3 Tính toán bộ truyền bánh răng cấp nhanh 14
3.3.1 Khoảng cách trục 14
3.3.2 Các thông số ăn khớp 14
3.3.3 Các thông số cơ bản 15
3.3.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc 16
3.3.5 So sánh độ bền uốn các bánh răng 16
Trang 43.3.7 Bảng thông số tính toán 17
3.4 Tính toán bộ truyền bánh răng cấp chậm 17
3.4.1 Khoảng cách trục 17
3.4.2 Các thông số ăn khớp 18
3.4.3 Các thông số cơ bản 18
3.4.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc 20
3.4.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn 20
3.4.6 Bảng thông số tính toán 21
CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN 22
4.1 Thiết kế trục 22
4.1.1 Chọn vật liệu 22
4.1.2 Xác định đường kính sơ bộ 22
4.2 Xác định chiều dài mayơ, khoảng cách giữa các gối đở và điểm đặt lực 23
4.2.1 Chiều dài mayơ 23
4.2.2 Khoảng cách giữa các gối đở và điểm đặt lực 24
4.3 Trục I 25
4.3.1 Sơ đồ đặt lực lên trục 25
4.3.2 Lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục 25
4.3.3 Phản lực từ các gối đỡ 25
4.3.4 Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện 28
4.3.5 Tính đường kính trục tại các tiết diện 29
4.3.6 Chọn then 29
4.3.7 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 30
4.4 Trục II 34
4.4.1 Sơ đồ đặt lực lên trục 34
4.4.2 Lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục 34
4.4.3 Phản lực từ các gối đỡ 35
4.4.4 Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện 37
4.4.5 Tính đường kính trục tại các tiết diện 38
4.4.6 Chọn then 38
4.4.7 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 39
4.5 Trục III 42
Trang 54.5.1 Sơ đồ đặt lực lên trục 42
4.5.2 Lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục 43
4.5.3 Phản lực từ các gối đỡ 43
4.5.4 Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện 46
4.5.5 Tính đường kính trục tại các tiết diện 47
4.5.6 Chọn then 47
4.5.7 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 48
CHƯƠNG 5: CHỌN Ổ LĂN 53
5.1 Trục I 53
5.2 Trục II 54
5.3 Trục III 56
CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ VỎ HỘP 59
6.1 Tính vỏ hộp 59
6.2 Các chi tiết khác liên quan đến hộp giảm tốc 62
6.2.1 Bulông vòng 62
6.2.2 Chốt định vị 62
6.2.3 Cửa thăm 63
6.2.4 Nút thông hơi 64
6.2.5 Nút tháo dầu 65
6.2.6 Kiểm tra mức dầu 65
6.2.7 Vòng phớt 66
6.2.8 Vòng chắn dầu 67
6.3 Chọn dầu bôi trơn 67
6.4 Lắp ghép và dung sai 68
TÀI LIỆU THAM KHẢO 71
Trang 6 Thời gian phục vụ: L = 7 năm
Hệ thống quay một chiều, làm việc 2 ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc
300 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ)
Chế độ tải: T=const
Trang 7CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ1.1 Chọn động cơ
1.1.1 Xác định công suất cần thiết trên trục động cơ
Công suất bộ phận công tác (CT 2.11, trang 20, [1])
η đ =0 ,95: Hiệu suất bộ truyền đai
η x =0 ,93: Hiệu suất bộ truyền xích
η brn =0 ,97 : Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng
η brt =0 ,97 : Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ răng thẳng
η ol =0 ,99: Hiệu suất một cặp ổ lăn
η kn=1: Hiệu suất khớp nối
Công suất cần thiết động cơ (CT 2.8, trang 19, [1])
P ct hiết= P t
ɳ ch= 3 ,3
0 ,76 =4 ,3(kW )
1.1.2 Xác định sơ bộ số vòng quay đồng hồ của động cơ
Số vòng quay trên xích tải (CT 2.17, trang 21, [1]):
Trang 8Chọn sơ bộ tỷ số truyền của hệ thống (Bảng 2.4, trang 21, [1]):
u t =u đ u hgt u x =2.2,5.8=¿40Trong đó:
u t: tỷ số truyền sơ bộ của hệ thống
u x= ¿2: tỷ số truyền sơ bộ của bộ truyền xích (2÷5)
u đ= ¿2,5: tỷ số truyền sơ bộ của bộ truyền đai thang (2÷5)
u hgt=8: tỷ số truyền sơ bộ của hộp giảm tốc 2 cấp (8÷40)
Sơ bộ số vòng quay của động cơ (CT 2.18, trang 21, [1]):
Hệ sốcông suấtcos
Hiệu suất (%)
1.2 Phân phối tỷ số truyền:
Tính toán lại tỷ số truyền chung của hệ thống (CT 3.23, trang 48, [1])
u t=n đc
n lv= 1425
3 6 ,36 =39 ,19
Trong đó: n đc là số vòng quay của trục động cơ đã chọn ( vòng/ phút )
n lv là số vòng quay của trục máy công tác ( vòng/ phút )
Phân phối tỷ số truyền cho hệ thống dẫn động:
ut = uđ ux.uhgt
trong đó:
u đ: tỷ số truyền bộ truyền đai
Trang 9u x: tỷ số truyền bộ truyền xích
u hgt: tỷ số truyền hộp giảm tốc
Phân phối tỷ số truyền của hộp giảm tốc: u hgt=8
Đối với hộp giảm tốc cấp chậm phân đôi, ta chọn: (Bảng 3.1, trang 43, [1])
Theo tiêu chuẩn, ta chọn u x= ¿2 (trang 49, [1])
Tính lại tỷ số truyền chung:
u t =u đ .u hgt .u x =2,5.8.2=40
Sai số của tỷ số truyền chung:
∆ u=40−39 ,19
40 .100=2,025 % ≤ 4 % ,thỏa điều kiện
1.3 Tính toán công suất, số vòng quay, momen
Tính toán công suất trên các trục:
Trang 11CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN NGOÀIThông số ban đầu:
Chọn đai hình thang thường loại Ҕ
Thông số cơ bản của đai hình thang thường loại Ҕ (B4.13, Trang 59, [1])
Chiều dàigiới hạn l,mm
Trang 12s) thỏa mãn điều kiện đối với đai thang thường.
Xác định đường kính bánh đai lớn d2 (CT4.2, trang 53,[1]):
Theo tiêu chuẩn, chọn l =2000 mm (B4.13, trang 59, 1)
Kiểm nghiệm đai về tuổi thọ (CT4.15, trang 60, [1])
Trang 13i=v/l ≤ imax = 10 ⇔i=11, 93
+ P o =4 ,61 kW - Công suất cho phép (B4.19, trang 62, 1)
+ C α= 0,89 – hệ số kể đến ảnh hưởng góc ôm đai (B4.15, trang 61, [1])+ C l – Hệ số kể đến ảnh hưởng của chiều dài đai
Trang 14Lấy z =2đai
2.4 Chiều rộng bánh đai
(CT4.17, trang 63, [1])
B =( z−1)t +2e=(2−1).19+2.12,5=44 mm
trong đó: t =19;e=12,5;h o =4 ,2; H=16 (B4.21, trang 63, [1])
Theo tiêu chuẩn, chọn B = 50 mm (B4.1, trang 51, [1])
2.5 Đường kính ngoài của hai bánh đai
(CT4.18, trang 63, [1])
d a 1 =d1+2h o =160+2.4 ,2=168 , 4 mm
d a 2 =d2+2h o =400+2.4 ,2=408 , 4 mm
2.6 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục:
* Lực căng trên một đai (CT4.19, trang 63, [1])
Thế các thông số vào ta được:
Trang 16CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN
TRONG HỘP GIẢM TỐC Thông số ban đầu:
Tổng thời gian làm việc:
L a =7 năm⇒ L h =7.300.8.2=33600 h, làm việc 2 ca
Do không có yêu cầu gì đặc biệt và theo quan điểm thống nhất hóa trong thiết
kế, ở đây chọn vật liệu cho các cặp bánh răng như nhau :
Bánh nhỏ (bánh chủ động): thép C45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB1=260Bánh lớn (bánh bị động): thép C45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB2=245
Trang 18trong đó: T1 - momen xoắn trên trục chủ động
[σ H] - ứng suất tiếp xúc cho phép
Trang 19 Tỷ số truyền sau khi chọn răng:
Trang 203.3.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc
Ta kiểm tra độ bền uốn theo bánh dẫn có độ bền thấp hơn
3.3.6 Kiểm tra độ bền uốn (CT 6.43, trang 108,[1])
Trang 213.4 Tính toán bộ truyền bánh răng cấp chậm
Theo tiêu chuẩn, chọn a w 2=200 (trang 260, [2])
trong đó: u – tỷ số truyền trên trục chủ động
T2 – mômen xoắn trên trục chủ động
ψ ba=0,315 - hệ số chiều rộng vành đai (Bảng 6.15, trang 260, [2]);
Trang 22Theo tiêu chuẩn, chọn m2 = 4 mm (trang 220, [2])
Từ điều kiện 20 ° ≥ β ≥ 8 ° (trang 278, [2])
suy ra: cos 8 ° ≥ m2z3(u2 +1)
Trang 23 Đường kính vòng đáy (Bảng 6.2, trang 221, [2])
¿279 MPa ≤[σ H]=470 MPa(thỏa điều kiện)
trong đó: Z m =190 M Pa1/2 – hệ số xét đến cơ tính của vật liệu (trang 257, [2])
Z H=√ 4 cos β
sin 2 α tw=√4 cos 17 , 8
sin 2.20 , 9 =2, 4 – hệ số xét đến hình dạng bề mặt tiếp xúc (CT6.87,
trang 276, [2])
Trang 243.4.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn:
z v 3= z3 cos3β= 31
Độ bền uốn theo bánh dẫn có độ bền thấp hơn
σ F=2T2Y F 3 K Fβ K FV Y ε Y β
d3b w m =2.255960 3 , 83.1 , 02.1 , 04.0 ,6.0 ,72
130.75 4
¿23 , 03 MPa ≤[σ F]=257 MPa(thỏa điều kiện)
trong đó: K Fβ =1,02 – hệ số tập trung tải trọng (Bảng 6.4, trang 237, [2])
Trang 25Bán kính góc lượn chân răng ρ,
Trang 26CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN
Ta chọn thép C45 tôi cải thiện có, σb = 750 MPa, σch =450 MPa (Bảng 6.1, trang
92, [1]) Ứng suất xoắn cho phép là: [τ] = 15÷30 MPa (Trang 188, [1]).
(CT10.9, trang 188, [1])
d ≥√3 T
0 ,2 [τ ]
trong đó: T – momen xoắn của trục (Nmm)
[τ] - ứng suất xoắn cho phép (MPa)
Trang 27Chiều dài mayơ nửa khớp nối đối với nối trục vòng đàn hồi (CT10.13, trang
Trang 28Chọn lmđ = 50 mm
Trị số của các khoảng cách (Bảng 10.3, trang 189, [1])
k1 = 10 - là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay
k2 = 10 - là khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp
k3 = 20 - là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ
hn = 20 - chiều cao nắp ổ và đầu bulông
Theo công thức trong (Bảng 10.4 trang 191, [1]) đối với hộp giảm tốc bánh răngtrụ 2 cấp phân đôi, ta có :
Trang 31A1, B1 là tiết diện tại ổ lăn, C1 là tiết diện tại bánh răng thẳng, D1 là tiết diện tại bánh đai
Trang 32Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện:
Momen uốn tổng cộng: (CT 10.15 trang 194, [1])
Ứng suất cho phép của vật liệu thép C45 là: [σ¿¿b ]=67 MPa¿ (Bảng 10.5, trang 195, [1])
Trang 33Tra (Bảng 9.1a, trang 173, [1]) các thông số của then bằng:
Tại tiết diện trục lắp bánh răng:
Với dC1 = 32 mm ta chọn then bxh = 10x8; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 5; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 3,3
[σ d]=100 MPa: ứng suất dập cho phép (Bảng 9.5, trang 178, [1])
τ cC 1= 2.T1
d l t b=2 86620
32.50 10=10 ,8 MPa<[τ c]=40 …60 MPa
[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])
Tại tiết diện trục lắp bánh đai:
Với dD1 = 24 mm ta chọn then bxh = 8x7; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 4; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 2,8
l t =(0 ,8 …0 ,9)l mđ =(0 ,8 …0 ,9).50=40 … 45mm
174, [1])
Trang 34[σ d]=100 MPa: ứng suất dập cho phép (Bảng 9.5, trang 178, [1])
τ cD 1= 2.T1
d l t b=2 86620
24.45 8=20 ,05 MPa<[τ c]=40 …60 MPa
[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])
Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:
Với σ−1 và τ−1 là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng
Đối với thép cacbon:
Trang 35Ψ σvà Ψ τ là hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra (Bảng 10.7 trang 197, [1]) ta có: Ψ σ =0 ,1 vàΨ τ =0 ,05
Ky là hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt và
cơ tính của vật liệu
Khi không sử dụng các biện pháp tăng bền thì Ky = 1 (Bảng 10.09, trang
Trang 38 Theo phương yOz
Tổng mômen tại điểm A2
297
297 297
227,5 148,5
69,5
Trang 40269425,87 N.mm
177004,41 N.mm 311623,98 N.mm
T
Trang 41A2, B2 là tiết diện tại ổ lăn, D2 là tiết diện tại bánh răng thẳng, C2,E2 là tiết diện tại bánh răng nghiêng
Momen uốn tổng cộng: (CT 10.15 trang 194, [1])
M B 2=√M2yB 2 +M2xB 2
=√(0) 2
+(0) 2 = 0 N.mm
M D 2=√M2yD 2 +M xD 2
2
=√( 419974 ,66)2
+(130268 ,92)2 = 439714,34 N.mm
Momen tương đương : (theo công thức 10.16 trang 194,[1])
Ứng suất cho phép của vật liệu thép C45 là: [σ¿¿b ]=55 MPa¿ (B10.5, trang 195,
Trang 42Tra (Bảng 9.1a, trang 173, [1]) các thông số của then bằng:
Tại tiết diện trục lắp bánh răng thẳng:
Với dD2 = 50 mm ta chọn then bxh = 16x10; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 6; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 4,3
Trang 43Tại tiết diện trục lắp bánh răng nghiêng C2, E2:
Với dC2 = 45 mm ta chọn then bxh = 14x9; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 5,5; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 3,8
τ cC 2= 2.T2
d l t b=2.255960
45.63 14=12,89 MPa<[τ c]=40 …60 MPa
[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])
Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:
Với σ−1 và τ−1 là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng
Đối với thép cacbon:
Trang 44Ψ σvà Ψ τ là hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra (Bảng 10.7 trang 197, [1]) ta có: Ψ σ =0 ,1 vàΨ τ =0 ,05
Ky là hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt và
cơ tính của vật liệu
Khi không sử dụng các biện pháp tăng bền thì Ky = 1 (Bảng 10.09, trang
Trang 47 Theo phương yOz
Tổng momen tại điểm A3
Trang 494.10.4.Tính momen uốn tổng cộng và tương đương tại các tiết diện:
Momen uốn tổng cộng: (CT 10.15 trang 194, [1])
M B 3=√M2yB 3 +M xB 3
2
=√(0) 2
+(0) 2 = 0 N.mm
M D 3=√M2yD 3 +M xD 3
2
=√(177213 ,50)2
+(108864 , 40)2 = 207980,96 N.mm
M E 3=√M2yE 3 +M2xE 3
=√(244208) 2
+(108864 , 4 )2 = 267374,27 N.mm
Momen tương đương : (theo công thức 10.16 trang 194,[1])
Ứng suất cho phép của vật liệu thép C45 là: [σ¿¿b ]=50 MPa¿ (B10.5, trang 195, [1])
Trang 50Theo tiêu chuẩn chọn dA3 = 60 mm (trang 195, [1])
Tra các thông số của then bằng (Bảng 9.1a, trang 173, [1])
Tại tiết diện trục lắp bánh răng nghiêng D3, E3:
Với dD3 = 65 mm ta chọn then bxh = 20x12; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 7,5; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 4,9
τ cD 3= 2.T3
d l t b=2.506044
80.70 20=9 ,03 MPa<[τ c]=40 …60 MPa
[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])
Tại tiết diện trục lắp khớp nối C3:
Trang 51Với dC3 = 50 mm ta chọn then bxh = 16x10; chiều sâu rãnh then trên trục t1 = 6; chiều sâu rãnh then trên lỗ t2 = 4,3
τ cC 3= 2.T3
d l t b=2.506044
50.90 16=14 ,05 MPa<[τ c]=40 …60 MPa
[τ c]: ứng suất cho phép khi va đập nhẹ (Trang 174, [1])
Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:
Với σ−1 và τ−1 là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng
Đối với thép cacbon:
Trang 52Ψ σvà Ψ τ là hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra (Bảng 10.7 trang 197, [1]) ta có: Ψ σ =0 ,1 vàΨ τ =0 ,05
Ky là hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt và
cơ tính của vật liệu
Khi không sử dụng các biện pháp tăng bền thì Ky = 1 (Bảng 10.09, trang
Trang 55 Lực hướng tâm tác dụng lên ổ:
Trang 56- k t: là hệ số kể đến sự ảnh hưởng của nhiệt độ, k t=1 (< 1000)
- k d: là hệ số kể đến đặc tính của tải trọng, tra (Bảng 11.3, trang 215, [1]) ta
Với tuổi thọ tính bằng giờ là Lh = 33600 h
Khả năng tải động tính toán:
=1431 ,12.3
√1149 ,12 = 14989,86 N ≈ 15 kN < [C] = 22 kNTrong đó m là bậc của đường cong mỏi khi thử về ổ lăn, m = 3
Vì Cd < [C], do đó ta chọn cỡ trung là hợp lý
Bảng 5.1 Thông số ổ lănLoại ổ
Kíhiệuổ
Đườngkínhbi,mm
C,kN
C0,kN
Trang 57- V: là hệ số kể đến vòng nào quay, vì vòng trong quay nên V = 1
- k t: là hệ số kể đến sự ảnh hưởng của nhiệt độ, k t=1 (< 1000)
- k d: là hệ số kể đến đặc tính của tải trọng, tra (Bảng 11.3, trang 215, [1]) ta
có k d =1,1
- X: là hệ số tải trọng hướng tâm, ta có X = 1
- Y: là hệ số tải trọng dọc trục, ta có Y = 0
Vậy:
Trang 58Với tuổi thọ tính bằng giờ là Lh = 33600 h
Khả năng tải động tính toán:
C d =Q m
=5575,878.3
√373 , 08 = 40140,29 N ≈ 40,30 kN < [C] = 60,4 kNTrong đó m là bậc của đường cong mỏi khi thử về ổ lăn, m = 3
Vì Cd < [C], do đó ta chọn cỡ nặng là hợp lý
Bảng 5.2 Thông số ổ lăn
Loại ổ
Kíhiệuổ
Đườn
g kínhbi,mm
C,kN
C0,kN