đồ án chi tiết máy - băng tải

BÁO CÁO THỰC TẬP Đồ án chi tiết máy Băng tải MỤC LỤC BÁO CÁO THỰC TẬP .1 Đồ án chi tiết máy Băng tải MỤC LỤC PHẦN 1: TÍNH HỆ DẪN ĐỘNG I Chọn động : Động mộ chiều 1.Xác định công suất đặc trưng cho trục động (Pđ/c ) : Pđ/c > Py/c Pct β Py/c = Ptd = η • Cơng suất trục tang quay (đĩa xích ) :Py/c = v.F 6400.0,78 = = 4.992 (kw) 1000 1000 v (m/s): Vận tốc băng tải (thông số biết ) F(N): Lực kéo băng tải (thơng số biết) • Hiệu suất truyền động: η =η ot η x η ol η Br2 η k Tra bảng 2.3[I] có: η ot =0.98 Hiệu suất ổ trục η x =0.96 Hiệu suất truyền xích η ol =0.992 Hiệu suất ổ lăn η Br =0.97 Hiệu suất bánh η k =0.99 Hiệu suất khớp nối Thay số được: η =0,98 0,96 0,9923 0,972 0,99= 0,855 • β : số tải trọng tương đương : β= n Pi ∑(P ) i =1 = 1 t  i t  ck     t1 P t + ( ) ( ) t ck P1 t ck (do thời gian mở máy :tmm Tm/T =1.4 ' đ /c P =P1/ η ol η k 5,662 = 5,945(kW ) 0,96.0,992 II.Phân phối tỉ số chuyền chung n 1445 đ /c Uchung = n = U h U ng = 42,58 = 33,94 ct Chọn Ung =2.2 U 33,94 ch Uh = U = 2,2 = 15,43 ng *Phân phối tỉ số chuyền Do hộp giảm tốc đồng trục lên : U1 =U2 = U h = 15,43 = 3,93 Tính lại Ung = U ch 33,94 = =2,2 U U 3,93 *Tính tốn thơng số động học Ngun tắc: • Pi tính từ trục cơng tác trục động cơ: P Pi +1 Pi = η η i 4,992 ct P3 = η η = 0,96.0,992 = 5,242 kW x ot P 5,242 P2 = η η = 0,292.0,97 = 5,44 kW x br P 4,242 P1 = η η = 0,992.0,96 = 5,662 kW ot br P 5,662 Pđ/c η η = 0,96.0,992 = 5,945 kW k ot • n i tính từ trục động đến trục công tác : n i +1 = u Pđ/c =5.945 kW n1 = nđc/u1 =1445/1=1445 (v/p) ni i _ i +1 1+1 n 1445 n 368 n 94 n2 = n = 3.93 = 368 (v/p) 12 n3 = n = 3.93 = 94 (v/p) 23 nct = n = 2.2 = 43 (v/p) x • Mơ men xoắn:và Ti=9,55.106.Pi/ni Pđ / c Tđ/c =9,55.106 n T1 = 9,55.10 đ /c = 9,55.10 5,945 = 39290,5 N.m 1445 P1 5.662 = 9,55.10 = 37420,1 N.mm n1 1445 P 5,448 T2 =9,55.106 n = 9,55.10 368 = 141381,52 (N.mm) T3 = 9,55.10 5,242 = 532565 (N.mm) 94 P 5,992 ct Tct =9,55.106 n = 9,55.10 43 = 1108688,4 (N.mm) ct Bảng thông số động học II Thiết kế truyền ngồi : Bộ truyền xích Với số liệu : P3 =5,242 kW ; n= 94 v/p ; U =2,2 làm việc ca α =300 1) Theo bảng 5,4 [I] : Với u = 2,2 ta chọn số đĩa nhỏ Z1 =27 àsố đĩa lớn : Z2 =u.Z1 = 2,2.57 =59,4 àchọn Z2 =60 < Zmax Z 60 Tính lại tỉ số truyền u = Z = 27 =2,22 2) Xác định bước xích p : K= K0.Ka.Kđc.Kbt.Kc.Kđ (1) Tra bảng 5.6 [I] ta đươc:  Hệ số tải trọng động : Kđ =1,2 ( tải trọng va đập nhẹ)  Hệ số ảnh hưởng vị trí truyền : K0 =1 α =300 [s] =8,5 àbộ truyền xích đảm bảo đủ bền 7) Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: Theo công thức 5.18 [I]: σ H = 0,47 k r ( Ft K đ + Fvđ ).E ≤ [σ H ] A k d Trong : [σ H ] -ứng suất tiếp xúc cho phép Kr -hệ số ảnh hưởng số đĩa xích ,phụ tuọc vào Z;Tra bảng trang 87 [I] ta được: Kr =0,40 F vđ -lực va đập: F vđ =13.10 −7 n p m = 13.10 −7.94.31,753.2,2 = 8,6m K đ =1,2 ( hệ số trải trọng động ) E- môdun đàn hồi lề : E=2,1.10 MPa A- diện tích chiếu lề (mm ): Tra bảng 5.12 [I] được: A=262 mm K d - hệ số phân bố không tải trọng cho dãy: K d =1 (do xích dãy ) Do : σ H =0,47 0.4.(3903,13 + 8,6).2,1.10 = 526,35 ≤ [σ H ] 262.1 Tra bảng 5.11 [I] ta chọn thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB210 đạt ứng suất tiếp xúc cho phép [σ H ] =600 MPa Ta có : [σ H ] =600 MPa ≥ σ H =526,35 MPa ⇒ Đảm bảo độ bền tiếp xúc cho đĩa xích Góc nghiêng β lực F r với đường nối tâm hai trục : tg β = d − d1 606,66 − 273,49 = =0,1318 ⇒ β =7,5 o 2.a 2.2164 III Thiết kế truyền trong: Các thông số chung : T mm =1,4 T d11 ≥ 37442,6 = 19,56mm 0,1.50 • Tại tiết diện 2_2 : M u 22 = M x222 + M y 22 = 40154,25 + 17228,312 = 43694,15 → M 22 = M u222 + 0,75.T12 = 43694,15 + 0,75.37420,12 = 24400,15 Nmm → d 22 ≥ M 22 24400,15 =3 = 22,16mm 0,1.[δ ] 0,1.50 chọn d11 = 28mm d 22 : theo tiêu chuẩn : d 22 = d 33 = 25mm Vậy ta có sơ đồ trục ,biểu đồ mơmen ,kích thước ,kết cấu trục : (trang bên ! ) d kiểm nghiệm trục độ bền mỏi : Với đường kính chỗ lắp bánh có d=d 11 =30mm ,tra bảng (9.1a)[I] ta chọn then: bxh= 8x7 , t =4 , l = 32mm Kiểm tra độ bền dập độ bền cắt then : theo cơng thức (9.1)[I] (9.2)[I] ta có : δd = 2.T ≤ [δ d ] d l.(h − t1 ) τc = 2.T ≤ [τ c ] d l.b Trong : - đường kính trục :d=30 mm - Mômen xoắn trục :T =37420,1 N.mm - ứng suất dập cho phép : [δ d ] = 100MPa tra bảng (9.5)[I] -ứng suất cắt cho phép : [τ c ] = 20 30( MPa) 2.37420,1 Ứng suất dập : δ d = 30.32.(7 − 4) = 26MPa ≤ 100MPa Ứng suất cắt : τ c = 2.37420,1 = 9,75MPa ≤ (20 30) MPa 30.32.8 Vậy then đủ độ bền • Tại tiết diện 1_1: Theo cơng thức (10.19)[I] : s = sσ sτ / sσ + sτ21 ≥ [s] Với δ −1 s σ = K δ + ψ δ (10.20)[I] δd a1 δ m1 τ −1 s τ = K τ + ψ τ τd a1 τ m1 (10.21)[I] δ −1 ,τ −1 :giới hạn mỏi uốn xoắn ứng với chu kỳ đối xứng δ −1 = 0,436.δ b = 0,436.600 = 261,6MPa τ −1 = 0,58.δ −1 = 0,58.261,6 = 151,73MPa Do trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng nên: δ m = 0; δ a1 = δ max = M u1 với M u1= 18755 N mm W1 W1 = Π.d11 b.t1 (d1 − t1 ) 3,14.30 8.4.(30 − 4) − = − = 2288,84mm 32 2.d11 32 2.30 δa = M u1 18755 = = 8,2( N / mm ) W1 2288,84 Trục quay chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu ký mạch động nên : τ m = τ a = τ max / = ( W01 = T1 37420,1 = = 7,6( N / mm ) W01 4938,22 Π.d 11 b.t1 (d 11 − t1 ) 3,14.30 8.4.(30 − 4) − = − = 4938,22(mm ) 16 2.d 11 16 2.30 ψ δ ;ψ τ hệ số ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến đọ bền mỏi ,tra bảng (10.7)[I] : ψ δ = 0,05 ψτ = K δd = ( Theo công thức (10.25)[I] (10.26)[I] : Kδ + K x − 1) / K y εδ K τd = ( Kτ + K x − 1).K y ετ K x :hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt, với R a =2,5…0,63 ,tra bảng (10.8)[I] ta K x = 1,06 K y :hệ số tăng bền bề mặt trục ,tra bảng (10.9)[I] K y = (do không tăng bền ) ε δ , ε τ :hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng kích thước tiết diện trục đến giới hạn mỏi ,tra bảng (10.10)[I] , với d =30 mm : ε δ = 0,88 ε τ = 0,81 K δ K τ -hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn ,chon kiểu lắp trục k6 ,tra bảng (10.11)[I] : Kδ = 2,06 εδ Kτ = 1,64 ετ Tra bảng (10.12)[I] ,dùng dao phay ngón : K δ = 1,76 K τ = 1,54 ⇒ K δ 1,76 = = 2,0 εδ 0,88 ⇒ K τ 1,54 = = 1,9 ετ 0,81 Chọn Kδ = 2,06 εδ Kτ = 1,9 ετ Thay vào (10.25)[I] (10.26)[I] : K δd = (2,06 + 1,06 − 1).1 = 2,12 K τd = (1,9 + 1,06 − 1).1 = 1,96 Thay thông số vào (10.20)[I] (10.21)[I] : 261,6 = 15,9 2,12.8,2 + 0,05.0 151,73 sτ = = 10,2 1,96.7,6 + 7,6.0 sδ = ⇒ s1 = 15,9.10,2 15,9 + 10,2 = 8,58 ≥ [ s] = (1,5 2,5) • Tại tiết diện 2_2 : s = sσ sτ / sσ + sτ22 ≥ [s] Với δ −1 s σ = K δ + ψ δm (10.20)[I] δd a δ τ −1 s τ = K τ + ψ τ τd a τ m (10.21)[I] δ −1 ,τ −1 :giới hạn mỏi uốn xoắn ứng với chu kỳ đối xứng δ −1 = 0,436.δ b = 0,436.600 = 261,6MPa τ −1 = 0,58.δ −1 = 0,58.261,6 = 151,73MPa Do trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng nên: δ m = 0; δ a = δ max = M u2 với M u 2= 43694,15 N mm W2 Π.d 22 b.t1 (d 22 − t1 ) 3,14.25 8.4.(25 − 4) W2 = − = − = 1250,96mm 32 2.d 22 32 2.25 δa = M u 43694,15 = = 34,93N / mm ) W2 1259,96 Trục quay chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu ký mạch động nên : τ m = τ a = τ max / = T1 37420,1 = = 7,02( N / mm ) 2.W02 2.2666,4 Π.d 22 b.t1 (d 22 − t1 ) 3,14.25 8.4.(25 − ) ( W02 = − = − = 2666,4(mm ) 16 2.d 22 16 2.25 ψ δ ;ψ τ hệ số ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi ,tra bảng (10.7)[I] : ψ δ = 0,05 ψτ = K δd = ( Theo công thức (10.25)[I] (10.26)[I] : Kδ + K x − 1) / K y εδ K τd = ( Kτ + K x − 1).K y ετ K x :hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt, với R a =2,5…0,63 ,tra bảng (10.8)[I] ta K x = 1,06 K y :hệ số tăng bền bề mặt trục ,tra bảng (10.9)[I] K y = (do không tăng bền ) ε δ , ε τ :hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng kích thước tiết diện trục đến giới hạn mỏi ,tra bảng (10.10)[I] , với d =25 mm : ε δ = 0,9 ε τ = 0,85 K δ K τ -hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn ,chon kiểu lắp trục k6 ,tra bảng (10.11)[I] : Kδ = 2,52 εδ Kτ = 2,03 ετ Tra bảng (10.12)[I] ,dùng dao phay ngón : K δ = 1,76 K τ = 1,54 ⇒ K δ 1,76 = = 1,96 εδ 0,9 ⇒ K τ 1,54 = = 1,81 ετ 0,85 Chọn Kδ = 2,52 εδ Kτ = 2,03 ετ Thay vào (10.25)[I] (10.26)[I] : K δd = (2,52 + 1,06 − 1).1 = 2,58 K τd = (2,03 + 1,06 − 1).1 = 2,09 Thay thông số vào (10.20)[I] (10.21)[I] : 261,6 = 2,9 2,58.34,93 + 0,05.0 151,73 = = 10,34 2,09.7,02 + 7,02.0 sδ = sτ ⇒ s2 = 2,9.10,34 2,9 + 10,34 = 2,8 ≥ [ s] = (1,5 2,5) Vậy trục thỏa mãn yêu cầu độ an toàn V Chọn Ổ Lăn : 1.Trục 1: Các thông số biết qua thiết kế trục Ft = 1109,07 N(= Fx2 ) Fr = Fy2 = 434,54 N Fa = 306,5 N Fr = 310 N từ ta tìm Fy1 = 744,97 N Fy2 = 310,43 N ∑Fx = FkN + Ft – (Fx1 + Fx2 ) = ∑M(0) = FkN 60,1 + Fx2 111 – Ft 55,5 = =>Fx2 = Ft 55,5 − FkN 60,1 1109,07.55,5 − 310.60,1 = = 386,69 N 111 111 => Fx1 = FkN + Ft – Fx2 = 310 + 1109,07-386,69 = 1032,38 N =>Fro = Fx12 + Fy12 = 1032,38 + 744,97 = 1273,1N Fr1 = Fx 2 + Fy 2 = 386,69 + 310,432 = 495,88 N tốc độ quay n = 1445 vg/ph a,chọn sơ ổ lăn Fa 306,5 = = 0,618 Fr 495,88 Ta chọn ổ bi đỡ chặn hạng trung 46305 có d= 25 ,D = 62 mm b= T = 17 mm ,C = 21,1 kN,Co = 14,9 kN ,α = 12o b, kiểm nghiệm khả tải ổ ta có Fa 306,5.10 −3 = = 0,0206 V Co 14,9 tra bảng (11.4) =>e= 0,32 tải trọng dọc trục phụ Fso = e.Fro = 0,32.1732,1 = 407,4 N Fs1 = e.Fr1 = 0,32.495,88 = 158,7 N ∑Fao = Fa –Fs1 = 306,5 + 158,7=147,8Ntại chọn Fao = Fso = 407,4N +∑Fa1 = Fa +Fso = 306,5+ 407,4 = 713,9 N > Fs1  chọn Fa1 = ∑Fa1 = 713,9 N i.Fa1 713,9 có F = 495,88 > e r1 tra bảng (11.4) => X= 0,45 Y = 1,7 =>Q1 = (XVFr1 +YFa1).Kt Kd = (0,45.1.495,88+1,7.713,9).1.1,3 = 1867,81 N Do Q1 > Q0 => ổ chịu tải lớn hơn-> kiểm nghiệm ổ Qt = Q1 Q1 t1 Qo t 1656,03.1 + = 1867,81.3 + = 1831,82 N Q1 t ck Q1 t ck 1867,81.2 khả tải động Cd = QE L0,3 với L = 60.n.10-6.Lh = 60.1445.10-6.19000=1647,3N ->Cd < C => thoả mãn khả tải động kiểm tra khả tải tĩnh Qt = Xo.Fr1 + Yo Fa1 Tra bảng 11.6 => X0 = 0,5 Yo = 0,47 =>Qt = 0,5.495,88+0,47.713,9 = 583,473 N =>Qt = 0,583473 thoả mãn khả tải tĩnh 2.Trục 2: Các số liệu tính tốn phần thiết kế trục Fro = Fax + Fbx = 153.37 + 859,632 = 873,2 N Fr1 = Fbx + Fby = 2932,86 + 1082 = 3126,08 N Fa1 =306,5 N = Fa dngõng =40 a,chọn loại ổ lăn Fa 306,5 = = 0,351 =>ta chọn ổ bi đỡ chặn dẫy α = 12o cỡ nhẹ hẹp Fr 873,2 Kí hiệu ổ 46208 Các thông số d =40 mm;C= 28,9 kN D = 80 mm; Co = 27,1 kN b=18 mm r1 = r=2 b Tính kiểm nghiệm : theo cơng thức (11.3)(TTTK I); Q = (XVFr+Y.Fa).Kt Kd i.Fa 306,5 có tỉ số C = 27,1.10 = 0,0113 theo bảng 11.4 (TTTKI) e = 0,45 o ->các lực dọc trục lực hướng tâm gây Fso = e.Fr0 = 873,2.0,45 = 392,94 N Fs1 = e.Fr1 = 0,45.3126,08 = 1406,74 N ∑Fao = Fs1 + Fa = 1406,74 + 306,5 = 1713,24 N ∑Fa1 = Fso – Fa = 392,94 – 306,5 = 86,44 N Do ∑Fao > Fso =>lực dọc trục ∑Fao = 1713,24 N = Fa0 Và ∑Fa1 < Fs1 = > lực dọc trục Fa1 = 1406,74 N Fao 1713,24 +với V F = 1.873,2 = 1,96 > e = 0,45 ro Tra bảng 11.4(I)->X = 0,45 ; Y = 1,22 Kd= 1,3 (tra bảng 11.3(I)) ->Qo = (0,45.1.873,2+1,22.1713,24).1,3.1 = 3228,02 N F 1406,74 a1 + V F = 1.3126,08 = 0.45 < e r1  X =1;Y=0 tải trọng động quy ước với ổ Q1 = (1.1.3126,08+0).1,3.1 = 4064,03 N Theo công thức (11.11)(I) m tải tương đương QE = m ΣQi Li Q t Q t = Qo o + ΣLi Qo t k Q o t k = 3228,.02 4064,03.1 + = 3014,64 N 3228,02.4 Theo công thức 11.1[1] khả tải tĩnh +Qto = Xo.Fro+Y.Fa0 = 0,5.873,2+0,47.1713,24 = 1241,82N Qt0 = 1,24182 kN V =1; +Kt hệ số ảnh hưởng nhiệt độ : Kt =1 (to Cd = 5094.9 107,16 10 −3 = 24.2 kN các lực dọc trục lực hướng tâm gây Fso = e.Fr0 = 873,2.0,45 = 392,94 N Fs1 = e.Fr1 = 0,45.3126,08 = 1406,74 N ∑Fao = Fs1 + Fa = 1406,74 + 306,5 = 1713,24 N ∑Fa1 = Fso – Fa = 392,94 – 306,5 = 86,44 N Do ∑Fao > Fso =>lực dọc trục ∑Fao = 1713,24 N = Fa0 Và ∑Fa1 < Fs1 = > lực dọc trục Fa1 = 1406,74 N Fao 1713,24 +với V F = 1.873,2 = 1,96 > e = 0,45 ro Tra bảng 11.4(I)->X = 0,45 ; Y = 1,22 Kd= 1,3 (tra bảng 11.3(I)) ->Qo = (0,45.1.873,2+1,22.1713,24).1,3.1 = 3228,02 N F 1406,74 a1 + V F = 1.3126,08 = 0.45 < e r1  X =1;Y=0 tải trọng động quy ước với ổ Q1 = (1.1.3126,08+0).1,3.1 = 4064,03 N Theo công thức (11.11)(I) m tải tương đương QE = = 3228,.02 m ΣQi Li Q t Q t = Qo o + ΣLi Qo t k Q o t k 4064,03.1 + = 3014,64 N 3228,02.4 Theo công thức 11.1[1] khả tải tĩnh +Qto = Xo.Fro+Y.Fa0 = 0,5.873,2+0,47.1713,24 = 1241,82N Qt0 = 1,24182 kN 6mm ⇒ chọn δ=9mm δ1 = 0,9 δ = 0,9 = 8,1 mm ⇒ chọn δ1=8mm e =(0,8 ÷ 1)δ = 7,2 ÷ 9, chọn e = mm h < 58 mm chọn h= 50mm Khoảng 2o d1 > 0,04.a+10 = 0,04.159 + 10 =16.36>12 ⇒ d1 =M18 Bulong cạnh ổ d2 Bulông ghép bích nắp thân d Vít ghép nắp ổ d4 Vít ghép nắp thăm d5 Mặt bích ghép nắp thân : Chiều dày bích thân hộp, S3 Chiều dày bích nắp hộp, S4 Bề rộng bích nắp thân hộp, K3 Kích thước gối trục: Đường kính ngoai tâm lỗ vít Tâm lỗ bulơng cạnh ổ : E2 Khoảng cách từ tâm bulong đến mép lỗ :K2 Chiều rộng mặt ghép Bulông cạnh ổ, k Chiều cao h Mặt đế hộp : Chiều dày: Khi khơng có phần lồi S1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 q d2 = (0,7÷0,8).d1 = 12,6÷14,4 chọn M14 d3 = (0,8÷ 0,9).16=11,2 ÷12,6 ⇒ d3 = M12 d4 = (0,6 ÷ 0,7).d2 ⇒ d4 = M10 d5 =( 0,5 ÷ 0,6).d2 ⇒ d5 = M8 S3 =(1,4 ÷ 1,5) d3=16,8÷21,6 chọn S3 = 18 mm S4 = ( 0,9 ÷ 1) S3 = 18÷20 mm chọn S4 =20 K3 = K2 – ( 3÷5 ) mm = 48 – = 44 mm Định theo kích thước nắp ổ E2= 1,6.d2 = 1,6 14 = 22 mm K2 =E2 + R2 + (3÷5) mm = 22 + 18 + = 48mm R2 = 1,3 d2 = 1,3 16 = 20 mm k ≥ 1,2.14 =16,8 ⇒ k = 18 mm h: phụ thuộc tâm bulơng kích thước mặt tựa S1 = (1,3 ÷ 1,5) d2 =23,4÷27⇒ S1 = 26mm K1 ≈ 3.d1 ≈ 3.18= 54 mm q > K1 + 2δ = 54+ 2.9 = 75 mm;chọn q=80mm CÁc khe hở chi tiết: Giữa thành với thành hộp Giữa bánh lớn với đáy hộp Giữa mặt bên bánh ránh với Số lượng bulơng ∆ ≥ (1 ÷ 1,2) δ =9÷1,8⇒ ∆ = 10 mm ∆1 ≥ (3 ÷ 5) δ=27÷45 ⇒ ∆1 = 37 mm ∆2 ≥ δ = 10 mm Z = ( L + B ) / ( 200 ÷ 300) ≈ 1200 / 300 = chọn Z = ************* TÀI LIỆU THAM KHẢO : • TÍNH TỐN HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Tập I _TRỊNH CHẤT-LÊ VĂN UYỂN [I] • TÍNH TỐN HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Tập II [II] • THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY _NGUYỄN TRỌNG HIỆP-NGUYỄN VĂN LẪM[III] • CHI TIẾT MÁY Tập I_NGUYỄN TRỌNG HIỆP [IV] • CHI TIẾT MÁY Tập I_NGUYỄN TRỌNG HIỆP [V] Bảng lắp ghép: TrÞ sè cđa sai lƯch giới hạn Tên chi tiết Kiểu lắp Trên Dới Bánh trụ lắp lên trục Vòng chắn mỡ lắp lên trục ổ lăn lắp ln vỏ ống lót lắp lên vá φ35H7/k6 + 0,033 - 0,008 φ40H7/k6 φ40H7/k6 φ50H7/k6 φ30D8/k6 +0,028 + 0,018 + 0,018 + 0,097 - 0,006 - 0,023 - 0,023 + 0,050 35D8/k6 Bánh trụ lắp lªn trơc + 0,117 + 0,062 φ40D8/k6 φ72H7/d11 φ100H7/d11 φ100H7/h6 + 0,117 - 0,100 - 0,120 + 0,057 + 0,62 - 0,320 - 0,395 ... BÁO CÁO THỰC TẬP .1 Đồ án chi tiết máy Băng tải MỤC LỤC PHẦN 1: TÍNH HỆ DẪN ĐỘNG I Chọn động : Động mộ chi? ??u 1.Xác định công suất đặc trưng... chậm : - Khoảng cách trục : a w = 166 mm - Môdun pháp tuyến : m= 2.5 - Chi? ??u rộng bánh : b=80 mm - Tỉ số truyền : u =3,93 Số cặp bánh ăn khớp :Z =27 ; Z =106 Hệ số dịch chỉnh : x = x = - Đường... đ =1,2 ( hệ số trải trọng động ) E- môdun đàn hồi lề : E=2,1.10 MPa A- diện tích chi? ??u lề (mm ): Tra bảng 5.12 [I] được: A=262 mm K d - hệ số phân bố không tải trọng cho dãy: K d =1 (do xích