đề án môn chi tiết máy

Đề án môn chi tiết máy  GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 1 LU GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 2 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU 1 MỤC LỤC 2 PHẦN I 4 CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 4 1.1 XC ĐNH CÔNG SUT ĐNG CƠ – CHN ĐNG CƠ. 5 1.2 PHÂN PHÔ ́ I TI ̉ SÔ ́ TRUYÊ ̀ N: 6 1.3 TNH TON S VNG QUAY,MOMENT XOĂ ́ N VA ̀ CÔNG SUÂ ́ T TRÊN CA ́ C TRU ̣ C 6 BNG S LIU DNG CHO THIT K CC B TRUYN 8 PHẦN II 9 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN NGOÀI 9 BỘ TRUYỀN ĐỘNG XÍCH 9 2.1. CHN LOẠI XÍCH 9 2.2 XC ĐNH CÁC THÔNG S CỦA XÍCH VÀ B TRUYN XÍCH 9 2.3. THIT K KT CU ĐĨA XCH VÀ XC ĐNH LỰC TÁC DỤNG LÊN TRỤC 12 PHẦN III 14 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRONG 14 HỘP GIẢM TỐC BÁNH RĂNG TRỤ HAI CẤP KHAI TRIỂN 14 3.1 CHN VẬT LIU 14 3.2 ỨNG SUT CHO PHÉP: 14 3.3 TÍNH TOÁN CÁP NHANH : B TRUYN BNH RĂNG NGHIÊNG 17 3.4 TÍNH TOÁN CP CHẬM:BNH RĂNG TRỤ RĂNG THẲNG 23 3.5 KIỂM TRA ĐIU KIN BÔI TRƠN 28 PHẦN IV 29 THIẾT KẾ TRỤC –THEN 29 4.1 CHN VẬT LIU 29 4.2 XC ĐNH SƠ B ĐƯỜNG KÍNH TRỤC 29 4.3 XC ĐNH KHONG CÁCH GIỮA CÁC GI ĐỠ VÀ ĐIỂM ĐẶT LỰC 29 4.4 THIT K TRỤC I-THEN VÀ KIỂM NGHIM TRỤC 31 GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 3 4.5 THIT K TRỤC II –THEN VÀ KIỂM NGHIM TRỤC 37 4.6 THIT K TRỤC III –THEN VÀ KIỂM NGHIM TRỤC 43 PHẦN V 50 THIẾT KẾ Ổ LĂN – NỐI TRỤC 50 5.1THIT K Ổ LĂN TRÊN TRỤC 1 50 5.2THIT K Ổ TRÊN TRỤC 2 53 5.3 THIT K Ổ TRÊN TRỤC 3 56 5.4 CHN NI TRỤC 58 PHẦN 6 59 THIẾT KẾ THÂN MÁY VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC 59 6.1 THIT K VỎ HP 59 6.2. CÁC CHI TIT PHỤ KHÁC 61 PHẦN 7 65 CHỌN DẦU BÔI TRƠN VÀ DUNG SAI LẮP GHÉP 65 7.1. CHN DẦU BÔI TRƠN 65 7.2. DUNG SAI LẮP GHÉP 65 BNG DUNG SAI LẮP GHÉP 66 TÀI LIỆU THAM KHẢO 69 GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 4 PHN I CHN VÀ PHÂN PHI T S TRUYN  H THNG D TI Hệ thống dẫn động băng tải gồm : 1  ng b : 2  Ni tri ; 3  Hp gim tc bánh  hai cp khai trin ; 4  B truyn xích ; 5    . Sô ́ liê ̣ u thiê ́ t kê ́ : -       : F = 3500 N -     : v = 0,9 m/s - : D = 500 mm -        -   , , . ( 1     300 , 1     8   )      1 = T ; t 1 = 45s ; T 2 = 0,7T ; t 2 = 44s. GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 5 1.1  .          :   : max . 3500.0,9 3,15 1000 1000 t lv Fv P P KW         ()     : 22 2 12 22 12 1 max 12 1 . 1 .45 0,7 .44 . 3,15. 2,724 45 44 n ii td n i TT tt Pt TT P P KW tt t                               : 2 4 2 4 . . . 1.0,97 .0,99 .0,93 0,84 ch k br ol x         Trong đo ́ :   2.3  [1]   :        : 1 k            : 0,97 br              : 0,99 ol          : 0,93 x        : 2,724 3,24 0,84 td ct ch P P KW            : 60000. 60000.0,9 34,4 / . .500 lv v n vg ph D     Tƣ ̀ bng 2.4-[1] chn t s truyn sơ bộ ca hộp gim tc bnh răng hai cp khai triê ̉ n u h =14 và t s truyn bộ truyn xích u x =3  : u ch = 14.3=42. GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 6                au : . 34,4.42 1445 / sb lv ch n n u vg ph   Chn s ng b c  Ta ch   dc ct dc sb PP nn           1.3-[1]   lo  ng b 3 pha 4A100L4Y3 : max 4 1420 / 2,2 dc dc dn P KW n vg ph T T             1.2       :   12 1420 . . . 41,3 34,4 dc ch x h x lv n u u u u u u n      Trong đo ́ :  u 1 ; u 2           .Vi U h = u 1 .u 2 = 14  u x          : 41,3 2,95 14 ch x h u u u    Theo bng 3.1- [1]   : u 1 = 4,79 ; u 2 = 2,92 1.3 ,                GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 7 1 1 1420 296 / 4,79 dc n n vg ph u    1 2 2 296 102 / 2,92 n n vg ph u    2 3 102 34,5 / 2,95 x n n vg ph u         : 3 3,15 3,18 0,99 lv ol P P KW     3 2 3,18 3,46 . 0,93.0,99 x ol P P KW     2 1 3,46 3,6 . 0,97.0,99 br ol P P KW     1 3,6 3,75 . 0,97.0,99 dc br ol P P KW                : 6 9,55.10 . i i i P T n  66 3 3 3 3,18 9,55.10 . 9,55.10 . 880261 . 34,5 P T N mm n    66 2 2 2 3,46 9,55.10 . 9,55.10 . 323951 . 102 P T N mm n    66 1 1 1 3,6 9,55.10 . 9,55.10 . 116149 . 296 P T N mm n    66 3,75 9,55.10 . 9,55.10 . 25220 . 1420 dc dc dc P T N mm n    GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 8  Trc  - I II III Dn ti Công sut P(KW) 3,75 3,6 3,46 3,18 T s truyn 4,79 2,92 2,95 S vòng quay n (vg/ph) 1420 296 102 34,5 Moment xon T(N.mm) 25220 116149 323951 880261 Với trục Động cơ – I là trục ni giữa trục động cơ và trục cp nhanh ca bnh răng nghiêng bằng ni trục đàn hồi vì hiệu sut ni trục đàn hồi bằng 1. GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 9 PHN II TÍNH TOÁN THIT K B TRUYN NGOÀI B TRUYN NG XÍCH 2.1. CHN LOI XÍCH  Ta chn loi xích ng   vì ti trng nh và vn tc thp.  Xích ng   bng,ch t  i xích c s dng ph bi 2NH CÁC THÔNG S CA XÍCH VÀ B TRUYN XÍCH Các thông s b truyn xích : u x =2,95 ; P 1 =3,46KW ; n 1 =102vg/ph ; T 1 =323951N.mm  Chn s n theo công thc : 1x Z =29-2.u =29-2.2,95=23,1   Chn 1 Z =25   S ch b dc tính theo công thc 2 x 1 Z =u .Z =2,95.25=73,75  Chn 2 Z =75  max 120Z    H s u kin s dng xích k tính theo công thc sau: . . . . . 1,2.1.1,25.1.1.1,25 1,875 r a o dc bt lv K K K K K K K   Trong đó : - H s ti trng K r = 1,2  tp nh. - H s ng ca khong cách trc a = (30->50)p c thì K a = 1 - H s ng cách b trí b truyn K o = 1,25 - H s ng ca kh u chnh l dc = 1 - H s u ki bt = 1 - H s n ch  làm vic K lv = 1,25 làm vic 2 ca.  H s n ng s  [...]... mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của vỏ hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay +𝐾2 = 8𝑚𝑚 : khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 29 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 +𝐾3 = 15𝑚𝑚 : khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ + h=20mm : chi u cao của nắp ổ và bulông TRỤC II: - Chọn sơ bộ chi u dài mayo bánh răng 𝑙... lm12=(1,2…1,5)d1=24…30mm - Chi u dài mayo tối thiểu bằng chi u rộng vành răng ,theo phần tính toán bánh răng ta có bw12=39mm.Nên chọn lm12=39mm - Chọn sơ bộ chi u dài mayo của khớp nối lm13=(1,4…2,5)d1=28…50mm + l11=l21=163mm + l12=l23=118,5mm + l13= 0,5(lm13+b1) + K3 + hn=0,5(40+15) + 15 +20 =62,5mm TRỤC III: -Chọn sơ bộ chi u dài mayo của đĩa xích lm32 = 1,5.45 = 67,5 mm -Chi u dài mayo bánh răng lm33 =... 45𝑚𝑚 - Chi u dài mayo tối thiểu bằng chi u rộng bánh răng,theo phần tính toán bánh răng ta có 𝑏 𝑤22 = 64𝑚𝑚 ; 𝑏23 = 34𝑚𝑚.Nên ta chọn 𝑙 𝑚22 = 64𝑚𝑚 ; 𝑙 𝑚23 = 34𝑚𝑚 + l22 = 0,5(lm22 +b2) + k1 +k2 =0,5(64 +19) + 10 +8 = 59.5mm + l23 =l22 +0,5(lm22 + lm23 ) +k1 = 59.5 +0,5(64 + 34 ) +10 = 118.5mm + l21 = lm22 + lm23 +3k1 + 2k2 + b2 = 64 + 34 +3.10 + 2.8 + 19 = 163mm TRỤC I: - Chọn sơ bộ chi u dài mayo bánh... 147 = −431,68𝑁 4.4.4 Tính mô men tương đương tại tiết diện nguy hiểm Tiết diện nguy hiểm tại gối B 𝑀 𝑡𝑑 = 𝑀2 + 𝑀2 + 0,75 × 𝑇 2 = 𝑋 𝑌 175512 + 51154,432 + 0,75 × 252202 = 58325,4𝑁𝑚𝑚 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 33 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 4.4.5 Tính đường kính trục tại tiết diện nguy hiểm Ký hiệu tiết diện 1 – 2 là trục 1, tiết diện thứ 2 (từ trái sang phải) d12 ≥ 3 Mtd... môđun pháp m = 2mm Số răng bánh nhỏ 𝑍1 = 2𝑎 𝑤2 2.148 = = 37,75 𝑚 𝑢+1 2 2,92 + 1 →Chọn 𝑍1 = 38 răng Số răng bánh lớn:𝑍2 = 𝑢 𝑍1 = 2,92 × 38 = 110 →Chọn 𝑍2 = 110 răng Tính lại khoảng cách trục SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 23 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 𝑎 𝑤2 = 𝑚 𝑍1 + 𝑍2 2 38 + 110 = = 148𝑚𝑚 2 2 Lấy aw2=148mm.Do đó ta không cần dịch chi nh hay hệ số dịch chi nh bằng 0 𝑎 𝑤2 243... lm32 = 1,5.45 = 67,5 mm -Chi u dài mayo bánh răng lm33 = (1,2…1,5)d3 = 54…67,5mm SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 30 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 -Nên chi u dài mayo tối thiểu bằng chi u rộng vành răng,theo thành phần tính toán bánh răng ta có: bw33 = 59mm Nên ta chọn: lm33 = 59mm + l31 = l21 = 163mm + l33 = l22 = 59.5mm + l32 = [0,5(lm32 + b3) + K3 + hn ] = [0,5(67,5 + 25) +... β cos 0° SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 27 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 3.5 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN BÔI TRƠN 1.Mức dầu thấp nhất ngập (0,75…2) với h2 là chi u cao bánh răng thứ 2 2.Khoảng cách giữa mức dầu thấp nhất và cao nhất là (10…15)mm 3.Mức dầu cao nhất không được ngập quá 1/3 bán kính bánh răng thứ 4 4.Để đảm bảo điều kiện bôi trơn thì H  O4 B  Hoặc H  O4 B  d a2... cải thiện đạt độ rắn HB180 350.Ta có: σ 0𝐻𝑙𝑖𝑚 = 2𝐻𝐵 + 70; 𝑆 𝐻 = 1,1; σ 0𝐹𝑙𝑖𝑚 = 1,8𝐻𝐵; 𝑆 𝐹 = 1,75 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 14 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 Chọn độ rắn của bánh nhỏ HB1= 250 ;độ rắn của bánh lớn HB2=235,khi đó 𝑁0𝐻 = 30𝐻𝐵 2,4 Số chu kỳ cơ sở: 𝑁0𝐻1 = 30 × 2502,4 = 0,17× 108 chu kì 𝑁0𝐻2 = 30 × 2352,4 = 0,15× 108 chu kì Vì 𝑁 𝐻𝐸 > 𝑁 𝐻𝑂 nên 𝐾 𝐻𝐿1 = 𝐾 𝐻𝐿2= 1... 464𝑀𝑃𝑎 𝜎 𝐹2 𝑚𝑎𝑥 = 0,8𝜎 𝑐ℎ2 = 0,8 × 450 = 360𝑀𝑃𝑎 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 16 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 3.3 TÍNH TOÁN CÁP NHANH : BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG NGHIÊNG 3.3.1 Khoảng cách trục (theo 6.15a) 𝑎 𝑤1 = 𝐾 𝑎 𝑢1 + 1 3 𝑇1 × 𝐾 𝐻𝛽 𝛹 𝑏𝑎 σ 𝐻 2 𝑢1 Theo bảng 6.6 do bánh răng nằm đối xứng với các ổ trục nên 𝛹 𝑏𝑎 = 0.3 ÷ 0.5.Chọn 𝛹 𝑏𝑎 = 0,3 với răng nghiêng Ka =43 (bảng 6.5) 𝛹 𝑏𝑑... răng bánh nhỏ 𝑍1 = 2𝑎 𝑤1 cos 𝛽 𝑚 𝑢+1 Từ điều kiện:8° ≤ 𝛽 ≤ 20° ⇒ 2𝑎 𝑤1 cos 8° 2𝑎 𝑤1 cos 20° ≥ 𝑍1 ≥ 2 𝑢+1 2 𝑢+1 ⇒ 2𝑎 𝑤1 cos 8° 2𝑎 𝑤1 cos 20° ≥ 𝑍1 ≥ 2 4,79 + 1 2 4,79 + 1 ⇒ 18,3 ≥ 𝑍1 ≥ 17,36 Chọn 𝑍1 = 18 răng Số răng bánh lớn:𝑍2 = 𝑢 𝑍1 = 4,79 × 18 = 86,22 răng.Chọn 𝑍2 = 87 răng Góc nghiêng răng,ta có: SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 17 GVHD : Nguyễn Văn Thạnh cos 𝛽 = ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 . Đề án môn chi tiết máy  GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page. Ổ TRÊN TRỤC 3 56 5.4 CHN NI TRỤC 58 PHẦN 6 59 THIẾT KẾ THÂN MÁY VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC 59 6.1 THIT K VỎ HP 59 6.2. CÁC CHI TIT PHỤ KHÁC 61 PHẦN 7 65 CHỌN DẦU BÔI TRƠN VÀ DUNG SAI LẮP.   = 1,75 GVHD : Nguynh ĐACTM-ĐỀ 2 PHƢƠNG ÁN 9 SVTH : Nguyễn Hữu Quang - 20801673 Page 15 Ch rn ca bánh nh HB 1  rn ca bánh ln HB 2  S chu k :