thiết kế hệ thống điều hòa không khí cho khách sạn gold plaza đà nẵng

Giới thiệu về công trình và điều hòa không khí, phân loại hệ thống điều hòa không khí và chọn các thông số khí hậu cho công trình.. Tính toán các tổn thất nhiệt thừa và ẩm thừa chi tiết

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT

CHO KHÁCH SẠN GOLD PLAZA ĐÀ NẴNG

Người hướng dẫn : ThS Nguyễn Thành Sơn Sinh viên thực hiện : Bùi Duy Đan

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT

CHO KHÁCH SẠN GOLD PLAZA ĐÀ NẴNG

Người hướng dẫn : ThS Nguyễn Thành Sơn Sinh viên thực hiện : Bùi Duy Đan

Đà Nẵng, 06/2022

Nội dung đồ án bao gồm 4 chương như sau:

Chương 1: Giới thiệu về công trình và tổng quan về điều hòa không khí

Giới thiệu về công trình và điều hòa không khí, phân loại hệ thống điều hòa không khí và chọn các thông số khí hậu cho công trình

Chương 2: Tính nhiệt thừa, ẩm thừa và kiểm tra đọng sương

Tính toán các tổn thất nhiệt thừa và ẩm thừa chi tiết cho từng không gian điều hòa của công trình để xác định được năng suất lạnh yêu cầu, đồng thời kiểm tra hiện tượng đọng sương bên ngoài kết cấu

Chương 3: Tính chọn máy và thiết bị cho hệ thống điều hòa không khí

Chọn hãng cho hệ thống VRV, tính công suất lạnh thực để lựa chọn dàn lạnh và dàn nóng rồi sau đó có cơ sở để tính chọn bộ chia gas và kích cỡ ống đồng

Chương 4: Tính toán hệ thống đường ống gió

Xác định kích thước các đường ống gió tươi, gió hồi, gió cấp cũng như tính chọn miệng thổi, miệng hút và tính chọn quạt

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT

KHOA CƠ KHÍ

CỘNG HÒA XÃ HÔI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM

Độc lập - Tự do - Hạnh phúc

NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giảng viên hướng dẫn: ThS Nguyễn Thành Sơn

Họ tên sinh viên: Bùi Duy Đan Số thẻ sinh viên: 1811504310204 Lớp: 18N2

1 Tên đề tài:

THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ CHO KHẠCH SẠN GOLD

PLAZA ĐÀ NẴNG

2 Các số liệu và dữ liệu ban đầu:

Sử dụng các số liệu từ bản vẽ xây dựng của công trình Nhiệt độ và độ ẩm không khí tại Đà Nẵng: tN = 34,5oC và φN = 76,5% Các thông số kĩ thuật của hãng điều hòa không khí Daikin

3 Nội dung chính của đồ án:

Chương 1: Giới thiệu về công trình và tổng quan về điều hòa không khí Chương 2: Tính nhiệt thừa, ẩm thừa và kiểm tra đọng sương

Chương 3: Tính chọn máy và thiết bị cho hệ thống điều hòa không khí Chương 4: Tính toán hệ thống đường ống gió

LỜI NÓI ĐẦU

Đồ án tốt nghiệp là nhiệm vụ quan trọng nhất của sinh viên để hoàn thành khóa học, nhằm giúp sinh viên tổng hợp lại những kiến thức đã học và vận dụng chúng để thiết kế một hệ thống thực tế, làm hành trang kinh nghiệm sau này cũng như định hướng công việc mình sẽ làm sau khi ra trường

Với đề tài “Thiết kế hệ thống điều hòa không khí cho khách sạn Gold Plaza Đà Nẵng”, sau khi tìm hiểu và tiến hành làm đồ án, cùng với sự hướng dẫn tận tình của ThS Nguyễn Thành Sơn đã đem lại cho em những kiến thức và kinh nghiệm bổ ích

Trong suốt quá trình làm đồ án với sự nổ lực của bản thân cùng với sự hướng dẫn tận tình của thầy ThS Nguyễn Thành Sơn, đến nay đồ án của em đã được hoàn thành Mặc dù, em đã cố gắng tìm tòi và học hỏi nhưng do kinh nghiệm và kiến thức còn hạn chế nên không tránh khỏi những thiếu sót trong quá trình làm Em rất mong nhận được sự giúp đỡ của các thầy cô để em có thể hoàn thiện hơn về kiến thức chuyên ngành

Sau cùng, em xin chân thành cảm ơn thầy ThS Nguyễn Thành Sơn cùng những thầy cô trong Bộ môn Cơ nhiệt điện lạnh – Khoa Cơ khí đã giúp đỡ em rất nhiều trong quá trình học tập và thức hiện đề tài này Em xin kính chúc quý Thầy Cô thật dồi dào sức khỏe, vững niềm tin để tiếp tục thực hiện sự mệnh cao đẹp của mình trong việc truyền đạt kiến thức cho những thế hệ mai sau

Em xin chân thành cảm ơn !

Đà Nẵng, ngày tháng năm 2022 Sinh viên thực hiện

Bùi Duy Đan

Sinh viên thực hiện

Bùi Duy Đan

DANH SÁCH CÁC KÝ HIỆU, CHỮ VIẾT TẮT ix

CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH VÀ TỔNG QUAN VỀ ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ 2

1.1 Giới thiệu về công trình 2

1.1.1 Giới thiệu sơ về công trình 2

1.1.2 Thống kê các phòng và diện tích cần lắp đặt điều hòa 2

1.2 Giới thiệu về điều hòa không khí 3

1.2.1 Khái niệm về điều hòa không khí 3

1.2.2 Ảnh hưởng của trạng thái không khí tới con người 3

1.2.3 Ảnh hưởng của trạng thái không khí tới sản xuất 5

1.2.4 Ý nghĩa việc lắp đặt điều hòa không khí cho công trình 5

1.3 Phân loại hệ thống điều hòa không khí 6

1.3.1 Giới thiệu các loại hệ thống điều hòa không khí 6

1.3.2 Lựa chọn hệ thống điều hòa không khí lắp đặt cho công trình 14

1.4 Chọn các thông số khí hậu cho công trình 15

1.4.1 Chọn thông số thiết kế ngoài trời 15

1.4.2 Chọn thông số thiết kế trong nhà 16

CHƯƠNG 2: TÍNH NHIỆT THỪA, ẨM THỪA VÀ KIỂM TRA ĐỌNG SƯƠNG 18

2.1 Xác định lượng nhiệt thừa 18

2.1.1 Nhiệt do máy móc thiết bị tỏa ra Q1 18

2.1.2 Nhiệt tỏa ra từ các nguồn sáng nhân tạo Q2 19

2.1.3 Nhiệt do người tỏa ra Q3 19

2.1.4 Nhiệt do sản phẩm mang vào Q4 20

2.1.5 Nhiệt tỏa ra từ bề mặt thiết bị nhiệt Q5 20

2.1.6 Nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng Q6 20

2.1.7 Nhiệt do lọt không khí vào phòng Q7 24

2.1.8 Nhiệt truyền qua kết cấu bao che Q8 25

2.1.9 Tổng nhiệt thừa của mỗi phòng 27

2.2 Xác định lượng ẩm thừa 28

2.2.1 Lượng ẩm do người tỏa ra W1 28

2.2.2 Lượng ẩm bay hơi từ các sản phẩm W2 29

2.2.3 Lượng ẩm bay hơi từ sàn ướt W3 29

2.2.4 Lượng ẩm do hơi nước tỏa ra W4 29

2.2.5 Tổng lượng ẩm thừa 29

2.3 Kiểm tra đọng sương trên vách 29

2.4 Chọn sơ đồ điều hòa không khí 30

2.4.1 Sơ đồ thẳng 31

2.4.2 Sơ đồ tuần hoàn một cấp 31

2.4.3 Sơ đồ tuần hoàn hai cấp 32

2.4.4 Sơ đồ phun ẩm bổ sung 34

2.4.5 Chọn sơ đồ điều hòa không khí 36

2.5 Tính toán sơ đồ tuần hoàn không khí một cấp 36

2.5.1 Xác định các điểm nút trên đồ thị I-d 36

2.5.2 Năng suất lạnh yêu cầu Qo 41

CHƯƠNG 3: TÍNH CHỌN MÁY VÀ THIẾT BỊ CHO HỆ THỐNG ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ 43

3.4.3 Tổng hợp kết quả tính toán đường ống đồng và bộ chia gas 49

CHƯƠNG 4: TÌNH TOÁN HỆ THỐNG ĐƯỜNG ỐNG GIÓ 50

4.1 Giới thiệu và chọn phương pháp tính đường ống gió 50

4.1.1 Giới thiệu các loại đường ống gió 50

4.1.2 Chọn loại đường ống gió 50

4.1.3 Các phương pháp tính đường ống gió 52

4.2 Tính toán hệ thống đường ống gió theo phương pháp ma sát đồng đều 53

4.2.1 Đặc điểm công trình 54

4.2.2 Tính toán đường ống gió tươi 55

4.2.3 Tính toán thông gió cho khu vệ sinh 58

4.2.4 Tính toán đường ống gió cấp 60

4.2.5 Tính toán đường ống gió hồi 61

4.3 Chọn miệng thổi, hút 61

4.3.1 Phân loại miệng gió 61

4.3.2 Chọn miệng gió 61

4.4 Chọn quạt cấp gió tươi 63

4.4.1 Tính tổn thất áp suất trên đường ống gió 63

Bảng 2.4 Kết quả nhiệt lượng bức xạ qua mái ở tầng 12 Q62mai Bảng 2.5 Kết quả của nhiệt truyền qua mái cho tầng 12 Q81m Bảng 2.6 Kết quả nhiệt truyền qua sàn tầng 1 Q81s

Bảng 2.7 Bảng tổng hợp kết quả nhiệt thừa của mỗi phòng QT Bảng 2.8 Lượng ẩm do người tỏa ra, [g/h.người]

Bảng 2.9 Thông số các điểm nút xét trong đồ thị Bảng 2.10 Kết quả hệ số góc tia và trạng thái V vào phòng Bảng 2.11 Thông số trạng thái vào phòng V

Bảng 2.12 Kết quả năng suất gió cấp vào phòng G tại mỗi phòng Bảng 2.13 Kết quả lưu lượng gió tươi GN và gió hồi GT tại mỗi phòng Bảng 2.14 Kết quả IC và dC của điểm hòa trộn C tại mỗi phòng

Bảng 2.15 Kết quả năng suất lạnh yêu cầu Qo tại mỗi phòng Bảng 2.16 Kết quả năng suất làm khô của thiết bị xử lý Wo Bảng 3.1 Bảng tổng hợp kết quả tính chọn dàn nóng cho công trình Bảng 3.2 Chọn bộ chia gas dàn lạnh đầu tiên tính từ phía dàn nóng theo công suất dàn nóng

Bảng 3.3 Chọn các bộ chia gas tiếp theo, theo chỉ số năng suất lạnh tổng của các dàn lạnh sau nó

Bảng 3.4 Bảng chọn ống cho dàn nóng Bảng 3.5 Bảng chọn cỡ ống nối giữa các bộ chia gas dàn lạnh Bảng 3.6 Bảng chọn cỡ ống nối bộ chia gas với dàn lạnh

Bảng 4.1 Phân loại đường ống theo tốc độ Bảng 4.2 Kết quả tính toán hệ thống đường ống gió tươi tầng 1 Bảng 4.3 Kết quả tính toán kích thước các ống nhánh nối vào dàn lạnh ở tầng 1 Bảng 4.4 Kết quả tính toán hệ thống đường ống gió tươi tầng 2

Bảng 4.5 Kết quả tính toán kích thước các ống nhánh nối vào dàn lạnh ở tầng 2 Bảng 4.6 Bảng tính lưu lượng gió thải khu nhà vệ sinh

Bảng 4.7 Kết quả tính toán kích thước ống gió đứng xuyên tầng thông gió phòng vệ sinh cho tầng 3-12

Bảng 4.8 Kết quả tính toán hệ thống thông gió nhà vệ sinh cho các tầng 3-12 Bảng 4.9 Bảng tốc độ gió khuyên dùng tại miệng thổi hoặc hồi

Bảng 4.10 Bảng tính trở lực đường ống ở tầng 1 Bảng 4.11 Kết quả tính chọn quạt thổi

Bảng 4.12 Kết quả tính chọn quạt hút Hình 1.1 Máy điều hòa không khí dạng cửa sổ Hình 1.2 Cấu tạo máy điều hòa cửa sổ

Hình 1.3 Sơ đồ nguyên lý máy điều hòa kiểu rời Hình 1.4 Sơ đồ nguyên lý máy điều hòa dạng ghép Hình 1.5 Sơ đồ nguyên lý máy điều hòa VRV Hình 1.6 Sơ đồ nguyên lý hệ thống Water chiller Hình 1.7 Sơ đồ nguyên lý hệ thống điều hòa trung tâm Hình 2.1 Sơ đồ nguyên lý và biểu diễn sự thay đổi trạng thái không khí trên đồ thị I-d Hình 2.2 Sơ đồ tuần hoàn một cấp

Hình 2.3 Sơ đồ tuần hoàn hai cấp có điều chỉnh nhiệt độ Hình 2.4 Sơ đồ tuần hoàn hai cấp có điều chỉnh độ ẩm Hình 2.5 So sánh chu trình có và không có phun ẩm bổ sung Hình 2.6 Biểu diễn sơ đồ tuần hoàn 1 cấp trên đồ thị I-d Hình 2.7 Đồ thị I-d về hệ số góc tia qua O

Hình 3.1 Đồ thị biểu thị hệ số điều chỉnh năng suất cho chiều dài đường ống và mức chênh lệch

Hình 4.1 Treo đỡ đường ống gió Hình 4.2 Sơ đồ hệ thống kênh gió tươi tầng 1 Hình 4.3 Sơ đồ hệ thống kênh gió tươi tầng 2

Hình 4.4 Sơ đồ hệ thống thông gió nhà vệ sinh cho các tầng 3-12 Hình 4.5 Miệng gió hẹp dài lắp đặt tại phòng ngủ

Hình 4.6 Quạt hướng trục nối ống gió

DANH SÁCH CÁC KÝ HIỆU, CHỮ VIẾT TẮT

t Nhiệt độ  Độ ẩm tương đối, hệ số kể đến vị trí của kết cấu bao che  Tốc độ

t Hiệu nhiệt độ k Tốc độ không khí tkk Nhiệt độ không khí tw Nhiệt độ bề mặt tường qa Nhiệt ẩn

qh Nhiệt hiện Q Lưu lượng không khí tươi; nhiệt lượng tT, T Nhiệt độ và độ ẩm tương đối của không khí trong phòng tN, N Nhiệt độ và độ ẩm tương đối của không khí ở ngoài trời ttb

max, tb

max Là nhiệt độ và độ ẩm trung bình của tháng nóng nhất trong năm k Hệ số truyền nhiệt

F Diện tích N Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt bên ngoài của kết cấu bao che RT Nhiệt trở tỏa nhiệt giữa vách trong với không khí trong nhà T Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt trong của kết cấu bao che i Bề dày của lớp vật liệu thứ i

i Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i Qtỏa Nhiệt do các nguồn nhiệt có trong không gian điều hòa tỏa ra Qbx Nhiệt truyền qua kết cấu bao che do bức xạ

QT Nhiệt thừa trong không gian điều hòa qbx Cường độ bức xạ mặt trời

 Hệ số hấp thụ của kết cấu bao che Fs Diện tích sàn

P Công suất WT Lượng ẩm thừa n Số người g Lượng ẩm do một người tỏa ra q Lượng nhiệt do một người tỏa ra

tNS Nhiệt độ đọng sương xác định theo tN, N tTS Nhiệt độ đọng sương xác định theo tT, T L, V Lưu lượng

tV Nhiệt độ không khí thổi vào phòng I Entanpi

D Độ chứa ẩm; Qo Năng suất làm lạnh Wo Năng suất làm khô l Chiều dài

pms Tổn thất áp suất do ma sát ltđ Chiều dài tương đương pc Tổn thất áp suất do cục bộ p1 Tổn thất áp suất

d Đường kính  Khối lượng riêng H Cột áp

 Hệ số cục bộ IU Indoor unit OU Outdoor unit

MỞ ĐẦU

1 Mục đích thực hiện đề tài:

Hiện nay các hệ thống điều hòa không khí được sử dụng rộng rãi cho các công trình Ngoài việc duy trì nhiệt độ trong không gian cần điều hòa ở mức yêu cầu, hệ thống điều hòa không khí còn có khả năng giữ độ ẩm không khí trong không gian đó ổn định ở một mức quy định Bên cạnh đó, điều hòa không khí còn có chức năng làm lạnh không gian điều hòa

Khách sạn Gold Plaza Đà Nẵng là một khách sạn tương đối lớn, dựa trên những ưu điểm và nhược điểm của các hệ thống điều hòa nên ta chọn hệ thống điều hòa VRV cho công trình

2 Mục tiêu của đề tài:

- Tính cân bằng nhiệt, cân bằng ẩm của công trình

- Lập sơ đồ điều hòa không khí - Tính chọn và bố trí dàn lạnh, dàn nóng, đường ống gas - Thiết kế hệ thống cấp gió tươi, gió thải

3 Phạm vi và đối tượng nghiên cứu:

- Đồ án được xây dựng trên phạm vi: Thiết kế hệ thống điều hòa không khí VRV cho khách sạn

- Đối tượng được áp dụng là: Khách sạn Gold Plaza Đà Nẵng

Địa chỉ: đường Trần Thị Lý, quận Hải Châu, thành phố Đà Nẵng

CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH VÀ TỔNG QUAN

VỀ ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

Mục đích chương này: giới thiệu về công trình và điều hòa không khí, phân loại hệ thống điều hòa không khí và chọn các thông số khí hậu cho công trình

1.1 Giới thiệu về công trình

1.1.1 Giới thiệu sơ về công trình

- Tên dự án: Gold Plaza Hotel - Vị trí khu đất:

+ Phía bắc: giáp đường Trần Thị Lý + Phía nam: giáp khu dân cư

+ Phía đông: giáp lô số 05 + Phía tây: giáp lô số 07 - Quy mô:

+ Diện tích khu đất: 320,46 m2

+ Khách sạn gồm: 1 tầng hầm và 12 tầng, có số phòng ngủ khách sạn là 46 Khách sạn này đa số phòng cho hộ gia đình nên có nhiều phòng đôi

- Công năng của công trình: + Tầng 1: Sảnh tiếp tân, phòng làm việc, nhà kho + Tầng 2: Nhà hàng, khu nhà bếp, nhà kho

+ Tầng 3-12: Phòng ngủ cho khách (có phòng đôi và đơn nên phục vụ cho nhiều nhu cầu của khách hàng)

1.1.2 Thống kê các phòng và diện tích cần lắp đặt điều hòa

Bảng 1.1 Danh sách các phòng và thông số những nơi cần lắp đặt điều hòa

Tầng Chức năng phòng lượng Số

phòng

Diện tích (m2)

Số người trong 1

phòng

Hướng tiếp xúc với môi trường

xung quanh

Tầng 1

Sảnh tiếp tân 1 123.5 42 Đông Bắc Phòng làm việc 1 1 20 2 Đông Phòng làm việc 2 1 39 4 Đông Nam Tầng 2 Nhà hàng 1 182 122 Đông Bắc và Tây Tầng 3

5,6,7 9,10,11

Phòng ngủ 1 (phòng đôi) 7 38 4 Tây Bắc Phòng ngủ 2 (phòng đôi) 7 44.4 4 Đông Bắc Phòng ngủ 3 (phòng đôi) 7 42.4 4 Đông Nam Phòng ngủ 4 (phòng đôi)

Tầng 4,8,12

Phòng ngủ 1 (phòng đôi) 3 38 4 Tây Bắc Phòng ngủ 2 3 26.25 2 Đông Bắc Phòng ngủ 3 3 18.15 2 Đông Phòng ngủ 4 3 18.15 2 Đông Phòng ngủ 5 3 24.2 2 Đông Nam Phòng ngủ 6 (phòng đôi) 3 40.6 4 Tây Nam Trong một tòa nhà, cơ cấu sử dụng tiêu tốn năng lượng đối với hệ thống điều hòa không khí, có thể lên đến 40-60% tổng năng lượng của khách sạn nên yêu cầu cho hệ thống không những hiệu quả mà còn phải tiết kiệm chi phí vận hành cho công trình

1.2 Giới thiệu về điều hòa không khí

1.2.1 Khái niệm về điều hòa không khí

Điều hòa không khí là một ngành nghiên cứu các phương pháp, công nghệ và thiết bị để tạo ra một môi trường không khí phù hợp với công nghệ sản xuất, chế biến hoặc tiện nghi đối với con người Ngoài việc duy trì nhiệt độ trong không gian điều hòa ở mức yêu cầu, hệ thống điều hòa không khí còn phải giữ độ ẩm không khí trong không gian đó ổn định ở mức quy định Bên cạnh đó, cần phải chú ý đến vấn đề độ sạch của không khí, khống chế độ ồn và sự lưu thông hợp lý của dòng không khí

1.2.2 Ảnh hưởng của trạng thái không khí tới con người 1.2.2.1 Nhiệt độ

- Truyền nhiệt: truyền nhiệt từ cơ thể con người vào môi trường xung quanh dưới 3 cách: dẫn nhiệt, đối lưu và bức xạ Nhiệt lượng trao đổi này gọi là nhiệt hiện Kí hiệu qh Nếu cường độ vận động của con người thay đổi thì lượng nhiệt hiện không cân bằng với lượng nhiệt do cơ thể sinh ra Để thải hết nhiệt do cơ thể sinh ra cần có hình thức trao đổi nhiệt thứ 2, đó là tỏa ẩm

- Tỏa ẩm: ngoài hình thức truyền nhiệt cơ thể còn trao đổi nhiệt với môi trường xung quanh thông qua tỏa ẩm Tỏa ẩm có thể xảy ra ở mọi phạm vi nhiệt độ vì khi nhiệt độ càng cao thì cường độ tỏa ẩm càng lớn Nhiệt năng của cơ thể được thải ra ngoài cùng với hơi nước dưới dạng nhiệt ẩn, nên lượng nhiệt này được gọi là nhiệt ẩn Kí hiệu qw

Mối quan hệ giữa 2 hình thức phải luôn luôn đảm bảo:

qtoa = qh + qw (1.1) (TL1/tr21) Nếu vì một lý do gì đó làm mất cân bằng thì sẽ gây rối loạn và sinh đau ốm Nhiệt độ thích hợp đối với con người nằm trong khoảng 22÷27oC

1.2.2.2 Độ ẩm tương đối

Độ ẩm tương đối có ảnh hưởng quyết định tới khả năng thoát mồ hôi vào trong môi trường không khí xung quanh Quá trình này, chỉ có thể tiến hành khi φ < 100%

Độ ẩm càng thấp thì khả năng thoát mồ hôi càng cao, cơ thể cảm thấy dễ chịu

Độ ẩm thích hợp đối với cơ thể con người nằm trong khoảng tương đối rộng (50÷70)%

1.2.2.3 Tốc độ không khí

Tốc độ không khí xung quanh có ảnh hưởng đến cường độ trao đổi nhiệt và trao đổi chất (thoát mồ hôi) giữa cơ thể với môi trường xung quanh Khi nhiệt độ không khí thấp, tốc độ quá lớn thì cơ thể mất nhiệt gây cảm giác lạnh

Trong kỹ thuật điều hòa không khí người ta chỉ quan tâm đến tốc độ gió trong vùng làm việc, tức vùng dưới 2m kể từ sàn nhà

1.2.2.4 Nồng độ các chất độc hại

Trong không khí, có các chất độc hại chiếm một tỷ lệ lớn thì nó sẽ ảnh hưởng đến sức khỏe con người Mức độ tác hại của mỗi một chất tùy thuộc vào bản chất khí, nồng độ của nó trong không khí, thời gian tiếp xúc của con người, tình trạng sức khỏe

Các chất độc hại bao gồm các chất chủ yếu như sau: + Bụi: ảnh hưởng đến hệ hô hấp, kích thước càng nhỏ thì càng có hại vì nó tồn tại trong không khí lâu hơn, khả năng thâm nhập vào cơ thể sâu hơn và rất khó bị khử Bụi có 2 nguồn gốc là hữu cơ và vô cơ

+ Khí CO2, SO2, : các khí này không độc nhưng khi nồng độ của chúng lớn thì sẽ làm giảm nồng độ O2 trong không khí, gây nên cảm giác mệt mỏi Khi nồng độ quá lớn có thể dẫn đến ngạt thở

+ Các chất độc hại khác: trong quá trình sản xuất và sinh hoạt trong không khí có thể có lẫn các chất độc hại như NH3, Cl2, là những chất rất có hại đến sức khỏe con người

Cho đến nay, không có tiêu chuẩn chung để đánh giá mức độ ảnh hưởng tổng hợp của các chất độc hại trong không khí Tuy các chất độc hại có nhiều nhưng trên thực tế trong các công trình dân dụng, chất độc hại phổ biến nhất đó là khí CO2 do con người thải ra trong quá trình hô hấp Vì thế, trong kỹ thuật điều hòa người ta chủ yếu quan tâm đến nồng độ CO2

Vì vậy, để đánh giá mức độ ô nhiễm người ta dựa vào nồng độ CO2 có trong không khí

1.2.2.5 Độ ồn

Người ta phát hiện ra rằng, khi con người làm việc lâu dài trong khu vực có độ ồn cao thì lâu ngày cơ thể sẽ suy sụp, có thể gây một số bệnh như: stress, bồn chồn và

độ ồn lớn có thể làm ảnh hưởng đến mức độ tập trung vào công việc hoặc đơn giản hơn là gây sự khó chịu cho con người

Vì vậy, độ ồn là tiêu chuẩn quan trọng không thể bỏ qua khi thiết kế một hệ thống điều hòa không khí

1.2.3 Ảnh hưởng của trạng thái không khí tới sản xuất 1.2.3.1 Nhiệt độ

Nhiệt độ ảnh hưởng đến nhiều loại sản phẩm Một số quá trình sản xuất đòi hỏi nhiệt độ phải nằm trong một giới hạn nhất định

Ví dụ: + Kẹo socola: 7÷8 oC + Kẹo cao su: 20 oC + Bảo quản rau quả: 10 oC

1.2.3.2 Độ ẩm tương đối

- Khi độ ẩm cao có thể gây nấm mốc cho một số sản phẩm nông nghiệp và công nghiệp nhẹ

Ví dụ: + Sản xuất bánh kẹo: khi độ ẩm cao thì kẹo chảy nước, độ ẩm thích hợp cho sản xuất bánh kẹo là φ = (50÷65)%

+ Ngành vi điện tử, bán dẫn: khi độ ẩm cao làm mất tính cách điện của các mạch điện

- Khi độ ẩm thấp sản phẩm sẽ khô, giòn không tốt hoặc bay hơi làm giảm chất lượng sản phẩm hoặc hao hụt trọng lượng

1.2.3.3 Tốc độ không khí

- Khi tốc độ lớn: sản phẩm bay hơi nước nhanh làm giảm chất lượng và khối lượng Ngoài ra, với các nhà máy sợi dệt thì làm cho sản phẩm bay khắp phòng, Vì vậy, đòi hỏi tốc độ không được vượt quá mức cho phép

- Khi tốc độ nhỏ: sự tuần hoàn gió trong phòng thấp làm cho sự trao đổi nhiệt ẩm kém, ảnh hưởng tới sức khỏe con người và chất lượng sản phẩm trong phòng

1.2.3.4 Độ trong sạch của không khí

Có nhiều ngành sản xuất bắt buộc phải thực hiện trong phòng không khí cực kỳ trong sạch như sản xuất hàng điện tử bán dẫn, tráng phim, quang học Một số ngành thực phẩm cũng đòi hỏi cao về độ trong sạch của không khí tránh làm bẩn các thực phẩm

1.2.4 Ý nghĩa việc lắp đặt điều hòa không khí cho công trình

Con người và sản xuất đều cần có môi trường không khí với các thông số thích hợp Môi trường không khí tự nhiên không thể đáp ứng được những đòi hỏi đó Vì

vậy, phải sử dụng biện pháp tạo ra khí hậu nhân tạo bằng cách thông gió, điều hòa không khí

Do Việt Nam là một nước nằm trong vùng nhiệt đới nóng ẩm, nên khí hậu tại Thành phố Đà Nẵng vào những ngày hè rất oi bức, nóng nực Lại thêm môi trường không khí không được làm sạch nên không khí ô nhiễm

1.3 Phân loại hệ thống điều hòa không khí

1.3.1 Giới thiệu các loại hệ thống điều hòa không khí 1.3.1.1 Máy điều hòa cục bộ

a Máy điều hòa không khí dạng cửa sổ (Window type)

Máy điều hòa dạng cửa sổ thường được lắp đặt trên các tường trông giống như các cửa sổ nên được gọi là máy điều hòa không khí dạng cửa sổ

Máy có nhiều công suất nhỏ nằm trong khoảng 7.000÷24.000 Btu/h với các model chủ yếu sau: 7.000, 9.000, 12.000, 18.000 và 24.000 Btu/h Tùy theo hãng máy mà số model có thể nhiều hay ít

Hình 1.1 Máy điều hòa không khí dạng cửa sổ

- Ưu điểm: + Dễ dàng lắp đặt và sử dụng + Giá thành trung bình cho một đơn vị công suất lạnh thấp + Đối với công sở có nhiều phòng riêng biệt, sử dụng máy điều hòa cửa sổ rất kinh tế, chi phí đầu tư và vận hành đều thấp

- Nhược điểm: + Công suất bé, tối đa là 24.000 Btu/h + Đối với các tòa nhà lớn, khi lắp đặt máy điều hòa dạng cửa sổ thì sẽ phá vỡ kiến trúc và làm giảm vẻ mỹ quan của công trình

+ Dàn nóng xả khí nóng ra bên ngoài nên chỉ có thể lắp đặt trên tường ngoài Đối với các phòng nằm sâu trong công trình thì không thể sử dụng máy điều hòa dạng này, nếu sử dụng cần có ống thoát gió nóng ra ngoài rất phức tạp Tuyệt đối không nên xả gió nóng ra hành lang vì nếu xả gió nóng ra hành lang sẽ tạo ra độ chênh nhiệt độ rất lớn giữa không khí trong phòng và ngoài hành lang rất nguy hiểm cho người sử dụng

1

9

8

7 6

5 4

+ Kiểu loại không nhiều nên người sử dụng khó khăn lựa chọn Hầu hết, các máy có bề mặt bên trong khá giống nhau nên về mặt mỹ quan người sử dụng không có một sự lựa chọn rộng rãi

b Máy lạnh không khí kiểu rời (Split type)

Máy điều hòa rời gồm 2 cụm dàn nóng và dàn lạnh được bố trí tách rời nhau Nối liên kết giữa 2 cụm là các ống đồng dẫn gas và dây điện điều khiển Máy nén thường đặt ở bên trong cụm dàn nóng, điều khiển làm việc của máy từ dàn lạnh thông qua bộ điều khiển có dây hoặc điều khiển từ xa

Hình 1.3 Sơ đồ nguyên lý máy điều hòa kiểu rời

Máy điều hòa kiểu rời có công suất nhỏ từ 9.000÷60.000 Btu/h Bao gồm chủ yếu các model sau: 9.000, 12.000, 18.000, 24.000, 36.000, 48.000 và 60.000 Btu/h Tùy theo từng hãng chế tạo máy mà số model mỗi chủng loại có khác nhau

* Ưu, nhược điểm: - Ưu điểm:

+ So với máy điều hòa cửa sổ, máy điều hòa rời cho phép lắp đặt ở nhiều không gian khác nhau

+ Có nhiều kiểu loại dàn lạnh cho phép người sử dụng có thể chọn loại thích hợp cho công trình cũng như ý thích cá nhân

+ Do chỉ có 2 cụm nên việc lắp đặt tương đối dễ dàng + Giá thành rẻ

+ Rất tiện lợi cho các không gian nhỏ hẹp và các hộ gia đình + Dễ dàng sử dụng, bảo dưỡng và sửa chữa

- Nhược điểm: + Công suất hạn chế, tối đa là 60.000 Btu/h + Độ dài đường ống và chênh lệch độ cao giữa các dàn bị hạn chế + Giải nhiệt bằng gió nên hiệu quả không cao, đặc biệt những ngày trời nóng + Đối với công trình lớn, sử dụng máy điều hòa rời rất dễ phá vỡ kiến trúc công trình, làm giảm mỹ quan của nó, do các dàn nóng bố trí bên ngoài gây ra Trong một số trường hợp rất khó bố trí dàn nóng

c Máy điều hòa kiểu ghép (Multi split)

Máy điều hòa kiểu ghép về thực chất là máy điều hòa gồm 1 dàn nóng và 2-4 dàn lạnh Mỗi cụm dàn lạnh được gọi là một hệ thống Thường là các hệ thống hoạt động độc lập, mỗi dàn lạnh hoạt động không phụ thuộc vào các dàn lạnh khác Các máy điều hòa ghép có thể có các dàn lạnh chủng loại khác nhau

Máy điều hòa dạng ghép có những đặc điểm và cấu tạo tương tự máy điều hòa kiểu rời Tuy nhiên, do dàn nóng chung nên tiết kiệm diện tích lắp đặt

Hình 1.4 Sơ đồ nguyên lý máy điều hòa dạng ghép Ngoài ra, máy điều hòa kiểu ghép còn có các ưu điểm khác như: + Tiết kiệm được không gian lắp đặt dàn nóng

+ Chung điện nguồn, giảm chi phí lắp đặt

d Máy điều hòa rời thổi tự do

Máy điều hòa rời thổi tự do là máy điều hòa có công suất trung bình Đây là dạng máy rất hay được lắp đặt ở các nhà hàng và sảnh của các cơ quan

Công suất của máy từ 36.000÷100.000 Btu/h Về nguyên lý lắp đặt cũng giống như máy điều hòa rời gồm dàn nóng, dàn lạnh và hệ thống ống đồng, dây điện nối giữa chúng

Ưu điểm của máy là gió lạnh được tuần hoàn và thổi trực tiếp vào không gian điều hòa nên tổn thất nhiệt bé, chi phí lắp đặt nhỏ Mặt khác, độ ồn của máy nhỏ nên

mặc dù có công suất trung bình nhưng vẫn có thể lắp đặt ngay trong phòng mà không sợ bị ảnh hưởng

+ Dàn nóng: là dàn trao đổi nhiệt ống đồng cánh nhôm Quạt dàn nóng là quạt hướng trục có thể thổi ngang hoặc thổi đứng

+ Dàn lạnh: có dạng khối hộp (dạng tủ) Cửa thổi đặt phía trên cao, thổi ngang Trên miệng thổi có các cánh hướng dòng, các cánh này có thể chuyển động qua lại hoặc đứng yên tùy thích Cửa hút đặt phía dưới cùng một mặt với cửa thổi, trước cửa hút có phin lọc bụi, định kỳ người sử dụng cần vệ sinh phin lọc cẩn thận

1.3.1.2 Máy điều hòa kiểu VRV

Máy điều hòa kiểu VRV (Variable Refrigerant Volume) nghĩa là hệ thống điều hòa có khả năng điều chỉnh lưu lượng môi chất tuần hoàn và qua đó có thể thay đổi công suất theo phụ tải bên ngoài

Về cấu tạo: máy VRV giống như máy loại tách rời nghĩa là gồm 2 mảng là mảng ngoài trời và mảng trong nhà gồm nhiều khối trong đó, có dàn bốc hơi và quạt Sự khác nhau giữa VRV và tách rời là với VRV chiều dài và chiều cao giữa khối ngoài trời và trong nhà cho phép rất lớn (100m chiều dài và 50m chiều cao), khoảng cách giữa các dàn lạnh là 15m Vì vậy, khối ngoài trời có thể lắp đặt trên nốc nhà cao tầng để tiết kiệm không gian và điều kiện làm mát dàn ngưng bằng không khí tốt hơn

Hình 1.5 Sơ đồ nguyên lý máy điều hòa VRV * Ưu, nhược điểm:

- Ưu điểm: + Một dàn nóng cho phép lắp đặt với nhiều dàn lạnh với nhiều công suất, kiểu dáng khác nhau Tổng năng suất lạnh của các IU (Indoor unit) cho phép thay đổi trong khoảng lớn 50-130% công suất lạnh của OU (Outdoor unit)

+ Thay đổi công suất lạnh của máy dễ dàng nhờ thay đổi lưu lượng môi chất tuần hoàn trong hệ thống thông qua thay đổi tốc độ quay nhờ bộ biến tần

+ Hệ vẫn có thể vận hành khi có một số dàn lạnh hỏng hay đang sửa chữa + Phạm vi nhiệt độ làm việc nằm trong giới hạn rộng

+ Chiều dài cho phép lớn là 150m, độ cao chênh lệnh giữa OU và IU là 50m và giữa các IU là 15m

+ Nhờ hệ thống ống nối Refnet nên dễ dàng lắp đặt đường ống và tăng độ tin cậy cho hệ thống

+ Hệ thống đường ống nhỏ nên rất thích hợp cho các tòa nhà cao tầng khi không gian lắp đặt bé

- Nhược điểm: + Giải nhiệt bằng gió nên hiệu quả làm việc chưa cao + Số lượng dàn lạnh bị hạn chế nên chỉ thích hợp cho các hệ thống công suất vừa Đối với các hệ thống lớn thường người ta sử dụng hệ thống Water chiller hoặc điều hòa trung tâm

+ Giá thành cao nhất trong các hệ thống điều hòa không khí

1.3.1.3 Máy điều hòa không khí làm lạnh bằng nước (Water chiller)

Hệ thống điều hòa không khí kiểu làm lạnh bằng nước là hệ thống trong đó cụm máy lạnh không trực tiếp xử lý không khí mà làm lạnh nước đến khoảng 7 oC Sau đó, nước được dẫn theo đường ống có bọc cách nhiệt đến các dàn trao đổi nhiệt gọi là các FCU (Fan coil unit) và AHU (Air handling unit) để xử lý nhiệt ẩm không khí Như vậy, trong hệ thống này nước sử dụng làm chất tải lạnh

Hình 1.6 Sơ đồ nguyên lý hệ thống Water chiller

* Trong sơ đồ nguyên lý gồm các thiết bị chính sau: - Cụm máy lạnh chiller

- Tháp giải nhiệt (đối với chiller giải nhiệt bằng nước) hoặc dàn nóng (đối với chiller giải nhiệt bằng gió)

- Bơm nước giải nhiệt - Bơm nước lạnh tuần hoàn - Bình giãn nở và cấp nước bổ sung - Hệ thống xử lý nước

- Các dàn lạnh FCU và AHU * Ưu, nhược điểm:

- Ưu điểm: + Công suất dao động lớn: từ 5 Ton lên đến hàng ngàn Ton + Hệ thống ống nước lạnh gọn nhẹ, cho phép lắp đặt trong các nhà cao tầng, công sở nơi không gian lắp đặt ống nhỏ

+ Hệ thống hoạt động ổn định, bền và tuổi thọ cao + Không bị hạn chế về chiều dài và chênh lệch độ cao như máy VRV + Hệ thống có nhiều cấp giảm tải, cho phép điều chỉnh công suất theo phụ tải bên ngoài và do đó tiết kiệm điện năng khi non tải: một máy thường có từ 3 đến 5 cấp giảm tải Đối với hệ thống lớn, người ta sử dụng nhiều cụm máy nên tổng số cấp giảm tải lớn hơn nhiều

+ Thích hợp với các công trình lớn hoặc rất lớn do đường ống dài tùy ý và không hạn chế số lượng dàn lạnh

+ Có thể sử dụng loại giải nhiệt bằng nước để nâng cao hiệu quả giải nhiệt, đồng thời tránh phụ thuộc nhiều vào môi trường bên ngoài

- Nhược điểm: + Phải có phòng máy riêng + Phải có người chuyên trách phục vụ + Vận hành, sửa chữa và bảo dưỡng tương đối phức tạp + Tiêu thụ điện năng cho một đơn vị công suất lạnh cao, đặc biệt khi tải non

1.3.1.4 Hệ thống điều hòa trung tâm

Là hệ thống mà ở đó xử lý nhiệt ẩm được tiến hành ở một trung tâm và được dẫn theo các kênh gió đến các hộ tiêu thụ Trên thực tế, máy điều hòa dạng tủ là máy điều hòa kiểu trung tâm Ở đó, trong các hệ thống này không khí sẽ được xử lý nhiệt ẩm trong một máy lạnh lớn, sau đó được dẫn theo hệ thống kênh dẫn đến các hộ tiêu thụ

Có 2 loại hệ thống điều hòa trung tâm:

- Giải nhiệt bằng nước - Giải nhiệt bằng không khí

Hình 1.7 Sơ đồ nguyên lý hệ thống điều hòa trung tâm Chú thích:

1- Hộp tiêu âm đường đẩy 5- Tháp giải nhiệt 2- Hộp tiêu âm đường hút MT- Miệng thổi gió 3- Cụm máy điều hòa MH- Miệng hút gió 4- Bơm nước giải nhiệt VĐC- Van điều chỉnh cấp gió * Ưu, nhược điểm:

- Ưu điểm: + Lắp đặt và vận hành tương đối dễ dàng + Khử âm và khử bụi tốt, nên đối với khu vực đòi hỏi độ ồn thấp thường sử dụng kiểu máy dạng tủ

+ Nhờ có lưu lượng gió lớn nên rất phù hợp với các khu vực tập trung đông người như: rạp chiếu bóng, rạp hát, hội trường, phòng họp, nhà hàng, vũ trường, phòng ăn

+ Giá thành nói chung không cao - Nhược điểm:

+ Hệ thống kênh gió quá lớn nên chỉ có thể sử dụng trong các tòa nhà có không gian lắp đặt lớn

+ Đối với hệ thống điều hòa trung tâm do xử lý nhiệt ẩm tại một nơi duy nhất nên chỉ thích hợp cho các phòng lớn, đông người Đối với các tòa nhà làm việc, khách sạn, công sở, là đối tượng có nhiều phòng nhỏ với các chế độ hoạt động khác nhau, không gian lắp đặt bé, tính đồng thời làm việc không cao thì hệ thống này không thích hợp

+ Hệ thống điều hòa trung tâm đòi hỏi thường xuyên hoạt động 100% tải Trong trường hợp nhiều phòng sẽ xảy ra trường hợp một số phòng đóng cửa làm việc vẫn được làm lạnh

1.3.2 Lựa chọn hệ thống điều hòa không khí lắp đặt cho công trình

Đây là công trình khách sạn cao tầng nên ta loại phương án các máy điều hòa cục bộ vì tính mỹ quan của công trình và công suất nhỏ

Ta loại nốt hệ thống điều hòa trung tâm vì tính đồng thời làm việc của công trình khách sạn là không cao nên không thể hoạt động 100% tải nên nếu dùng loại này thì sẽ tiêu tốn chi phí điện năng lớn nên không kinh tế

Chỉ còn 2 phương án lựa chọn cuối cùng là giữa máy điều hòa kiểu VRV và máy điều hòa không khí làm lạnh bằng nước Water chiller Về ưu và nhược điểm của 2 loại này đều đã nêu ở trên Qua các đặc điểm của công trình ta chọn máy điều hòa kiểu VRV để lắp đặt cho công trình này vì những lí do sau đây:

+ Thay đổi công suất lạnh dễ dàng nhờ thay đổi lưu lượng môi chất tuần hoàn trong hệ thống thông qua thay đổi tốc độ quay của bộ biến tần

+ Tuy có hạn chế về chiều dài và độ chênh lệch độ cao so với hệ thống Water chiller nhưng công trình này có cao độ ở tầng mái là 44,6m và chiều dài lớn nhất là 31,9m nên phù hợp với hệ thống VRV

+ Công trình là khách sạn có nhiều phòng nên mỗi phòng hoạt động độc lập nên việc lắp đặt VRV là rất phù hợp cho việc trả tiền điện, đặc biệt là khi mùa du lịch không phải cao điểm nên nếu dùng hệ thống Water chiller thì thường xuyên chạy non tải nên không kinh tế

+ Hệ thống Water chiller chỉ phù hợp với công trình chạy công suất lớn, đặc biệt là khách sạn có nhiều phòng tổ chức tiệc không gian lớn mà công trình trong đồ án này chỉ có một nhà hàng nên không cần thiết phải dùng hệ thống Water chiller

+ Nếu dùng hệ thống Water chiller thì phải mất diện tích khá lớn để làm phòng máy riêng, chưa kể phải tốn tiền thuê nhân viên phụ trách phòng máy Mặt khác, hệ thống Water chiller vận hành, sửa chữa và bảo dưỡng tương đối phức tạp

Vì vậy, qua phân tích ta chọn hệ thống điều hòa kiểu VRV là hợp lý

1.4 Chọn các thông số khí hậu cho công trình

1.4.1 Chọn thông số thiết kế ngoài trời 1.4.1.1 Chọn cấp hệ thống điều hòa

Theo TCVN 5687-2010 hướng dẫn cách chọn cấp điều hòa không khí (điều 4.2.2) như sau:

- Cấp I: với số giờ cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm bên trong nhà là 35h/năm, ứng với hệ số đảm bảo Kđb = 0,996 – dùng cho hệ thống điều hòa không khí trong các công trình có công dụng đặc biệt quan trọng như Lăng Bác, xưởng sản xuất thuốc, xưởng sản xuất linh kiệt điện tử,

- Cấp II: với số giờ cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm bên trong nhà là từ 150-200 h/năm, ứng với hệ số đảm bảo Kđb = 0,983÷0,977 – dùng cho các hệ thống điều hòa không khí đảm bảo điều kiện tiện nghi nhiệt và điều kiện công nghệ trong các công trình như khách sạn 5 sao, bệnh viện quốc tế, …

- Cấp III: với số giờ cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm bên trong nhà là từ 350-400 h/năm, ứng với hệ số đảm bảo Kđb = 0,960÷0,954 – dùng cho các hệ thống điều hòa không khí trong các công trình công nghệ đòi hỏi cao về chế độ nhiệt ẩm và khi thông số tính toán bên trong nhà không thể đảm bảo được bằng thông gió tự nhiên hay cơ khí thông thường không có xử lý nhiệt ẩm

Vì đây là công trình khách sạn 3÷4 sao nên không đến nỗi đặc biệt nên ta loại phương án cấp I và cũng không tiêu chuẩn cao như khách sạn 5 sao hay bệnh viện quốc tế nên ta loại nốt phương án cấp II Tuy phương án cấp III có mức tin cậy thấp tuy nhiên trên thực tế nó lại được sử dụng nhiều do mức đầu tư ban đầu thấp

Vì vậy, ta chọn phương án thiết kế hệ thống điều hòa không khí cấp III

1.4.1.2 Chọn thông số thiết kế ngoài trời

Thông số ngoài trời được sử dụng để tính toán tải nhiệt căn cứ vào tầm quan trọng của công trình, tức là tùy thuộc vào cấp của hệ thống điều hòa không khí

Ta có, theo bảng 2.12 [TL1/tr45] thể hiện nhiệt độ và độ ẩm tính toán ngoài trời

Bảng 1.2 Nhiệt độ và độ ẩm tính toán ngoài trời Hệ thống Nhiệt độ tN, oC Độ ẩm φN, % Hệ thống cấp I

+ Mùa hè + Mùa đông

tmax

tmin

φ(tmax) φ(tmin) Hệ thống cấp II

+ Mùa hè + Mùa đông

0,5(tmax + ttb

max) 0,5(tmin + ttbmin)

0,5[φ(tmax) + φ(ttb

max)] 0,5[φ(tmin) + φ(ttbmin)]

Hệ thống cấp III + Mùa hè

+ Mùa đông

ttbmax

ttbmin

φ(ttbmax) φ(ttb

min) Trong đó:

+ tmax, tmin là nhiệt độ lớn nhất và nhỏ nhất tuyệt đối trong năm đo lúc 13÷15 giờ

+ ttbmax, ttb

min là nhiệt độ trung bình lớn nhất và nhỏ nhất các ngày trong tháng + φ(tmax), φ(tmin) là độ ẩm ứng với nhiệt độ lớn nhất và nhỏ nhất tuyệt đối trong năm Tuy nhiên, do hiện nay các số liệu này ở Việt Nam chưa có nên có thể lấy bằng φ(ttb

max) và φ(ttb

min) + φ(ttb

Từ 2 thông số trên, ta có thể tính toán: Ta có: PbN = exp (12 − 4026,2

235,5+tN) = exp (12 − 4026,2

235,5+34,5) = 0,054375 [bar] Suy ra: dN = 622 φN×PbN

B−φN×PbN= 622 0,765×0,054375

1−0,765×0,054375= 27 [g.ẩm/kgkkk] Từ đó, ta có: IN = tN + 0,001 × dN(2500 + 1,93tN) = 34,5 + 0,001 × 27(2500 +1,93 × 34,5) = 103,8 [kJ/kgkkk]

1.4.2 Chọn thông số thiết kế trong nhà

Khi thiết kế điều hòa không khí nhằm đảm bảo điều kiện tiện nghi cho cơ thể con người, ta cần chọn thông số thiết kế trong nhà sao cho hợp lí

Vì đây là công trình phục vụ cho người Việt Nam nên ta tham khảo theo tiêu chuẩn của Việt Nam là TCVN 5687-2010

Theo TCVN 5687-2010, các thông số tính toán của không khí trong phòng lấy theo mục lục A tùy thuộc vào trạng thái nghỉ ngơi tĩnh tại hay lao động ở các mức nhẹ, vừa hoặc nặng

Bảng 1.3 Thông số tính toán của không khí bên trong nhà dùng để thiết kế điều hòa

không khí đảm bảo điều kiện tiện nghi

Trạng thái lao động

Mùa đông Mùa hè Nhiệt độ

t, oC

Độ ẩm tương đối

φ, %

vận tóc gió ω,

m/s

Nhiệt độ t, oC

Độ ẩm tương đối

φ, %

vận tóc gió ω,

m/s Nghỉ ngơi tĩnh tại 22-24

60-70

0,1-0,2 25-28

60-70

0,5-0,6 Lao động nhẹ 21-23 0,4-0,5 23-26 0,8-1,0 Lao động vừa 20-22 0,8-1,0 22-25 1,2-1,5 Lao động nặng 18-20 1,2-1,5 20-23 2,0-2,5

Tại phòng ngủ khách sạn, hoạt động của con người có thể xếp vào mức nghỉ ngơi Nhà hàng, phòng làm việc và sảnh lễ tân có thể xếp vào mức hoạt động vừa Ngoài ra, do vị trí công trình đặt tại Đà Nẵng nên nhu cầu sưởi ấm mùa đông không có nên ta chỉ xét vào mùa hè

Nên để đơn giản trong việc tính toán thiết kế, ta chọn:

+ tT = 26 oC + φT = 60% Từ các thông số trên, ta có thể tính toán được: Ta có: PbT = exp (12 − 4026,2

235,5+tT) = exp (12 − 4026,2

235,5+26) = 0,0335 [bar] Suy ra: dT = 622 φT×PbT

B−φT×PbT = 622 0,6×0,0335

1−0,6×0,0335 = 12,76 [g.ẩm/kgkkk] Từ đó, ta có: IT = tT+ 0,001 × dT(2500 + 1,93tT) = 26 + 0,001 × 12,76(2500 +1,93 × 26) =58,54 [kJ/kgkkk]

Tốc độ không khí trong phòng dựa vào bảng 2.2 [TL1/tr28] ứng với nhiệt độ trong phòng tT = 26 oC, ta được ω = 0,7 m/s

Độ ồn có ảnh hưởng đến trạng thái và mức độ tập trung công việc của con người Mức độ ảnh hưởng đó tùy thuộc vào công việc tham gia hay tùy thuộc vào chức năng của phòng Do công trình là khách sạn nên theo bảng 2.10 [TL1/tr39], thì ta chọn độ ồn cực đại cho phép là 30 dB

Bảng 1.4 Số liệu thông số tính toán trong nhà và ngoài trời Điểm

Nhiệt độ t

Độ ẩm φ

Entanpi I

Độ chứa ẩm d

oC % kJ/kgkkk g.ẩm/kgkkk T 26 60 58.54 12.76 N 34.5 76.5 103.8 27

CHƯƠNG 2: TÍNH NHIỆT THỪA, ẨM THỪA VÀ KIỂM TRA

ĐỌNG SƯƠNG

Mục đích chương này: tính toán các tổn thất nhiệt thừa và ẩm thừa chi tiết cho từng không gian điều hòa của công trình để xác định được năng suất lạnh yêu cầu, đồng thời kiểm tra hiện tượng đọng sương bên ngoài kết cấu

2.1 Xác định lượng nhiệt thừa

Nhiệt thừa trong không gian điều hòa có các thành phần sau: QT = Qtoa+ Qtt = Q1+ Q2+ Q3+ Q4+ Q5+ Q6+ Q7+ Q8 [kW]

(2.1) (TL1/tr47) Trong đó:

Qtoa là nhiệt tỏa ra từ các nguồn nhiệt bên trong, kW Qtt là nhiệt thẩm thấu từ ngoài vào kết cấu bao che do chênh lệch nhiệt độ, kW Q1 là nhiệt do máy móc thiết bị tỏa ra, kW

Q2 là nhiệt tỏa ra từ các nguồn sáng nhân tạo, kW Q3 là nhiệt do người tỏa ra, kW

Q4 là nhiệt do sản phẩm mang vào, kW Q5 là nhiệt tỏa ra từ bề mặt thiết bị nhiệt, kW Q6 là nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng, kW Q7 là nhiệt do lọt không khí vào phòng, kW Q8 là nhiệt truyền qua kết cấu bao che, kW

2.1.1 Nhiệt do máy móc thiết bị tỏa ra Q1

Nhiệt này được tính là tổng các công suất của các thiết bị, máy móc cộng lại Vì đây là một khách sạn nên các thiết bị máy móc chủ yếu là: máy vi tính, máy in, tivi, tủ lạnh, máy chiếu,

Q1 = kđt P [kW] (2.2) (TL1/tr52) Trong đó:

P là công suất của các thiết bị ghi trên máy, W kđt là hệ số tác động đồng thời Chọn kđt = 0,8 Tham khảo thống kê công suất tiêu thụ thiết bị điện gia dụng trên internet, ta có bảng như sau:

Bảng 2.1 Các thông số công suất tiêu thụ điện tham khảo trên internet

Tên thiết bị Công suất thiết bị, W Tivi led 32 inches 69

Tủ lạnh 152 lít 130 Máy in laser 300 Máy photocopy 1200 Máy vi tính bàn 250 Suy ra: Q1 = 0,8 × ∑ P [kW]

Kết quả tính toán Q1 được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.1

2.1.2 Nhiệt tỏa ra từ các nguồn sáng nhân tạo Q2

Lượng nhiệt tỏa ra do các nguồn sáng nhân tạo chiếm một phần đáng kể khi thắp sáng các loại đèn điện thông thường như đèn dây tóc hay đèn huỳnh quang thì hầu như năng lượng điện sẽ biến thành nhiệt Ở đây, ta chỉ dùng đèn huỳnh quang

Nhiệt do nguồn sáng nhân tạo tỏa ra chỉ ở dạng nhiệt hiện Hiệu quả thắp sáng của đèn huỳnh quang:

+ 25% năng lượng đầu vào biến thành quang năng + 25% được phát ra dưới dạng bức xạ nhiệt

+ 50% dưới dạng đối lưu và dẫn nhiệt Ta có công thức:

Q2 = Kdt× qs× Fs× 10−3 [kW] (2.3) (TL1/tr54) Trong đó:

+ Kđt là hệ số tác động không đồng thời Tra bảng 3.3 [TL1/tr55] Chọn Kđt=0,5 đối với phòng ngủ khách sạn, còn các phòng làm việc có Kđt = 0,85 và sảnh tiếp tân, nhà hàng có Kđt = 1

+ Fs là diện tích sàn nhà, m2 + qs là công suất chiếu sáng yêu cầu cho 1 m2 diện tích sàn, W/m2 Tra theo bảng 3.2 [TL1/tr54]

Suy ra: Q2 = Kdt× qs× Fs× 10−3 [kW] Kết quả tính toán Q2 được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.2

2.1.3 Nhiệt do người tỏa ra Q3

Trong quá trình hô hấp và hoạt động cơ thể con người tỏa ra nhiệt, lượng nhiệt do người tỏa ra phụ thuộc vào trạng thái, mức độ lao động, môi trường không khí xung quanh, lứa tuổi, Nhiệt do người tỏa ra gồm 2 phần:

- Nhiệt hiện: do truyền nhiệt từ người ra môi trường thông qua đối lưu, bức xạ và dẫn nhiệt

- Nhiệt ẩn: do tỏa ẩm (mồ hôi và hơi nước mang theo) Tổng 2 lượng nhiệt này gọi là lượng nhiệt toàn phần do người tỏa ra, ta có công thức sau:

Q3 = Kdt× n × q × 10−3 [kW] (2.4) (TL1/tr55) Trong đó:

+ n là tổng số người trong phòng + q là nhiệt toàn phần do một người tỏa ra trong một đơn vị thời gian Ta tra bảng 3.5 [TL1/tr57]

+ Kđt là hệ số tác động không đồng thời Tra bảng 3.4 [TL1/tr56] Chọn Kđt = 0,6 đối với phòng ngủ khách sạn, còn các phòng khác có Kđt = 0,9 Suy ra: Q3 = 0,6 × 10−3× n × q [kW]

Kết quả tính toán Q3 được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.3

2.1.4 Nhiệt do sản phẩm mang vào Q4

Tổn thất nhiệt dạng này chỉ có trong các xí nghiệp, nhà máy Ở đó, trong không gian điều hòa thường xuyên và liên tục có đưa vào và ra các sản phẩm có nhiệt độ cao hơn nhiệt độ trong phòng Chính vì thế, trong trường hợp này ta có thể bỏ qua tổn thất nhiệt này Suy ra, Q4 = 0 [kW]

2.1.5 Nhiệt tỏa ra từ bề mặt thiết bị nhiệt Q5

Nếu trong không gian điều hòa có thiết bị trao đổi nhiệt, chẳng hạn như lò sưởi, thiết bị sấy, ống dẫn hơi, thì có thêm tổn thất nhiệt từ bề mặt nóng vào phòng Trên thực tế, ít xảy ra vì khi điều hòa thì các thiết bị này thường ngừng hoạt động Do vậy, trong trường hợp này Q5 = 0 [kW]

2.1.6 Nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng Q6

Nhiệt bức xạ xâm nhập vào phòng phụ thuộc kết cấu bao che và chia ra làm 2 dạng:

- Nhiệt bức xạ qua cửa kính Q61 - Nhiệt bức xạ qua kết cấu bao che tường và mái Q62

2.1.6.1 Nhiệt bức xạ qua kính Q61

Công trình sử dụng không phải kính cơ bản và có rèm che, ta có công thức:

Q61 = Fk× Rxn × εc× εds × εmm × εkh× εk× εm [kW] (2.5)

(TL1/tr60) Trong đó:

+ Fk là diện tích cửa kính, m2 + εc là hệ số tính đến độ cao H (m) nơi đặt cửa kính so với mực nước biển

εc = 1 + 0,023 H

1000 do 0,023 H

1000 << 1 nên ta lấy εc = 1 (2.6)

(TL1/tr61) + εds là hệ số xét đến ảnh hưởng của độ chênh lệch nhiệt độ đọng sương so với 20oC

10 = 0,86 + εmm là hệ số xét đến ảnh hưởng của mây mù Trong trường hợp này, ta lấy εmm=1

+ εkh là hệ số xét đến ảnh hưởng của khung kính Ta chọn, εkh = 1,17 + εk là hệ số kính, tra bảng 3.7 [TL1/tr61], ta chọn kính trong dày 6mm, phẳng có εk = 0,94

+ εm là hệ số mặt trời Vì có màn che, nên ta tra bảng 3.8 [TL1/tr62] Ta chọn loại màn che Brella kiểu Hà Lan, có:

Hệ số mặt trời: εm = 0,33 Hệ số hấp thụ: αm = 0,09 Hệ số phản xạ: ρm = 0,77 Hệ số xuyên qua: τm = 0,14 + Rxn là lượng nhiệt bức xạ xâm nhập vào không gian điều hòa Ta có: Rxn =[0,4×αk+τk(αm+τm+ρk×ρm+0,4×αk×ρm)]

0,88 R (2.8) (TL1/tr68) Ta có thể xác định αk, ρk, τk theo bảng 3.7 [TL1/tr61], ta được:

Hệ số hấp thụ: αk = 0,15 Hệ số phản xạ: ρk = 0,08 Hệ số xuyên qua: τk = 0,77 Ta có, vị trí địa lí của Đà Nẵng là từ 15o15’ đến 16o40’ vĩ độ Bắc nên vị trí trung tâm của Đà Nẵng xấp xỉ 16o vĩ độ Bắc

Giá trị R ta tra bảng 3.9 [TL1/tr62], lấy giá trị Rmax của 10o và 20o vĩ độ Bắc rồi nội suy ra Rmax ở 16o vĩ độ Bắc Ta thống kê, được bảng sau:

Bảng 2.2 Bảng xác định nhiệt bức xạ mặt trời xâm nhập vào phòng R, W/m2

Vĩ độ Bắc Đông Tây Nam Bắc

10o 517 517 378 158

20o 520 520 470 129 16o 518.8 518.8 433.2 140.6

Từ đó, ta suy ra:

+ Phía Đông: Rxn =[0,4 × αk+ τk(αm+ τm+ ρk × ρm+ 0,4 × αk× ρm)]

Rxn =[0,4 × 0,15 + 0,77 (0,09 + 0,14 + 0,08 × 0,77 + 0,4 × 0,15 × 0,77)]

Rxn = 188,7 [W/m2] Tương tự, ta có:

+ Phía Tây: Rxn = 188,7 W/m2 + Phía Bắc: Rxn = 51 W/m2 + Phía Nam: Rxn = 157,6 W/m2 Vậy suy ra: Q61 = 1 × 0,86 × 1 × 1,17 × 0,94 × 0,33 × Fk× Rxn =0,312 × Fk× Rxn [kW]

Kết quả tính toán Q61 được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.4

2.1.6.2 Nhiệt lượng bức xạ mặt trời qua kết cấu bao che Q62

Dưới tác dụng của các tia bức xạ mặt trời, bề mặt bên ngoài cùng của kết cấu bao che sẽ dần nóng lên do hấp thụ nhiệt Lượng nhiệt này sẽ tỏa ra môi trường một phần, phần còn lại sẽ dẫn nhiệt vào bên trong và truyền cho không khí trong phòng bằng đối lưu và bức xạ Quá trình truyền này, sẽ có độ chậm trễ nhất định Mức độ chậm trễ phụ thuộc vào bản chất kết cấu tường, mức độ dày mỏng

Nhiệt bức xạ mặt trời qua kết cấu bao che tường và mái:

Q62 = F k φm Δt [kW] (2.9) (TL1/tr73) Trong đó:

+ F là diện tích mái hoặc tường, m2 + k là hệ số truyền nhiệt qua mái hoặc tường, W/m2K + Δt = tTÐ− tTlà độ chênh nhiệt độ tương đương

tTÐ = tT+εS.Rxn

αN [K] (2.10) (TL1/tr73) εs là hệ số hấp thụ của mái và tường Ta tra bảng 3.13 [TL1/tr74] chọn mặt tường có trát vữa màu trắng có εs = 0,42 và mặt mái là Fibrô xi măng, mới, màu trắng có εs=0,42

αN là hệ số tỏa nhiệt bề mặt bên ngoài của kết cấu bao che, tra bảng 3.16 [TL1/tr78], ta có αN = 23,3 W/m2K

R

R, W/m2 là nhiệt bức xạ qua kính vào phòng, ta tra theo bảng 3.8a [TL2/tr52] Bảng 2.3 Bảng xác định lượng nhiệt lớn nhất xâm nhập qua cửa kính loại cơ bản Rmax,

W/m2 Vĩ độ

Bắc Đông Tây Nam Bắc

Mặt ngang 10o 517 517 378 126 789 20o 520 520 470 82 792 16o 518.8 518.8 433.2 99.6 790.8 Rxn 589.55 589.55 492.3 113.2 898.64 tTĐ (K) 36.63 36.63 33.8 28 42.2

Δt (K) 10.63 10.63 7.8 2 16.2 + φm là hệ số màu của mái hay tường, ta chọn tường màu sáng có φt = 0,78 và mái màu trung bình có φm = 0,87

Ta có:

k = 1 1

δiλi+

1αN

[W/m2K]

Trong đó: + αT là hệ số tỏa nhiệt bề mặt bên trong của kết cấu bao che, tra bảng 3.16 [TL1/tr78], ta có: αT = 11,6 W/m2K

+ αN là hệ số tỏa nhiệt bề mặt bên ngoài của kết cấu bao che, tra bảng 3.16 [TL1/tr78], ta có αN = 23,3 W/m2K

+ δi là chiều dày của lớp thứ i, m Gạch thông thường 2 lớp có δg = 0,2m Vữa xi măng và vữa trát xi măng có δ = 0,015m Bê tông cốt thép có 2 kích cỡ dày là: bê tông 1 có δbt1 = 0,5m và bê tông 2 có δbt2 = 0,2m

Bê tông của mái có độ dày là δmai = 0,15m + λi là hệ số dẫn nhiệt lớp thứ i, W/mK Tra bảng 3.19 [TL1/tr80], ta có:

Gạch thông thường với vữa nặng có λ = 0,7 W/mK Vữa xi măng và vữa trát xi măng có λ = 0,8 W/mK Bê tông cốt thép có λ = 1,33 W/mK

Suy ra:

kg= 1 111,6+0,20,7+2×0,0150,8 +23,31 = 2,21 [W/m2K] kbt1 = 1 1

11,6+1,330,5++23,31 = 1,98 [W/m2K]

kbt2 = 1 1

11,6+1,330,2+23,31 = 3,58 [W/m2K] kmai = 1 1

11,6+0,151,33+23,31 = 4,13 [W/m2K] - Ta tính nhiệt lượng bức xạ mặt trời qua mái trước cho tầng 12 với diện tích tiếp xúc với lượng bức xạ mặt trời khoảng 20% diện tích phòng vì trên tầng mái không chỉ để trống, ta được:

Q62mai = 0,87 × 16,2 × 4,13 × 0,2 × F = 11,64 × F [kW] Bảng 2.4 Kết quả nhiệt lượng bức xạ qua mái ở tầng 12 Q62mai

Tầng Chức năng phòng Số lượng

phòng

Diện tích (m2)

Q62mai

(kW)

Tầng 12

Phòng ngủ 1 (phòng đôi) 1 38 0.442 Phòng ngủ 2 1 26.25 0.306 Phòng ngủ 3 1 18.15 0.211 Phòng ngủ 4 1 18.15 0.211 Phòng ngủ 5 1 24.2 0.282 Phòng ngủ 6 (phòng đôi) 1 40.6 0.473 - Còn nhiệt lượng bức xạ mặt trời qua tường, ta có:

Q62t = 0,78 F k Δt [kW] (những hướng đông và tây tăng thêm 5%) Kết quả tính toán Q62t được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.5

2.1.6.3 Tổng hợp nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng Q6

Kết quả tính toán tổng hợp Q6 được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.6

2.1.7 Nhiệt do lọt không khí vào phòng Q7

Khi có độ chênh lệch áp suất trong nhà và ngoài trời thì sẽ có hiện tượng rò rỉ không khí Việc này luôn đi kèm theo tổn thất nhiệt

Tuy nhiên, lưu lượng không khí rò rỉ thường không theo quy luật và rất khó xác định Nó phụ thuộc vào độ chênh lệch áp suất, vận tốc gió, kết cấu khe hở cụ thể, số lần đóng mở cửa, … Vì vậy, trong trường hợp này có thể xác định theo kinh nghiệm

Q7h = 0,335 (tN − tT) V ξ, kW (2.11) (TL1/tr75) Q7w = 0,84 (dN − dT) V ξ, kW (2.12) (TL1/tr75) Trong đó:

+ V là thể tích phòng, m3 + ξ là hệ số kinh nghiệm, ta tra theo bảng 3.14 [TL1/tr76] + tN, tT là nhiệt độ của không khí tính toán ngoài trời và trong nhà, oC + dN, dT là dung ẩm của không khí tính toán ngoài trời và trong nhà, g/kgkkk Vậy tổng tổn thất nhiệt do lọt không khí vào phòng là:

Q7 = Q7h + Q7w (2.13) (TL1/tr76) Q7 = 0,335 (34,5 − 26) V ξ + 0,84(27 − 12,76) V ξ = 14,8 V ξ [kW]

Kết quả tính toán Q7 được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.7

2.1.8 Nhiệt truyền qua kết cấu bao che Q8

Người ta chia ra làm 2 tổn thất: - Tổn thất do truyền nhiệt qua trần, mái, tường và sàn (tầng trên) Q81 - Tổn thất do truyền nhiệt qua nền Q82

Tổng tổn thất truyền nhiệt qua kết cấu bao che là:

Q8 = Q81+ Q82, kW (2.14) (TL1/tr77)

2.1.8.1 Nhiệt truyền qua tường, trần và sàn tầng trên Q81

* Nhiệt lượng truyền qua tường, ta có công thức sau:

Q81t = k Ft φt Δt, kW (2.15) (TL1/tr77) Trong đó:

+ k là hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che, W/m2K + Ft là diện tích bề mặt tường, m2

+ Δt là độ chênh lệch nhiệt độ giữa bên ngoài và bên trong phòng, oC

Mùa hè Δt = tN – tT = 34,5 – 26 = 8,5 oK + φ là hệ số xét đến vị trí của vách Tham khảo theo [TL1/tr77] Ta có:

k = 1 1

δiλi+

1αN

, W/m2K

Trong đó: + αT là hệ số tỏa nhiệt bề mặt bên trong của kết cấu bao che, ta có: αT = 11,6 W/m2K

+ αN là hệ số tỏa nhiệt bề mặt bên ngoài của kết cấu bao che, ta có αN = 23,3 W/m2K

+ δi là chiều dày của lớp thứ i, m

Gạch thông thường 1 lớp có δg1 = 0,1m Gạch thông thường 2 lớp có δg2 = 0,2m Vữa xi măng và vữa trát xi măng có δ = 0,015 m Bê tông cốt thép có 2 kích cỡ dày là: bê tông 1 có δbt1 = 0,5 m và bê tông 2 có δbt2 = 0,2 m

+ λi là hệ số dẫn nhiệt lớp thứ i, W/mK Tra bảng 3.19 [TL1/tr80], ta có:

Gạch thông thường với vữa nặng có λ = 0,7 W/mK

Vữa xi măng và vữa trát xi măng có λ = 0,8 W/mK Bê tông cốt thép có λ = 1,33 W/mK

Suy ra: kg1 = 1 1

11,6+0,10,7+2×0,0150,8 +23,31 = 3,23 [W/m2K] kg2 = 1 1

11,6+0,20,7+2×0,0150,8 +23,31 = 2,21 [W/m2K] kbt1 = 1 1

11,6+1,330,5++23,31 = 1,98 [W/m2K] kbt2 = 1 1

11,6+1,330,2+23,31 = 3,58 [W/m2K] Vậy: Q81t = k Ft φt Δt = 8,5 k Ft φt, kW Kết quả tính toán Q81t được thể hiện ở bảng phần phụ lục 1.8 * Nhiệt lượng truyền qua mái cho tầng 12, ta có công thức sau:

Q81m = km Fm φm Δt [kW] (2.16) (TL1/tr77) Trong đó:

+ km là hệ số truyền nhiệt của mái, W/m2K + Fm là diện tích bề mặt mái, m2 Ta lấy 20% diện tích của phòng + Δt là độ chênh lệch nhiệt độ giữa bên ngoài và bên trong phòng, oC

Mùa hè Δt = tN – tT = 34,5 – 26 = 8,5 oK + φm là hệ số xét đến vị trí của vách Vì mái công trình đổ bê tông cốt thép và tiếp xúc trực tiếp với môi trường không khí bên ngoài nên φm = 1

Ta có:

km= 1 1

δiλi+

1αN

= 1 111,6+0,151,33+23,31 = 4,13 [W/m2K] Vậy: Q82m = 8,5 × 4,13 × 1 × 0,2 × Fm = 7 × Fm [kW]

Bảng 2.5 Kết quả của nhiệt truyền qua mái cho tầng 12 Q81m

Tầng Chức năng phòng lượng Số

phòng

Diện tích (m2)

Q81m

(kW)

Tầng 12

Phòng ngủ 1 (phòng đôi) 1 38 0.266 Phòng ngủ 2 1 26.25 0.184 Phòng ngủ 3 1 18.15 0.127 Phòng ngủ 4 1 18.15 0.127 Phòng ngủ 5 1 24.2 0.169 Phòng ngủ 6 (phòng đôi) 1 40.6 0.284