Trong khuôn khổ đồ án môn học này, em xin phép được trình bày một hướng nghiên cứu của em liên quan đến việc xây dựng và thiết kế hệ thống điều hòa không khí, đó chính là: “Thiết kế hệ t
TỔNG QUAN VỀ ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ
Giới thiệu chung
Với sự phát triển của công nghệ giúp cuộc sống ngày càng được nâng cao, dẫn đến nhu cầu cho cuộc sống cũng phải được nâng cao Từ ăn mặc, giải trí, giao thông đi lại,… Trong đó không gian làm việc hay nghỉ ngơi cũng là một trong những nhu cầu thiết yếu không chỉ dừng ở gia đình mà còn cả trong sản suất hay văn phòng, thương mại, công nghiệp Như mọi người đều biết, nghành điều hòa không khí đã ra đời, tồn tại và phát triển từ rất lâu đời
Từ 5000 năm trước, con người đã biết dùng muối trộn nước theo tỉ lệ nhất định để bảo quản thực phẩm, cho đến dùng quạt làm bay hơi nước để làm mát Rồi đến những chiếc máy điều hòa đầu tiên hoạt động trên nguyên lý bay hơi môi chất ở nhiệt độ thấp cồng kềnh Từng bước phát triển của điều hòa không khí đều để lại các cột mốc quan trọng cho đến ngày nay với những thiết bị đa dạng và đa năng hơn rất nhiều, không chỉ để làm mát và còn để sưởi ấm hay quản soát được nhiệt độ hay độ ẩm như mong muốn Như vậy chúng ta đã thấy một điều quan trọng là điều hòa không khí luôn tồn tại và đi liền với sự phát triển của con người.
Ảnh hưởng của môi trường không khí tới con người và sản xuất
2.1 Ảnh hưởng của môi trường không khí tới con người a Nhiệt độ
Nhiệt độ là yếu tố gây cảm giác nóng lạnh rõ rệt nhất đối với con người, do đây là yếu tố quyết định sự truyền nhiệt giữa bề mặt da và môi trường không khí xung quanh Khi lao động (hoạt động) con người đều sản sinh ra nhiệt lượng mà nhiệt lượng sản sinh lại nhiều hơn lượng nhiệt cần duy trì ở 37 0 C Do đó cần phải giải phóng lượng nhiệt dư thừa vào môi trường không khí xung quanh từ bề mặt bên ngoài con người theo 3 phương thức truyền nhiệt sau: đối lưu, bức xạ, bay hơi.
Truyền nhiệt bằng đối lưu và bức xạ từ mặt da hoặc chỉ bằng dẫn nhiệt qua lớp quần áo được diễn ra khi có chênh lệch nhiệt độ giữa môi trường và bề mặt da Khi nhiệt độ môi trường nhỏ hơn 36 0 C, cơ thể thải một lượng nhiệt ra môi trường nên có cảm giác lạnh Còn nhiệt độ môi trường lớn hơn 36 0 C, cơ thể nhận một lượng nhiệt nên có cảm giác nóng Tuỳ vào cường độ lao động và môi trường làm việc xung quanh mà gây cảm giác nóng lạnh đối với con người.
Ngoài việc truyền nhiệt bằng đối lưu và bức xạ, cơ thể người còn truyền nhiệt bằng bay hơi là nhiệt toả ra do có sự bay hơi nước trên cơ thể người (do mồ hôi, do hơi thở có chứa
1 hơi nước), lượng nhiệt ấy gọi là nhiệt ẩn Khi đó độ ẩm tương đối của không khí đóng vai trò rất quan trọng. b Độ ẩm tương đối
Là yếu tố quyết định điều kiện bay hơi mồ hôi vào không khí Sự bay hơi nước vào không khí chỉ diễn ra khi < 100% Nếu không khí có độ ẩm vừa phải thì khi cơ thể đổ mồ hôi, mồ hôi sẽ bay vào không khí được nhiều sẽ gây cho cơ thể cảm giác dễ chịu hơn Nếu độ ẩm lớn quá, mồ hôi thoát ra ngoài da bay hơi kém (hoặc thậm chí không bay hơi được), trên da sẽ có mồ hôi nhớp nháp gây cảm giác khó chịu cho cơ thể.
Ngoài hai yếu tố nhiệt độ và độ ẩm thì tốc độ không khí cũng đóng vai trò quan trọng trong trao đổi nhiệt ẩm giữa cơ thể và môi trường. c Tốc độ không khí w k
Khi tăng tốc độ chuyển động của không khí sẽ làm tăng cường độ tỏa nhiệt và cường độ tỏa chất, khi đó lượng nhiệt toả ra từ người bằng đối lưu và bằng bay hơi đều tăng và ngược lại Trong điều kiện độ ẩm lớn thì w tăng sẽ làm tăng nhanh quá trình bay mồ hôi trên da, sẽ k gây cảm giác dễ chịu về mùa hè Về mùa đông khi w lớn sẽ làm tăng sự mất nhiệt của cơ k thể gây cảm giác lạnh Để đảm bảo về chất lượng không khí cung cấp cho con người chúng ta không thể bỏ qua nồng độ các chất độc hại. d Nồng độ khí độc hại
Ngoài ba yếu tố nhiệt độ, độ ẩm, tốc độ gió đã nói ở trên, không khí còn cần đảm bảo có độ trong sạch nhất định, đặc trưng bằng nồng độ các chất độc hại Độ sạch thể hiện nồng độ bụi bẩn, nồng độ khí độc hại như CO 2 , hơi nước và các hóa chất độc hại khác phát sinh trong quá trình sản xuất hoặc các phản ứng hoá học Tất cả các chất độc hại trên khi lẫn trong không khí phải ở mức độ cho phép để đảm bảo an toàn cho con người.
Tiếng ồn cũng là một yếu tố ảnh hưởng tới cảm giác dễ chịu của con người Trong quá trình sản xuất, hay sự hoạt động của máy móc sẽ phát ra những tiếng ồn, ta phải đảm bào tiếng ồn đó không gây ảnh hưởng đến công nhân vận hành và nhứng người xung quanh
2.2 Ảnh hưởng của môi trường không khí đối với sản xuất a Nhiệt độ
Nhiệt độ là yếu tố rất quan trọng đối với nhiều nghành sàn xuất, vì nó quyết định đến chất lượng và mẫu mã của sản phẩm Ví dụ như trong sấy nóng, sấy đậu nành, sấy thuốc lá, sấy coffee, sấy chè, nếu nhiệt độ cao quá sẽ làm sản phẩm bị chín, làm sản phẩm bị hỏng Đối với sấy lạnh, khi sấy ở nhiệt độ thấp sẽ đảm bảo được chất lượng và mẫu mã sản phẩm Một số ngành sản xuất như bánh kẹo cao cấp đòi hỏi nhiệt độ không khí khá thấp (Ví dụ: ngành chế biến sôcôla cần nhiệt độ 7 8 C, kẹo cao su 20 C), nếu nhiệt độ caọ sẽ làm hư o o hỏng sản phẩm Một số ngành sản xuất và các trung tâm điều khiển tự động trung tâm đo lường chính xác cũng cần duy trì nhiệt độ ổn định và khá thấp (20 C o 22 C), nhiệt độ o không khí cao sẽ làm máy móc, dụng cụ kém chính xác và giảm tuổi thọ của thiết bị. b Độ ẩm tương đối
Ngoài yếu tố về nhiệt độ thì độ ẩm cũng ảnh hưởng đến sản xuất rất nhiều Hầu hết các quá trình sản xuất thực phẩm đều cần duy trì độ ẩm vừa phải Độ ẩm quá thấp làm tăng nhanh sự thoát hơi nước trên mặt sản phẩm, do đó tăng hao trọng lượng, có khi làm giảm chất lượng sản phẩm (gây nứt nẻ, vỡ do sản phẩm bị giòn quá khi khô) Nhưng nếu lớn quá cũng làm môi trường phát sinh nấm mốc Ví dụ như trong nghành công nghiệp sợi dệt thì luôn phải duy trì độ ẩm vừa phải Nếu độ ẩm cao quá, sợi bị bón lại với nhau và sẽ không xe được sợi Nếu độ ẩm nhỏ quá, sợi sẽ giòn và dễ bị đứt khi xe. c Độ trong sạch của không khí
Trong môi trường sản xuất thì độ trong sạch của không khí không chỉ tác động đến con người mà tác động trực tiếp đến chất lượng sản phẩm, đặc biệt là các nghành chế biến thực phẩm Bụi bẩn bám trên sản phẩm không chỉ làm giảm vẻ đẹp mà còn làm hỏng sản phẩm Các ngành sản xuất thực phẩm không chỉ yêu cầu không khí trong sạch, không có bụi bẩn mà còn đòi hỏi vô trùng nữa, một số công đoạn chế biến có kèm sự lên men gây mùi hôi thối. d Tốc độ không khí
Tốc độ không khí đối với sản xuất chủ yếu liên quan đến tiết kiệm năng lượng quạt gió Tốc độ lớn quá mức cần thiết ngoài việc gây cảm giác khó chịu đối với con người còn làm tăng tiêu hao công suất động cơ kéo quạt Riêng đối với một số ngành sản xuất, không cho phép tốc độ gió ở vùng làm việc lớn quá như ngành sợi dệt, nếu tốc độ lớn quá sẽ làm rối sợi. Để đáp ứng yêu cầu ngày càng cao cho các quá trình sản xuất và yêu cầu cải thiện điều kiện lao động của con người trong nhiều ngành công nghiệp như: dệt, thực phẩm, giấy, in, máy chính xác, tin học, điện tử, kỹ thuật điều hòa không khí ngày càng được áp dụng để tạo ra môi trường không khí có nhiệt độ, độ ẩm, tốc độ và độ trong sạch và độ ồn thích hợp. Như vậy, con người và sản xuất đều cần có môi trường không khí với các thông số thích hợp Môi trường không khí tự nhiên không thể đáp ứng được những đòi hỏi đó Vì vậy, phải sử dụng các biện pháp tạo ra vi khí hậu nhân tạo bằng thông gió hoặc điều tiết không khí.
2.3 Phân loại hệ thống điều hoà không khí
Hệ thống điều hòa không khí là một tập hợp các máy móc, thiết bị, dụng cụ để tiến hành các quá trình xử lý không khí nhằm đáp ứng nhu cầu tiện nghi và công nghệ.
Việc phân loại các hệ thống điều hòa không khí là rất phức tạp vì chúng quá đa dạng và phong phú đáp ứng mọi nhu cầu của đời sống và sản xuất Có thể phân loại theo mục đích ứng dụng, theo tính chất quan trọng hay theo tính tập trung Dưới đây đồ án sẽ giới thiệu một số loại điều hòa không khí điển hình.
2.3.1 Hệ thống điều hòa cục bộ a Máy điều hoà cửa sổ
Máy điều hoà cửa sổ là loại máy điều hoà không khí nhỏ nhất cả về năng suất lạnh và kích thước cũng như khối lượng.
Toàn bộ các thiết bị chính như máy nén, dàn ngưng, dàn bay hơi, quạt giải nhiệt, quạt gió lạnh, các thiết bị điều khiển, điều chỉnh tự động, phin lọc gió, khử mùi của gió tươi cũng như các thiết bị phụ khác được lắp đặt trong một vỏ gọn nhẹ Năng suất lạnh dưới 24000 Btu/h và thường chia ra 5 loại 6, 9, 12, 18 và 24 ngàn Btu/h Máy được lắp đặt ngay trên tường ngăn cách giữa không gian cần điều hòa và bên ngoài Máy điều hòa cửa sổ thường được chế tạo có hình dạng như hình 1.1.
Hình 1.1 Máy điều hòa cửa sổ b Máy điều hoà tách (Split unit)
* Máy điều hoà hai cụm
GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH
Sơ bộ về công trình
Công trình xưởng sản xuất xưởng may được xây dựng trên địa bàn tỉnh Bình phước trên mặt bằng có kích thước 78000x43000 (mm) chia thành 3 phân khu, tường bằng tôn tường panel EPS dày 75mm, mái cao 2m lợp bằng tôn sóng CLIPLOCK dày 0,45mm hệ trần EPS dày 50mm các phòng trong công trình chức năng như sau:
Bảng 2.1 :Sơ lược mặt bằng khu STT TÊN KÍCH THƯỚC (m)
** Cấp điều hòa của công trình
Khi thiết kế hệ thống điều hòa không khí, việc đầu tiên phải làm là tiến hành lựa chọn cấp điều hòa không khí Cấp điều hòa không khí thể hiện độ chính xác của trạng thái không khí cần điều hòa (nhiệt độ, độ ẩm tương đối φ…) cho công trình
Tùy theo tiêu chuẩn, mức độ quan trọng của công trình mà hệ thống điều hòa không khí được chia làm 3 cấp:
Cấp 1: Hệ thống điều hòa phải duy trì được các thông số trong nhà ở mọi phạm vi biến thiên độ ẩm ngoài trời cả mùa đông và mùa hè phạm vi sai lệch là 0 giờ một năm, dùng trong các công trình đặc biệt quan trọng.
Cấp 2: Hệ thống phải duy trì được các thông số trong nhà ở phạm vi sai lệch là 200 giờ một năm, dùng trong các công trình tương đối quan trọng.
Cấp 3: Hệ thống phải duy trì các thông số trong nhà trong phạm vi sai lệch không quá 400 giờ một năm, dùng trong các công trình thông dụng như khách sạn, văn phòng nhà ở,…
11 Điều hòa không khí cấp 1 tuy có mức độ tin cậy cao nhất nhưng chi phí đầu tư, lắp đặt, vận hành rất lớn nên chỉ sử dụng cho những công trình điều hòa tiện nghi đặc biệt quan trọng trong các công trình điều hòa công nghệ.
Các công trình ít quan trọng hơn như: Khách sạn 4 – 5 sao; bệnh viện quốc tế…thì nên chọn điều hòa không khí cấp 2.
Trên thực tế, đối với hầu hết các công trình như điều hòa không khí khách sạn, văn phòng, nhà ở, siêu thị, hội trường, trường học,… chỉ cần điều hòa cấp 3 Điều hòa cấp 3 tuy độ tin cậy không cao nhưng vốn đầu tư ban đầu thấp nên thường được sử dụng trong các công trình trên.
Với phân tích ở trên, dựa vào ý kiến của chủ đầu tư và đặc điểm công trình, phương án em đưa ra là chọn dùng điều hòa cấp 3.
** Chọn thông số tính toán ngoài xưởng
Theo số liệu về khí hậu của TCVN 5687- 2010, ta có các thông số tính toán ngoài trời cho địa điểm tại Bình Phước như sau:
Mùa hè Mùa đông tN = 35.6 ºC t = 21.8 ºCN φ = 49.7 % φ = 86.5%
** Chọn thông số tiện nghi trong nhà
Tính cân bằng nhiệt ẩm cho công trình
Phương trình cân bằng nhiệt tổng quát
Nhiệt thừa xác định theo công thức sau:
Qt : Nhiệt thừa trong phòng, W
Qtỏa : Nhiệt tỏa ra trong phòng, W
Qtt : Nhiệt thẩm thấu qua kết cấu bao che do chênh lệch nhiệt độ, W
Cụ thể, nhiệt tỏa trong phòng và nhiệt thẩm thấu được xác định như sau:
Trong đó : Q : Nhiệt tỏa từ máy móc1
Q2 : Nhiệt tỏa từ đèn chiếu sáng
Q4 : Nhiệt tỏa từ bán thành phẩm
Q5 : Nhiệt tỏa từ bề mặt thiết bị trao đổi nhiệt
Q6 : Nhiệt tỏa do bức xạ mặt trời qua cửa kính
Q7 : Nhiệt tỏa do bức xạ mặt trời qua bao che
Q8 : Nhiệt tỏa do rò lọt không khí qua cửa
Q9 : Nhiệt thẩm thấu qua vách
Q10 : Nhiệt thẩm thấu qua trần mái
Q11 : Nhiệt thẩm thấu qua nền
Qbs : Nhiệt tổn thất bổ sung do gió và hướng vách Ẩm thừa được xác định theo công thức:
W1 : Lượng ẩm thừa do người tỏa vào phòng, kg/s
W2 : Lượng ẩm bay hơi từ bán thành phẩm, kg/s
W3 : Lượng ẩm bay hơi từ sàn ẩm, kg/s
W4 : Lượng ẩm do hơi nước nóng tỏa vào phòng, kg/s
W5 : Lượng ẩm do không khí lọt mang vào, kg/s
Tính cân bằng nhiệt
2.1 Nhiệt tỏa ra từ máy móc
Theo [1] nhiệt toả từ máy móc được tính như sau:
N Công suất đặt của động cơ, đc‒ W;
Kpt ‒ Hệ số phụ tải, bằng tỉ số giữa công suất thực(hiệu dụng) với công suất đặt của động cơ, k = Npt eff/Nđc kđt ‒ Hệ số đồng thời, kđt = ∑Ni.τ /∑N i i với Ni là công suất của động cơ thứ i làm việc trong thời gian tương ứng i , -là tổng thời gian hoạt động của động cơ trong ngày kT ‒ Hệ số tải nhiệt, động cơ làm việc ở chế độ biến điện năng thành cơ năng đều lấy
KT = 1. η Hiệu suất làm việc thực tế của động cơ, η‒ = ηđc.khc Ở đây η là hiệu suất của động đc cơ theo catalog, k - là hệ số hiệu chỉnh theo phụ tải.hc
Theo [1], với các máy móc, thiết bị thông dụng, các thông số được thể hiện trong bảng 2.1.
Bảng 3.1 Nhiệt của từng loại máy trong phòng
3.4 Tính kiểm tra đọng sương trên vách
Khi có độ chênh nhiệt độ giữa trong nhà và ngoài trời xuất hiện một trường nhiệt độ trên vách bao che, kể cả cửa kính Nhiệt độ trên bề mặt vách phía nóng không được thấp hơn nhiệt độ đọng sương Hiện tượng đọng sương trên vách làm cho tổn thất nhiệt lớn lên, tải lạnh yêu cầu tăng mà còn làm mất mỹ quan do ẩm ướt, nấm mốc gây ra Hiện tượng đọng sương chỉ xảy ra ở bề mặt vách phía nóng Để không xảy ra hiện tượng đọng sương, hệ số truyền nhiệt thực tế kt của vách phải nhỏ hơn hệ số truyền nhiệt cực đại kmax, theo [1] ta có các biểu thức sau đây: Điều kiện đọng sương:
N T t t t t W/m K (2.23) 2 t Nhiệt độ đọng sương bên ngoài, tsN‒ sN = 22.19 o C; t Nhiệt độ đọng sương trong nhà, tsT‒ sT = 15.76 o C; α Hệ số tỏa nhiệt phía ngoài nhà, αN‒ N = 20 W/m K, nếu có không gian đệm thì α 2 N
= 10 W/m 2 K; α Hệ số tỏa nhiệt phía trong nhà, αT‒ T = 10 W/m 2 K. Đối với công trình này ta bố trí điều hoà cho mùa hè nên ta chỉ kiểm tra đọng sương cho mùa hè, mùa đông ta không phải tính và cả kiểm tra đọng sương.
Như vậy, so sánh với các giá trị của kt, ta thấy kt < kmax do vậy không xảy ra hiện tượng đọng sương trên vách.
Tính kiểm tra đọng sương trên vách
Khi có độ chênh nhiệt độ giữa trong nhà và ngoài trời xuất hiện một trường nhiệt độ trên vách bao che, kể cả cửa kính Nhiệt độ trên bề mặt vách phía nóng không được thấp hơn nhiệt độ đọng sương Hiện tượng đọng sương trên vách làm cho tổn thất nhiệt lớn lên, tải lạnh yêu cầu tăng mà còn làm mất mỹ quan do ẩm ướt, nấm mốc gây ra Hiện tượng đọng sương chỉ xảy ra ở bề mặt vách phía nóng Để không xảy ra hiện tượng đọng sương, hệ số truyền nhiệt thực tế kt của vách phải nhỏ hơn hệ số truyền nhiệt cực đại kmax, theo [1] ta có các biểu thức sau đây: Điều kiện đọng sương:
N T t t t t W/m K (2.23) 2 t Nhiệt độ đọng sương bên ngoài, tsN‒ sN = 22.19 o C; t Nhiệt độ đọng sương trong nhà, tsT‒ sT = 15.76 o C; α Hệ số tỏa nhiệt phía ngoài nhà, αN‒ N = 20 W/m K, nếu có không gian đệm thì α 2 N
= 10 W/m 2 K; α Hệ số tỏa nhiệt phía trong nhà, αT‒ T = 10 W/m 2 K. Đối với công trình này ta bố trí điều hoà cho mùa hè nên ta chỉ kiểm tra đọng sương cho mùa hè, mùa đông ta không phải tính và cả kiểm tra đọng sương.
Như vậy, so sánh với các giá trị của kt, ta thấy kt < kmax do vậy không xảy ra hiện tượng đọng sương trên vách.
Thành lập và tính toán sơ đồ điều hòa không khí
Chọn sơ đồ tuần hoàn không khí của hệ thống
Sơ đồ điều hoà không khí được thiết lập dựa trên kết quả các tính toán cân bằng nhiệt ẩm, đồng thời thoả mãn các yêu cầu về tiện nghi của con người và yêu cầu công nghệ, phù hợp với điều kiện khí hậu.
Việc thành lập và tính toán sơ đồ điều hoà không khí của bài toán là xác lập quá trình xử lí không khí trên đồ thị I-d để tính được năng suất lạnh cần có của hệ thống, cũng như thiết bị để tiến hành lưa chọn thiết bị cho phù hợp.
Tuỳ điều kiện cụ thể của công trình mà có thể chọn một trong các sơ đồ tuần hoàn không khí sau: sơ đồ thẳng, sơ đồ tuần hoàn không khí một cấp, sơ đồ tuần hoàn không khí hai cấp, sơ đồ có phun ẩm bổ sung.
Công trình này ta sử dụng điều hoà tiện nghi, chọn sơ đồ điều hoà không khí một cấp là phù hợp nhất. a Sơ đồ nguyên lý
Sơ đồ nguyên lý hệ thống tuần hoàn không khí một cấp được trình bày trên hình
Hình 4.1 Nguyên lý hệ thống tuần hoàn không khí một cấp
1- Cửa lấy gió ngoài trời 6- không gian điều hoà
2- Buồng hoà trộn 7- miệng gió thổi
3- Thiết bị xử lý 8- miệng hút
4- Quạt gió 9- đường gió hồi
5- Đường ống 10- lọc bụi b Nguyên lý làm việc
Không khí ngoài trời (lưu lượng L , trạng thái N) qua cửa lấy gió trời 1 đi vào buồng N hoà trộn 2 Tại đây diễn ra quá trình hoà trộn giữa không khí ngoài trời với không khí tuần hoàn (trạng thái T, lưu lượng L ) T
Không khí sau khi hoà trộn (có trạng thái C) được xử lí nhiệt ẩm trong thiết bị xử lí 3 đến trạng thái O rồi được quạt gió 4 vận chuyển theo đường ống 5 tới phòng điều hòa 6 và được thổi vào phòng qua các miệng thổi gió 7 Trạng thái không khí thổi vào ký hiệu là V
Do nhận nhiệt thừa và ẩm thừa trong phòng điều hòa nên không khí tự thay đổi trạng thái từ
V đến T theo tia V có hệ số góc T T Q T /W T Sau đó không khí trong phòng có trạng thái T được hút qua các miệng hồi 8 đi vào đường ống gió hồi 9, lọc bụi 10. c Thông gió thu hồi nhiệt
Hệ thống điều hòa không khí cho nhà xưởng này, thường tiêu thụ khoảng 50% tổng tiêu thụ điện của công trình, chủ yếu là vận hành ở chế độ làm mát Trong đó phụ tải nhiệt lạnh do trao đổi không khí với bên ngoài thường dao động trong khoảng 20 - 40% tổng phụ tải nhiệt lạnh công trình Để nâng cao hiệu quả sử dụng năng lượng và tiết kiệm năng lượng của hệ thống điều hòa không khí, thông gió, ta sử dụng giải pháp thông gió thu hồi nhiệt nhằm mang lại hiệu quả trao đổi nhiệt cao, giúp tiết kiệm năng lượng, góp phần làm giảm thiểu tác động tới biến đổi khí hậu Hơn nữa đầu tư hệ thống HRV (Heat recovery ventilation) sẽ giúp giảm công suất điêu hòa thiết kế ban đầu.
Hình 4.2 bộ thu hồi nhiệt Daikin và nguyên lý hoạt động
Hiệu suất trao đổi nhiệt
Trong đó: μe là hiệu suất entanpy h1 là entanpy của không khí tươi trước hồi nhiệt h2 là entanpy của không khí tươi sau hồi nhiệt
33 h3 là entanpy của gió hồi phòng trước hồi nhiệt
Trong đó: μt là hiệu suất nhiệt độ t1 là nhiệt độ của không khí tươi trước hồi nhiệt t2 là nhiệt độ của không khí tươi sau hồi nhiệt h3 là nhiệt độ của gió hồi phòng trước hồi nhiệt
Tính xác định năng suất lạnh cho công trình
a Biểu diễn trạng thái của không khí trên đồ thị I-d
Hình 4.3 Biểu diễn các trạng thái không khí trên đồ thị I-d
- T: Biểu diễn trạng thái không khí trong nhà, xác định theo (φT, tT);
- N’: Biểu diễn trạng thái không khí ngoài trời, xác định theo (φ tN, N);
- N: Biểu diễn trạng thái không khí ngoài trời đã được trao đổi nhiệt với không khí hồi trong nhà
- C: Biểu diễn trạng thái không khí tại điểm hoà trộn;
- V: Biểu diễn không khí thổi vào trong phòng, xác định theo ( , φƐT V);
- : Là tia quá trình được xác định theo công thức:ƐT
Q Nhiệt thừa trong phòng, kW;T‒
W Ẩm thừa trong phòng, kg/s.T‒ Áp dụng công thức (4.1) tính hệ số góc của tia quá trình, kết quả thể hiện trong bảng 4.1:
Bảng 4.1 Hệ số góc tia quá trìnhX
Phòng Wt(kg/s) Qt(w) εt xưởng 1 0.02754 246615.4 8954.80806 xưởng 2 0.01629 140003.3 8594.43254 phòng họp 0.00039 10595.69 27168.4462 văn phòng 0.00021 10525.69 50122.3524 xưởng 3 0.0237 254566 10741.1833 Để xác định điểm V, từ điểm T trên đồ thị I-d kẻ đường thẳng song song với tia cắt ƐT đường φ = 95 % tại đâu thì đó là điểm thổi vào của không khí.V
Nếu coi không có tổn thất nhiệt ở quạt gió và trên đường ống gió thì coi điểm V ≡ O.
- Tia NC: Quá trình cấp không khí tươi vào buồng hoà trộn;
- Tia TC: Không khí hồi từ không gian điều hoà về buồng hoà trộn;
- Tia CV: Quá trình làm lạnh, làm khô không khí;
- Tia VT: Quá trình thổi không khí vào không gian điều hoà.
Dựa vào đồ thị i-d, thông số điểm ngoài trời, thông số điểm trong nhà, và các dữ kiện xác định được thông số các điểm thổi vào V, kết quả được trình bày trong bảng 4.2.
Bảng 4.2 Bảng xác định thông số tại các điểm VX
X khu Phòng εt T, o c φ0, % Iv, kJ/kg dv, kg/kg
3 xưởng 3 9164.08669 15 95 40.5 0.01 b Tính toán năng suất gió của hệ thống
Theo [2] năng suất gió của hệ thống được xác định như sau:
Qt Nhiệt thừa trong phòng, kW;‒
I Entanpy của không khí trong nhà, kJ/kg;T‒
I Entanpy của không khí tại điểm thổi vào, kJ/kg;V‒
G Lưu lượng không khí tuần hoàn, kg/s;T‒
G Lưu lượng không khí cần bổ sung, kg/s;N‒
GN được xác định từ điều kiện vệ sinh như sau:
* Lưu lượng gió tươi cấp cho từng phòng
Người làm việc lâu dài trong phòng có điều hoà không khí thì cần bổ sung cho mỗi người lượng không khí tươi là (30÷40) kg/h (tức là 25÷30 m 3 /h).
Nếu người làm việc ngắn hạn trong phòng thì có thể bổ sung lượng không khí tươi cho mỗi người ít hơn: cần 18 kg/h (hoặc 15 m /h) Tuy nhiên, trong bất kỳ trường hợp nào thì 3 lượng không khí bổ sung cũng không dưới 10% tổng lượng không khí cấp vào phòng. Theo [2] lượng không khí bổ sung cho n người được xác định như sau:
Nếu GN tính được không thoả mãn (4.4) thì lấy GN’ = 0,1G.
Bảng 4.3 Bảng năng suất gió hệ thốngX khu Phòng QT, kW IT, kJ/kg I ,V kJ/kg G, kg/s L
3 254.56 53 40.5 20.365 61094 234 6840 2.28 c Xác định thông số điểm hồi nhiệt
Lưu lượng gió hồi qua bộ thông gió thu hồi nhiệt bằng với lượng gió tươi cấp vào khu văn phòng và xưởng.
Với hiệu suất entanpy của bộ thông gió thu hồi nhiệt model VAM1000A, VAM1500A, VAM2000A đều là 61%.
Theo công thức tính hiệu suất entanpy ta tính được entanpy của điểm sau hồi nhiệt N:
X d Xác định thông số tại điểm hoà trộn
Theo [2] thông số tại điểm hoà trộn được xác định như sau:
Vị trí điểm hoà trộn C được xác định theo tỉ lệ hoà trộn:
(4.6) Hoặc có thể xác định C qua I , d :C C
, g/kg (4.8) Áp dụng công thức (4.5), (4.6) và (4.7) tính được thông số các điểm hòa trộn được thể hiện trong bảng 4.4.
Tần g Phòng IT, kJ/kg (h3)
IN, kJ/kg (h2) d ,T kg/kg (d3) d ,N' kg/kg (d1) d ,N kg/kg (d2) 1 xưởng 1 53 83.36 64.84 0.0113 0.018 0.014
2 phòng họp 53 83.36 64.84 0.0113 0.018 0.014 văn phòng 53 83.36 64.84 0.0113 0.018 0.014 xưởng 2 53 83.36 64.84 0.0113 0.018 0.014
Bảng 4.4 Bảng thông số điểm hòa trộnX
I ,C kJ/kg d ,T kg/kg d ,N kg/kg d ,C kg/kg
3 xưở ng 3 20.36 2.28 18.08 53 64.84 54.32 0.0113 0.014 0.0116 e Xác định năng suất lạnh
Theo [2] năng suất lạnh cần thiết của hệ thống được xác định như sau:
G Năng suất gió của hệ thống, kg/s;‒
I Entanpy của không khí điểm hoà trộn, kJ/kg;c‒
I Entanpy của không khí điểm thổi vào, kJ/kg.v‒ d Xác định năng suất làm khô
Theo [2] năng suất làm khô được xác định như sau:
Trong đó: d dung ẩm không khí hoà trộn, g/kg;c‒ d dung ẩm không khí thổi vào, g/kg.v‒ Áp dụng công thức (4.8) và (4.9) tính được năng suất lạnh, năng suất làm khô và lưu lượng gió của công trình được thể hiện trong bảng 4.5.
Bảng 4.5 Bảng kết quả tính năng suất lạnh của công trình
Q0, kW d ,C kg/kg d ,V kg/kg
Tính chọn máy và thiết bị
Phân tích chọn hệ thống điều hoà cho công trình
Việc chọn hệ thống điều hoà đảm bảo sao cho năng suất hoạt động tốt nhất, chi phí đầu tư thấp nhất, hệ thống chạy ổn định và tích kiệm điện năng nhất, đảm bảo mỹ quan,… Theo kết cấu của xưởng ta thấy không gian rất thoải mái cho việc thi công và thiết kế , vì vậy ta có các phương án điều hòa trung tâm sau:
+ Hệ VRV, ưu điểm của nó là một dàn nóng có thể lắp ghép với nhiều dàn lạnh khác nhau cả về kiểu dáng lẫn công suất, có dải điều chỉnh công suất rộng Hệ thống có phạm vi nhiệt độ làm việc trong giới hạn rộng, có hệ thống đường ống nhỏ nên thích hợp cho các tòa nhà cao tầng có không gian lắp đặt nhỏ Nhược điểm của hệ thống này là giải nhiệt bằng gió nên hiệu quả chưa cao và diện tích trao đổi nhiệt lớn Số lượng dàn lạnh hạn chế nên chỉ thích hợp cho các hệ thống công suất vừa và nhỏ, chi phí đắt, tốn kém, hệ thường không đạt được công suất lớn và đồng thời một cách nhanh nhất Ngoài ra, khi gặp sự cố thì rất khó khắc phục và mất nhiều thời gian cho việc xử lý sự cố.
+ Hệ package đặt sàn nối ống gió : ưu điểm là dễ bảo trì sửa chữa, phù hợp với các không gian rộng với lượng phân bố nhiệt đồng đều năng suất lạnh tương đối lớn + Hệ Chiller giải nhiệt nước, hệ này đi kèm với tháp giải nhiệt và hệ thống đường ống nước cùng với bơm nước giải nhiệt Gian máy thường được bố trí ở tầng hầm hoặc tầng
1, tháp giải nhiệt thường được bố trí trên tầng mái để tận dụng khoảng không trên mái Năng suất lạnh dao động trong khoảng rộng từ 5 Tons đến hàng ngàn Tons, phù hợp cho các công trình lớn Ưu điểm của hệ thống là: do tháp giải nhiệt có thể cho phép đặt ở các vị trí xa máy hoặc trên nóc nhà cao tầng nên có thể chọn vị trí bố trí máy thuận tiện hơn Bình ngưng giải nhiệt bằng nước nên hiệu quả trao đổi nhiệt rất cao và thiết bị nhỏ gọn hơn rất nhiều so với giải nhiệt bằng không khí Tiết kiệm điện năng hơn các máy làm mát bằng không khí có cùng công suất máy nén Tuy nhiên, nó cũng có những nhược điểm là vận hành phức tạp do có hiện tượng đóng cặn ở bình ngưng nên phải thường xuyên kiểm tra bảo dưỡng.
+ Hệ Chiller giải nhiệt gió, do giải nhiệt bằng gió nên không cần tháp giải nhiệt, đường ống nước và bơm nước giải nhiệt Nhưng do khả năng trao đổi nhiệt của dàn ngưng giải nhiệt gió kém nên diện tích của dàn lớn, cồng kềnh và nhiệt độ ngưng tụ cao hơn dẫn đến công nén cao hơn và điện năng tiêu thụ cao hơn cho một đơn vị lạnh so với máy làm mát bằng nước Ưu điểm là vận hành đơn giản, tuổi thọ cao.
Căn cứ vào những đặc điểm về kiến trúc xây dựng, mục đích sử dụng của công trình và đặc điểm của các hệ thống điều hòa không khí ta chọn hệ package đặt sàn nối ống gió cho khu xưởng và vrv cho khu văn phòng
Yêu cầu đối với việc chọn máy và thiết bị
Yêu cầu đối với việc chọn máy và thiết bị cho hệ thống điều hoà không khí lắp đặt cho công trình là phải bảo đảm năng suất lạnh của máy và thiết bị sẽ chọn phải lớn hơn năng suất lạnh cần thiết (Q0 máy > Q ) và năng suất gió tổng cộng phải lớn hơn năng suất gió 0yc cần thiết (L > Lmáy yc).
Ngoài ra máy và thiết bị thích hợp khi thoả mãn các yêu cầu do công trình đề ra cả về mặt kỹ thuật, mỹ thuật, môi trường, sự tiện dụng về vận hành, bảo dưỡng, sữa chữa, độ an toàn, độ tin cậy, tuổi thọ và hiệu quả kinh tế cao.
Hiệu chỉnh công suất của thiết bị
Nhà chế tạo thường cho năng suất lạnh của máy điều hoà không khí ở dạng đồ thị và dạng bảng phụ thuộc nhiệt độ trong nhà và bên ngoài trong catalog kỹ thuật Trong catalog thương mại thường chỉ có năng suất lạnh ở một chế độ tiêu chuẩn nên muốn biết năng suất lạnh ở chế độ khác cần phải tính toán hiệu chỉnh theo chế độ làm việc thực. Khi chọn máy phải chọn sao cho điều kiện sau thoả mãn:
Q - Năng suất lạnh thực tế của thiết bị0T
Q - Năng suất lạnh danh định trên máy0N
Q0YC– Năng suất lạnh yêu cầu α1, α2, α3, α4 – Các hệ hiệu chỉnh cho dàn nóng và dàn lạnh phụ thuộc vào điều kiện làm việc.
Dựa vào đặc điểm của công trình, ở đây là xưởng sản xuất có yêu cầu diện tích và công suất làm lạnh lớn, do đó ta thiết kế chọn hệ thống package đặt sàn nối ống gió.
Bảng 5.1: Bảng các loại máy điều hòa Package đạt sàn nối ống gió của Daikin dùng trong công trình
FVPGR15NY1 FVPGR20NY1 RUR15NY1 RUR20NY1 Công suấất kW 46.9 58.6 46.9 58.6
Qu tạ dàn l nhạ Pa 150 150
Khôấi lượng Kg 180 240 319 329 ỐỐng gas L ng/hỏ i ơ 15.9/34.9 15.9/34.9 15.9/34.9 15.9/34.9 Chiềều dài đường ôấng gas tôấi đa m 50 50
Chiềều cao tôấi đa m 30 30 a, hiệu chỉnh năng suất lạnh của máy theo điều kiện làm việc. Ở điều kiện làm việc thực tế, nhiệt độ làm việc ngoài trời là 35.6 C và điều kiện o trong nhà là 24 C khác với điều kiện tiêu chuẩn cho trong cataloge của máy nên công o suất danh định cho trong máy chưa chính xác so với công suất thực tế do đó ta hiệu chỉnh cho đúng với năng suất lạnh yêu cầu.ở đây ta tra theo catalog của hãng
Bảng 5.2: Hiệu chỉnh công suất của máy theo điều kiện làm việc
Hi u ch nh công suấất theo thông sôấệ ỉ làm vi cệ Model
Dàn l nhạ FVPGR15NY1 FVPGR20NY1
Dàn nóng RUR15NY1 RUR20NY1
TC (total capacity) kW 46.5 58.1 Ảnh 5.1: Bảng hiệu chỉnh năng suất lạnh của máy b, hiệu chỉnh năng suất lạnh của máy theo chiều dài đường ống gas.
Công suất danh định của máy trên cataloge được tính toán trong 1 điều kiện cụ thể, ở đây là chiều dài đường ống tiêu chuẩn Trong thực tế công trình có lắp đặt thiết bị có chiều dài đường ống khác với tiêu chuẩn nên ta sẽ hiệu chỉnh, theo hình sau:
Hình 5.2: Đồ thị hiệu chỉnh công suất của máy theo chiều dài đường ống gas:
Do chiều dài đường ống đều nhỏ hơn 5m nên ta bỏ qua hiệu chỉnh năng suất này
Lắp đặt hệ thống VRV cho khu vực văn phòng mang lại hiệu quả làm lạnh cao và tối ưu
Bảng 5.5: Bảng các loại máy điều hòa VRV của Daikin dùng trong công trình
Lo i máy ạ Âm trấền nôấi ôấng gió
Model FXDQ63NBVE RXQ10TAYM
Khôấi l ượ ng Kg 31 195 ỐỐng gas L ng/h i ỏ ơ 9.5/15.9 9.5/22.2
N ướ ả c x VP20, đ ườ ng kính ngoài 26
Hiệu chỉnh năng suất lạnh của máy VRV
Trong đó: Q là năng suất lạnh thực của máy0t
Q0TC là năng suất lạnh danh định của máy α1 là hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ ngoài nhà α2 là hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ trong nhà α3 là hệ số hiệu chỉnh theo chiều dài đường ống gas và chênh lệch độ cao giữa hai dàn α4 là hệ số hiệu chỉnh theo tỷ lệ kết nối dàn lạnh/nóng
=>Tra bảng từ tài liệu (1) ta có các hệ số sau:
Máy vrv daikin Khu v cự H sôấ α1ệ H sôấ α2ệ H sôấ α3ệ H sôấ α4ệ Văn phòng,phòng h pọ 1 0.9 0.97 1
Bảng 5.6: Hệ số hiệu chỉnh máy VRV
=> Công suất thực cuả dàn nóng VRV như sau:
Công suấất danh đ nhị kW 7.1
Công suấất th cự kW 6.54
Bảng 5.7: Công suất thực của máy VRV
Chọn máy và thiết bị
Phải chọn máy có năng suất lạnh yêu cầu ở đúng chế độ làm việc đã tính toán Nếu do đòi hỏi của chủ đầu tư hoặc do cấu trúc và mục đích sử dụng của công trình đôi khi còn cần có năng suất lạnh dự trữ Tổng năng suất lạnh được chọn phải lớn hơn hoặc bằng năng suất lạnh thực Vì trên thực tế các phòng của toà nhà không đồng thời sử dụng hết công suất lạnh của nó Với năng suất gió thì cần phải đủ lượng gió tươi cấp vào
Tầng Phòng Q0, kW L m /hN 3 Ch n máyọ Thiềất b HRVị
3x FVPGR20NY1 3xVAM1500A phòng họp 11.918 334 2X
FDQ63NBVE 1xVAM350FA văn phòng 11.881 350 2X
Tính toán hệ thống vận chuyển không khí
Các phương pháp tính thiết kế đường ống gió
Cho đến nay có rất nhiều phương pháp tính toán thiết kế đường ống gió Tuy nhiên, mỗi phương pháp có những đặc điểm riêng Việc lựa chọn phương pháp tính toán thiết kế nào là tuỳ thuộc vào đặc điểm công trình, thói quen của người thiết kế và các thiết bị phụ trợ đi kèm.
Có những phương pháp chủ yếu sau:
- Phương pháp giảm dần tốc độ (Velocity Reduction).
- Phương pháp ma sát đồng đều (equal friction).
- Phương pháp phục hồi áp suất tĩnh (static regain).
Các phương pháp tính trên có thể cho kết quả sai khác nhau, tuy nhiên sự sai khác này không quá lớn và đều có độ tin cậy cao Mỗi phương pháp có một ưu nhược điểm riêng, tuỳ theo điều kiện cụ thể để lựa chọn phương pháp tính cho phù hợp.
Phương pháp giảm dần tốc độ: Để thực hiện phương pháp này người thiết kế có thể chủ động lựa chọn tốc độ gió ở từng đoạn ống từ miệng thổi của quạt đến đường ống chính, các ống nhánh cho tới miệng khuếch tán vào phòng.
Phương pháp ma sát đồng đều:
Phương pháp ma sát đồng đều là chọn tổn thất áp suất ma sát trên 1 mét ống p l cho tất cả các đoạn ống đều bằng nhau để tiến hành tính toán thiết kế đường ống gió Phương pháp ma sát đồng đều ưu việt hơn hẳn phương pháp giảm dần tốc độ ở trên vì nó không cần phải cân bằng với hệ thống đường ống đối xứng Nếu hệ thống không đối xứng, có các nhánh ngắn và nhánh dài thì nhánh ngắn nhất cần phải có van gió đóng bớt để hạn chế lưu lượng Những hệ thống như vậy thường rất khó cân bằng bởi vì phương pháp ma sát đồng đều không đảm bảo được tổn thất áp suất như nhau trên các nhánh ống, cũng như không đảm bảo được áp suất tĩnh ở mỗi miệng thổi khuếch tán là bằng nhau. Phương pháp này đặc biệt thích hợp cho các hệ thống thuộc loại tốc độ thấp, được dùng phổ biến để thiết kế đường ống cấp, ống hồi và ống thải gió Người ta không dùng phương pháp này để thiết kế hệ thống áp suất cao.
Phương pháp phục hồi áp suất tĩnh:
Phương pháp này xác định kích thước ống dẫn sao cho tổn thất áp suất trên đoạn đó đúng bằng độ gia tăng áp suất tĩnh do sự giảm tốc độ chuyển động của không khí sau mỗi nhánh rẽ.
Tính thiết kế đường ống gió bằng phương pháp ma sát đồng đều
6.2.1 Chọn và bố trí miệng thổi, miệng hồi a, chọn miệng gió
Việc chọn miệng thổi, miệng hồi và hình thức thổi gió ta căn cứ vào chiều cao, diện tích sàn và lưu lượng không khí qua mỗi miệng thổi, độ ồn cho phép… Đối với công trình này độ cao mỗi tầng là 4 m ta chọn loại miệng thổi là loại miệng gió khuếch tán 4 hướng (4-way ceiling diffuser) vuông 600x600 gắn lên trần giả, kích thước cổ 450x450 Độ ồn nhỏ hơn 20 dB Miệng gió hồi 1 lớp cánh chỉnh 600x600.
Hình 6.1: Kích thước miệng gió thổi
Với khu văn phòng ta tương tư chọn cửa 450x450 kích thước cổ 300x300 b, Bố trí miệng gió
Bố trí các miệng thổi, miệng hồi sao cho phân phối khí đồng đều và đảm bảo mỹ quan. ở xưởng 1 và 3, ta bố trí các cửa cấp và hồi cách nhau chiều ngang 3m và chiều dọc 4,1m ở xưởng 2 thì các cửa cách nhau bề ngang 3,4m chiều dọc 3m
Sau khi tính toán nhiệt, chọn máy và bố trí miệng gió Ta thiết kế, tính toán đường ống gió theo phương pháp ma sát đồng đều.
6.2.2 Tính toán thiết kế đường ống dẫn không khí
Theo phương pháp ma sát đồng đều, ta chọn vận tốc đoạn đầu từ 6-8m sao cho tổn thất đường dài nhỏ hơn 1pa/m
Từ việc chọn máy ta ghép các máy ở các khu xưởng lại với nhau thành các tổ máy kích cỡ đường ống của các tổ máy được đưa ở bảng dưới đây
Cứ mỗi 4 cửa gió ta tiến hành bóp ống 1 lần từ đoạn đầu đến lần bóp 1 gọi là đoạn AB Lần bóp 2 đến cuối ống gọi là đoạn BC
TÊN Đ ƯỜNG ỐỐNG ĐO NẠ L U LƯ ƯỢNG MỐỖI C A(L/S)Ử L U LƯ ƯỢNG ĐO NẠ TR L C(PA/M)Ở Ự KÍCH TH
CÂỐP FVPG20NY1-VAM1500 AB 337.5 2700 1 600x600
HỐỒI FVPG 20NY1-VAM1500 AB 380 2280 0.78 600X575
CÂỐP FVPG 15NY1-VAM1500 AB 333.3 1999.8 0.85 600x500
HỐỒI FVPG 15NY1-VAM1500 AB 395 1580 0.98 550X450
CÂỐP FVPG20NY1-VAM2000 AB 337.5 2700 1 600x600
GIÓ HỐỒI FVPG 20NY1-VAM2000 AB 357.4 2144 0.81 600X550
CÂỐP FVPG15NY1-VAM1000 AB 333.3 1999.8 0.85 600x500
GIÓ HỐỒI FVPG 15NY1-VAM1000 AB 430 1720 0.93 550x475
Bảng 6.1: Bảng tính kích thước trên đường ống
Tổn thất đường dài ta dùng pp ma sát đồng đều kết hợp theo phần mềm Ductsizer Tổn thất cút, côn tăng được tính toán trong Ashrae Ductfitting database
Tổn thất van VCDvà cửa gió ta tra catalog của reetech Ống mềm tra bằng phần mềm Fduct.
Do tiêu chuẩn độ ồn trong xưởng là 85 db (TCVN 3733/2002/BYT về độ ồn) mà độ ồn của máy theo catalog tối đa là 65db nên ta ko lắp tiêu âm.
Một số hình ảnh của phần mềm.
Tổn thất ống mềm Tính kích thước ống
Từ đó ta tính toán tổn thất áp suất cho các tổ máy như sau
Do các máy HRV đường ống khá ngắn và có quạt đi kèm nên ta tính tổn thất của hệ thống là từ nơi xa nhất đường hồi và nơi xa nhất đường cấp
53 đường cấấp kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng(l/s)v n tôấc(m/s)ậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài(pa/m) t n thấất c c b (pa)ổ ụ ộ t nổ b t mềềmạ 0 đấều ôấng 474x407 300 2700 14.9 4.82 1.446 côn tăng 474x407-600x600 700 2700 0 8 ôấng 600x600 3000 2700 8 1 3 cút 90(r/d=1.25) 2700 0 6 ôấng 600x600 9500 2700 8 1 9.5 côn thu 600x600-500x425 700 1350 0 1 ôấng 500x425 11000 1350 6.75 1 11 chấn reẽ 300 337.5 0 4 van 337.5 0 2 ụấng mềềm ỉ400 1800 337.5 2.69 0.4 0.72 c a gióử 600x600 337.5 0 8 t ngổ đường hôềi kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng(l/s)v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ tổ c a gióử 600x600 380 0 8 ụấng mềềm ỉ400 2300 380 3 0.5 1.15 van ỉ400 380 0 2 chấn reẽ 300 380 4 ôấng 400x400 5300 760 6.2 1 5.3 côn mở 400x400-600x575 700 760 0 3 ôấng 600x575 11.8 2280 8 1 0.0118 cút 90(r/d=1.25) 2280 0 5 cút 90(r/d=1.25) 2280 0 5 ôấng 600x575 3500 2280 8 1 3.5 t ngổ
Bảng 6.2: Tính toán tổn thất áp suất cho tổ máy FVPG20NY1-VAM1500 đường cấấp kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng(l/s) v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ b t mềềmạ 0 đấều ôấng 474x407 300 2700 14.9 4.82 1.446 côn mở 474x407-600x600 700 2700 0 8 ôấng 600x600 3000 2700 8 1 3 cút 90(r/d=1.25) 2700 0 6 ôấng 600x600 9500 2700 8 1 9.5 côn thu 600x600-500x425 700 1350 0 1 ôấng 500x425 11000 1350 6.75 1 11 chấn reẽ 300 337.5 0 4 van 337.5 0 2 ụấng mềềm ỉ400 2400 337.5 2.69 0.4 0.96 c a gióử 600x600 337.5 0 8 t ngổ đường hôềi kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng(l/s) v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ c a gióử 600x600 357 0 8 ụấng mềềm ỉ400 2300 357 2.84 0.4 0.92 van ỉ400 357 0 2 chấn reẽ 300 357 0 4 ôấng 400x400 5300 714 4.75 0.81 4.293 côn mở 400x400-600x550 700 714 0 3 ôấng 600x575 11800 2144 8 0.81 9.558 cút 90(r/d=1.25) 2144 0 4 ôấng 600x575 3500 2144 1 3.5 t ngổ
Bảng 6.3: Tính toán tổn thất áp suất cho tổ máy FVPG20NY1-VAM2000 đường cấấp kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ b t mềềmạ 0 đấều ôấng 398x364 300 2000 12.42 3.64 1.092 côn mở 398x364-600x500 700 2000 0 8 ôấng 600x500 2500 2000 6 0.85 2.125 cút 90(r/d=1.25) 2000 0 5 ôấng 600x500 3000 2000 6 0.85 2.55 côn thu 600x500-500x450 700 1332 0 1 ôấng 500x450 10700 1332 6.75 0.85 9.095 chấn reẽ 300 333 0 4 van ỉ400 333 0 2 ụấng mềềm ỉ400 1750 333 2.65 0.4 0.7 c a gióử 600x600 333 0 7 t ngổ đường hôềi kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ c a gióử 600x600 430 0 10 ụấng mềềm ỉ400 1700 430 3.42 0.6 1.02 van ỉ400 430 0 2 chấn reẽ 300 430 0 4 ôấng 550x475 11500 1720 7 0.93 10.695 cút 90(r/d=1.25) 1720 0 5 cút 90(r/d=1.25) 1720 0 5 ôấng 550x475 4000 1720 0.93 3.72 t ngổ
Bảng 6.4: Tính toán tổn thất áp suất cho tổ máy FVPG 15NY1-VAM1000 đường cấấp kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ b t mềềmạ 0 đấều ôấng 398x364 300 2000 12.42 3.64 1.092 côn mở 398x364-600x500 700 2000 0 8 ôấng 600x500 2500 2000 6 0.85 2.125 cút 90(r/d=1.25) 2000 0 5 ôấng 600x500 3000 2000 6 0.85 2.55 côn thu 600x500-500x450 700 1332 0 1 ôấng 500x450 10700 1332 6.75 0.85 9.095 chấn reẽ 300 333 0 4 van ỉ400 333 0 2 ụấng mềềm ỉ400 1600 333 2.65 0.4 0.64 c a gióử 600x600 333 0 7 t ngổ đường hôềi kích thước chiềều dài(mm) l u lư ượng v n tôấcậ hs ma sát t n thấất đổ ường dài t n thấất c c bổ ụ ộ c a gióử 600x600 395 0 10 ụấng mềềm ỉ400 1500 395 3.14 0.5 0.75 van ỉ400 395 0 2 chấn reẽ 300 395 0 4 ôấng 550x450 11500 1580 7 0.98 10 cút 90(r/d=1.25) 1580 0 5 cút 90(r/d=1.25) 1580 0 5 ôấng 550x450 3500 1580 0.98 3.43 t ngổ
Bảng 6.5: Tính toán tổn thất áp suất cho tổ máy FVPG 15NY1-VAM1500 Để chắc chắn về cột áp yêu cầu cho quạt và một số tổn thất chưa tính đến như bạt nối mềm , buồng hòa trộn nên ta nhân tổng tổn áp yêu cầu với 1.1.từ đó so sánh với cột áp của máy ta được bảng sau tền t máyổ tuyềấn ôấng t n thấất áp ổ suấất(pa) t ng t n thấất áp ổ ổ suấất(pa) c t áp yều ộ cấều(pa) c t áp c a ộ ủ qu t(pa)ạ FVPG20NY1-
Kết luận : quạt của máy đáp ứng đủ nhu cầu của hệ thống
Tính toán đường ống nước ngưng cho hệ thống VRV
Ta tính chọn lưu lượng nước ngưng cho 1 HP dàn lạnh là 6 l/h.
Với dộ dốc lắp đặt là i=1% ta có lưu lượng nước tối đa cho phép qua ống chính như hình sau:
Hình 6.2: Lưu lượng cho phép của đường ống nước ngưng chính
Dựa vào bảng trên ta tính toán đường ống nước ngưng như sau
Tên máy Số lượng Năng suất lạnh(HP) Lượng nước ngưng Đường ống nhánh Đường ống chính FXDQ63NBD
