Công dụng, phân loại và yêu cầu của hệ thống treo 1,1,1, Công dụng - Hệ thống treo dùng để nối đàn hồi khung hoặc vỏ ôtô với các cầu.. Các bộ phận cơ bản của hệ thông treo 1- bảnh xe 2-
Ie 2.bh) _ 2.80.85" _ gig (mm) 12 12
mé dun dan héi ctia vat ligu (E = 2.10° MN/m’)
1, : Téng mé men quan tinh cua mat cắt ngang từ lá nhíp thứ nhất đến lá nhíp thứ k
- Nhíp có 2 lá nhip cải khi tính toán ta coi 2 lá này là lá thứ nhất, do vậy trường hop nay ta tính số lá nhíp là § lá: n = 8
- Ta co bang tinh toan sau: k kk Akl b hy Jk Ik Ye Yx-Ykt | ade (Ye—
(mm) | (mm) | (mm) | Gam) | Gam‘) | (am!) | (mm) (mm!) Yio) 1] 680 | 118 | 80 | 2x85] 8189 | 8189 | 12,2.10° | 4,54.10° | 74,73 2| 562 | 188 80 9 4860 | 13049 | 7,66.10° | 2,08.10° | 138,19 3| 492 | 259 80 9 4860 | 17909 | 5,58.10° | 1,19.10° | 207,07 4| 421 | 331 | 80 9 | 4860 | 22769 | 4,39.10° | 0,77.10° | 280,16 5| 349 | 404 80 9 4860 | 27629 | 3,62.10° | 0,54.10° | 357,01 6| 276 | 479 | 80 9 | 4860 | 32489 | 3,08.10° | 0,410” | 440,18 7| 201 | 559 80 9 4860 | 37349 | 2,68.10° | 0,31.10° | 538,5 8| 121 | 680 | 80 9 | 4860 | 42209 | 2,37.10° | 2,37.10° | 7449.41
+ Thay các thông số vào công thức tính độ cứng của nhíp ta được:
- Kiểm tra lại độ êm dịu:
+ Độ võng tĩnh: f= Z _ 11350 _ 105,5 (mm) = 10,55 (cm) C 10751
=> Dat yéu cau so voi chon so bé: n = 80+120 ( lần/phút )
3.4.4 Tỉnh bền nhịp n = 92,36 ( lần/phút )
- Đối với nhíp 1/2 elip, với lý luận như trên ta coi rang nhip bi ngam chat ở giữa Như vậy khi tính toán ta chỉ tính cho một nửa lá nhíp với các giả thiết sau:
+ Coi nhíp là loại 1⁄4 elip, một đầu được ngàm chặt, một đầu chịu lực
+ Bán kính cong của các lá nhíp bằng nhau, các lá nhíp chỉ tiếp xúc với nhau ở các đầu mút và hye chỉ truyền qua đầu mút
+ Biến dạng ở vị trí tiếp xúc giữa 2 lá nhíp cạnh nhau thì bằng nhau
- Với các giả thiết trên thì sơ đồ tính bền nhíp như sau( hình vẽ)
+ Tại điểm B biến đạng của lá thứ nhất và lá thứ 2 bằng nhau Tương tự, tại điểm s biến dạng của lá thứ k-l và lá thứ k bằng nhau
+ Ta có hệ phương trình tính các phản lực tại các đầu mút của lá nhíp:
Hình 14 Sơ đồ tính bền các lá nhip sau
+ Trong dé hé sé: A,, B,, C, duge tinh theo công thức: a,~ 2 { 34.) — 4860_ (3.680 _)) 9 7g
+ Thay vào ta có hệ phương trình sau:
+ Giải hệ phương trình trên ta được:
+ Diém A: Diém tiép xúc với lá nhíp phía dưới
M;A= X, (1, 7 ha) + Diém B: tai quang nhíp (tại ngảm)
M;— x, , Kes - Với vật liệu là thép hợp kim với hàm lượng cacbon cao (55 — 65), ứng suất có thé lay [>] = 600 (MN/m’) ở chế độ tải trong tinh
- Momen chống uốn 2 lá nhíp cải:
- Momen chon uôn các lả nhíp còn lại:
- Từ đó ta có bảng kết quả tính sau: k | 1,(mm)) X(N) | Mu(N.mm) | ,,(N/mm?)|M,.(N.mm) _ứ„(N/mm?) 1| 680 | 5675 669650 347,57 669650 347,57 2| 562 | 5675 397250 367,82 397250 367,82 3| 492 | 5675 402925 373,08 402925 373,08 4| 421 | 5675 408600 378,33 408600 378,33 5| 349 | 5675 414275 383,59 414275 383,59 6| 276 | 5675 425625 394.1 425625 394,1 7| 201 | 5675 454000 420,37 454000 420,37
—> Sau khi tính ra các ứng suất và so sánh với ứng suất cho phép Ta thây các lá nhíp đảm bảo đủ bền
3.4.5 Tính bồn tai nhịp - Sơ đỗ tính bên tai nhíp được biểu diễn trên hình bên Trong đó:
+ D: đường kính trong của tai nhíp, chọn D = 30 mm
+ h,: chiều dày lá nhíp chính, hạ= 8,5 mm
+ b: chiều rộng lá nhip, b = 80 mm
Hình 15 Sơ đồ tính toán tai nhip sau - Tai nhíp chịu tác dụng của lực kéo P„ hay lực phanh P Trị số của lực này được xác định theo công thức sau:
+ Trong do: ọ: Hệ số bám lay @ = 0,7
Z,„: Phản lực của đường lên bánh xe, Z4 = 11350 N
- Ứng suất uốn ở tai nhíp là:
- Ứng suất nén (hoặc kéo) ở tai nhíp là:
"bh 808,5 - Ứng suất tổng hợp ở tai nhíp:
- Ứng suất tổng hợp cho phép:
Ta thấy ứ„ < [ứ,, | (108,59 < 350), suy ra tai nhớp đủ bờn
3.4.6 Tính kiểm tra chỗt nhịp - Đường kính chốt nhíp được chọn bằng đường kính trong danh nghĩa của tai nhíp Dự = 50 mm
- Chọn vật liệu chế tạo chốt nhip là thép hợp kim xêmăngtít hóa loại 20X thì ứng suất chèn đập cho phép [su] =7,5+9 (N/mmỶ )
- Kiêm nghiệm theo ứng suất chèn dập:
—> Ứng suất chèn đập và ứng suất cắt sinh ra nhỏ hơn ứng suất cho phép của vật liệu Vậy chốt đảm bảo đủ bên
3.5 Thiết kế giảm chắn trước 3.5.1 Xác định hệ số cân của giảm chan Ky
- Hệ số cản của hệ thống treo Kireo gOp phan quan trong, no tạo ra độ êm dịu của xe Tương tự bộ phận đàn hồi, tùy thuộc cách lắp giảm chấn trên xe Hệ số cản của giảm chân K có thể bằng hoặc không băng hệ số cản của hệ thống treo
3.5.1.1 Hệ số cản của hệ thống treo Kireo
- Trong lý thuyết ôtô dé đánh giá sự dập tắt chân động người ta sử dụng hệ số dap tat chan động tương đối như sau: h 2/CM K
+ Trong đó: ự : HỆ số dập tắt chấn động, vụ = (0,15 + 0,3) , chọn ự = 0,2
C: Độ cứng của hệ thống treo, C = 84388,89 N/m
M: Khối lượng tĩnh trên một bánh xe, M = 759,5 kg
K.„„.: Hệ số cản của hệ thống treo
+ Hệ số cản của hệ thống treo được xác định bằng công thức:
— K,,,=2.0,2 /84388,89.759,5 = 3202,33 (Ns/m) 3.5.1.2 Xác định hệ số cửn của giảm chấn
- Hệ số cản trung bình của giảm chân:
K.,„: Hệ số cản của hệ thống treo ứ : Gúc nghiờng của giảm chõn, ứ ° k- 320233 -> K ® = 3626,55 (Ns/m) cos’ 20°
- Ta lai có các quan hệ:
K„: Hệ số cản của giảm chấn lúc nén
K,: Hệ số cán của giảm chắn lúc trả
- Voi giảm chan, luc can 6 hanh trinh tra thường lớn hon ở hành trình nén với mục đích, khi bánh xe đi qua chỗ gỗ ghê thì giảm chấn bị nén nhanh cho nên không truyền lên khung xe những xung lực lớn ảnh hưởng đến độ bền khung xe và sức khoẻ người trong xe Do đó năng lượng được hấp thụ vào chủ yếu là ở hành trình trả
- Từ (1) va (2) ta có hệ phương trình: l =2,75.K, K, +K,=2.K, = 2.3626,55 = 7253,1
3.9.1.3 Xác định lực cản của giảm chdn
- Luc can ca giam chan trong hành trình nén nhẹ:
Và Tốc độ pIston trong hành trình nén, V, =0,3 m/s
K,,: Hé s6 cản của giảm chan trong hành trình nén, K, = 1934,16 (Ns/m) P„¡= 1934,16.0,3 = 580,25 (N)
- Lực cản của giảm chân khi nén mạnh:
- Tốc độ piston khi nén mạnh, Vamex = 0,6 m/s
Kj: Hệ số cản của giảm chắn khi nén mạnh, K_= 0,6.K„
- Lực cản của giảm chân trong hanh trình trả nhẹ:
Vụ: Tốc độ piston trong hành trình trả, V, = 0,3 m/s
K,,: Hé 36 cản của giảm chan trong hành trình tra, K, = 5318,94 (Ns/m)
=> P,,S18,94.0,3 = 1595,68 (N) - Lực cản của giảm chân khi trả mạnh:
Vy Tốc độ piston khi trả mạnh, Vang KỈ: Hệ số cản của giảm chấn khi tra manh, K, = 0,6.K,,
—> P„= 1595,68 + 0,6.5318,94.(0,6 - 0,3) %53,1 (N) 3.5.2 Xác định các kích thước của giảm chấn
3.5.2.1 Xác định đường kinh, hành trình pistol - Chế độ làm việc căng thang được xác định la V = 0, 3 m/s
- Công suất tiêu thụ của giảm chan được xác định theo công thức:
- Công suất tỏa nhiệt của một của một vật thê kim loại có diện tích tỏa nhiệt là E được tính như sau:
+ Trong do: œ: Hệ số truyền nhiệt, chọn ơ = 0,14 (Im°)
- Cân bằng phương trình nhiệt ta có:
- Đôi với loại giảm chân ông: F =z.D 2h
D: Là đường kính ngoài của xI lanh làm việc (mì)
|: Là chiều dài phần chứa dầu (m) thường được xác định theo điều kiện kết cầu Chiêu dài thiết kế giảm chan phụ thuộc vào chiều dài kích thước cơ bản của từng phân giảm chấn Trong các giảm chân hiện có | oo (3 + 5).D, chọn L=4.D
Ta thay T.,, d= 4,6 mm
+ Xác định kích thước lỗ van trả:
- Tổng diện tích lỗ van trả được xác định theo công thức:
“ 06,“ 2.10.1595,68 — 2,83.10°.8600 - Duong kinh timg 16 van tra:
+ Chọn số lỗ van n = 4 > d =3,6 mm
* Xác định kích thước lỗ van giảm tải hành trình nén:
- Tổng diện tích tất cả các lỗ van khi nén mạnh được xác định theo công thức:
- Tổng diện tích lỗ van giảm tải trong hành trình nén:
- Đường kính từng lễ van giảm tải hành trình nén:
+ Chọn số lỗ van n = 4 > d =3,5 mm
+ Xác định kích thước lỗ van giảm tải hành trình trả:
- Tổng diện tích tất cả các lỗ van khi trả mạnh được xác định theo công thức: ơ vir 2.2P.,
- Tông diện tích lỗ van giảm tải trong hành trình trả:
- Dường kính từng lễ van giảm tải trong hành trình trả: p= BW v =p 227 (mm) — 227 (mm
+ Chọn số lỗ van n = 4 —> d= 2,7 mm
3.5.2.3 Xác định kích thước lò xo các van giảm chấn - Lực tác dụng lên lò xo van khi van bắt đầu mở:
+ Trong do: p: áp suất chất lỏng ở cuối thời kỳ nén nhẹ,
> P= + (20°- 16 ).10.205034,63 #,2 (N) - Lực tác dụng lên lò xo van khi van mở hoàn toàn:
P': áp suất chat long ở cuối thời kỳ nén mạnh với, V'=0,6m⁄s, K,=0,6.K,
- Ung suất trong lò xo được tính theo công thức:
D: Đường kính vòng trung bình của vòng lò xo, D = 20 mm d: Đường kính dây lò xo Ð; : Lực tác dụng lên lò xo khi van mở hoàn toàn
- Ứng suất cho phép của vật liệu làm lò xo [=] = 500 MN/nr
SVTH : TRUONG MINH QUOC 48 d= ,|8:20.37,1 = 1,56 (mm), chon d = 2 mm
- Dịch chuyên h của van giảm tải (khi mở hoàn toàn) được xác định theo công thức: h= P,- B
C: Độ cứng của lò xo, C = ———— Ga?
8.D'n G: Mô dun dan héi cua vat liệu khi xoăn, G = 8.10 MN/m’ n: Số vòng làm việc của lò xo h: Ta có thê chọn h =2 mm
- Từ đó ta có thê xác định được số vòng làm việc của lò xo:
- Chiéu dai của lò xo khi van mở hoàn toàn được xác định như sau:
6: Khoảng cách giữa các vòng day, 6 = 0,8 mm nạ : Số vòng toàn bộ của lò xo, nạ =n +l = 3 +1 = 4 vòng
- Chiều dài của lò xo khi van ở trạng thái đóng:
- Chiều dài của lò xo ở trạng thải tự do:
Lk › P= 23,2 i: Bién dang ctia 16 xo 6 trang thai van md, 2 = + C 6,67 = 3,48 (mm)
- Bước của lò xo: te Hy-d(n-n, ) _ 5-2-4 = 4,17 (mm)
3.6 Thiết kế giảm chấn sau 3.6.1 Xác định hệ số cân của giảm chan Ky
- Hệ số cản của hệ thống treo K, góp phần quan trọng, nó tạo ra độ êm dịu của xe Tương tự bộ phận đản hồi, tùy thuộc cách lắp giảm chân trên xe Hé sé cản của giảm chân k, có thê băng hoặc không băng hệ sô cản của hệ thông treo
3.6.1.1 Hệ số cản của hệ thống treo Kireo
- Trong ly thuyết ôtô đề đánh giá sự đập tắt chân động người ta sử dụng hệ số dập tắt chân động tương đôi như sau: ye Kyeo 2x/C.M
1 : Hệ số đập tắt chân động, = (0.15 + 0,3), chon ự =0,2
C: Độ cứng của hệ thống treo, C = 159667 N/m
M: Khối lượng tĩnh trên một bánh xe, M = 1135 kg
K , 20: Hé sé cản của hệ thống treo
+ Hệ số cản của hệ thống treo được xác định bằng công thức:
3.6.1.2 Xác định hệ số cửn của giảm chấn - Hệ số cản trung bình của giảm chân:
K,„: Hệ số cản của hệ thống treo ứ : Gúc nghiờng của giảm chõn, ứ = 209
8 = 6098,1 (Ns/ cos’ 20° ( s/m) - Ta lai có các quan hệ:
K,: Hé sé cán của giảm chan lúc nén
K,: Hệ số cản của giảm chân lúc trả
- Voi giảm chan, luc can 6 hanh trinh tra thường lớn hon ở hành trình nén với mục đích, khi bánh xe đi qua chỗ gỗ ghê thì giảm chấn bị nén nhanh cho nên không truyền lên khung xe những xung lực lớn ảnh hưởng đến độ bền khung xe và sức khoẻ người trong xe Do đó năng lượng được hấp thụ vào chủ yếu là ở hành trình trả
- Từ (1) và (2) ta có hệ phương trình:
3.6.1.3 Xác định lực can cua giảm chdn
- Luc can ca giam chan trong hành trình nén nhẹ:
Và: Tốc độ piston trong hành trình nén, V, = 0,3 m/s
K,,: Hé s6 cản của giảm chấn trong hành trình nén, K, = 3252,32 (Ns/m)
- Lực cản của giảm chân khi nén mạnh:
- Tốc độ piston khi nén mạnh, Vomax = 0,6 m/s
K;: Hệ số cản của giảm chân khi nén mạnh, K,=0,6.K,
- Lực cản của giảm chấn trong hành trình trả nhẹ:
Vụ: Tốc độ piston trong hành trình trả, V, = 0,3 m/s
K,:Hệ số cản của giảm chấn trong hành trình trả, K,, = 8943,88 (Nsm)
- Lực cản của giảm chân khi trả mạnh:
Vay: Tốc độ piston khi trả mạnh, Vamax = 9,6 m/s
K: Hệ số cân của giảm chấn khi trả mạnh, K= 0,6.K,
3.6.2 Xác định các kích thước của giảm chân 3.6.2.1 Xác định đường kinh, hành trinh pistol
- Chế độ làm việc căng thang được xác định la V = 0, 3 m/s
- Công suất tiêu thụ của giảm chan được xác định theo công thức:
- Công suất tỏa nhiệt của một của một vật thê kim loại có diện tích tỏa nhiệt là E được tính như sau:
+ Trong đó: œ: Hệ số truyền nhiệt, chọn ơ = 0,14 (J/m’)
- Cân bằng phương trình nhiệt ta có:
- Đối với loại giảm chấn ống: F -xp(? +] } 2 g8
D: Là đường kính ngoài của xI lanh làm việc (mì)
I,: La chiều dài phần chứa dầu (m) thường được xác định theo điều kiện kết cầu Chiêu dài thiết kế giảm chan phụ thuộc vào chiều dài kích thước cơ bản của từng phân giảm chấn Trong các giảm chấn hiện có L= (3 + 5).D, chọn L=4.D
Ta thấy T„„ < | —> Thỏa mãn điều kiện nhiệt - Độ dày của thành xy lanh: A = (1,5 + 2,5) mm; chon A=2 mm - Đường kính trong của xy lanh làm việc: d = D - 2.A = 82 - 2.2 = 78 (mm)
- Đường kính của piston: Vì đường kính trong cua xy lanh làm việc cũng là đường kính của piston nên: d,= d = 78 (mm)
- Đường kính của thanh piston là: d,= (0,4 + 0,5).d, = (31,2+39) (mm) Chọn d,= 35 (mm)
- Đường kính ống ngoài: Ta thiết kế buồng điền đây (thê tích buồng điền đầy phụ thuộc vào đường kính thanh và phải lớn hơn thê tích của thanh từ (2 + 4) lần
Hành trình piston cảng bé cảng phải đảm bảo tỷ lệ này) là loại đồng tâm và có chiều dài bằng chiều dai xy lanh làm việc nên đường kính ống ngoài sẽ là:
- Trong hệ thống treo phụ thuộc việc chọn H, phụ thuộc chủ yếu vào tong bién dạng của bộ phận giảm chấn Giảm chấn trong hệ thống treo được bồ trí nghiêng một góc 30° so với đường thăng đứng nên hành trình địch chuyên của piston là:
H,= sos30° @,42 (cm)~ 404 (mm) 35 - Chiều dài từ ụ hạn chế đến tới đầu trên ty đây L„: chọn L,= 50 (mm) - Chiều dày nắp giảm chan Ly:
L, = (0,4 + 0,6).d, =(3L2 = 46,8) (mm), chon L, = 35 (mm) - Chiéu day cua pit tông L,:
- Chiều dài của ty đây II
DO AN TOT NGHIEP GVHD : ThS VU VAN DINH
- Khoảng cách từ đáy xy lanh đến đỉnh cua piston khi piston ở nằm điểm chết dưởi:
- Khoang cach tir day cua vo trong toi day cua vo ngoai L,:
- Chiéu dai xy lanh giam chan:
L,=L,+H,+2.L,+L,+L,5 +404 +2.70 + 60 +65 = 704 (mm) - Chiều dài của toàn bộ giảm chấn:
Lạ=L„ + L,= 704 + 50 = 754 (mm) - Chiều dài toàn bộ giảm chân kề cả tai giảm chấn là:
Lp= Là + L„= 754 + 66 = 820 (mm) 3.6.2.2 Xác định kích thước lỗ van giảm chấn
- Tông diện tích lưu thông của các lỗ van giảm chấn (số lỗ và kích thước lỗ van) quyết định hệ số cản của giảm chấn Ta có công thức:
Q: Lưu lượng chất lỏng chảy qua lễ tiết lưu,Q = F.Y,
F,: Téng dién tich cac 16 van pw: HE số tôn thất , chon h=0,6 a p: ap suất chất lỏng trong giảm chân, p = E
+: Trọng lượng riêng của chất lỏng, y= 8600 N/mÌ g: Gia tốc trong trong, g= 10 m/s’
E: Diện tích piston giam chân:
V,: Van tốc giảm chấn khi làm việc, V,= 0, 3 m/s
+ Xác định kích thước lỗ van nén:
- Tổng diện tích lỗ van nén được xác định theo công thức: ơ 7 poe J28P
4,78.10 7.8600 - Đường kính từng lỗ van nén: nx.ể 2
+ Chọn số lỗ van n = 4 -> d= 5,9 mm
+ Xác định kích thước lỗ van trả:
- Tổng diện tích lỗ van trả được xác định theo công thức:
- Đường kính từng lỗ van trả:
+ Chọn số lỗ van n = 4 —> d= 4,6 mm
* Xac dinh kích thước lỗ van giảm tải hành trình nén:
- Tổng diện tích tất cả các lỗ van khi nén mạnh được xác định theo công thức:
AT 4,78.107.8600 - Tổng diện tích lỗ van giảm tải trong hành trình nén:
- Đường kính từng lễ van giảm tải hành trình nén: md put v c (mm? ) + Chon sé 16 vann =4 > d=4,5 mm
+ Xác định kích thước lỗ van giảm tải hành trình trả:
- Tổng diện tích tất cả các lỗ van khi trả mạnh được xác định theo công thức:
” 4.78.10”.8600 - Tông diện tích lỗ van giảm tải trong hành trình trả:
- Dường kính từng lễ van giảm tải trong hành trình trả: p- BET _ 398 (mm P7388 (mm)
+ Chọn số lỗ van n = 4 > d =3,5 mm
3.6.2.3 Xác định kích thước lò xo các van giảm chấn - Lực tác dụng lên lò xo van khi van bắt đầu mở:
+ Trong do: p: áp suất chất lỏng ở cuối thời kỳ nén nhẹ,
- Lực tác dụng lên lò xo van khi van mở hoàn toàn:
P': áp suất chat long ở cuối thời kỳ nén mạnh với,
- Ung suất trong lò xo được tính theo công thức:
D: Đường kính vòng trung bình của vòng lò xo, D = 20 mm d: Đường kính dây lò xo
P; : Lực tác dụng lên lò xo khi van mở hoàn toàn
SVTH : TRƯƠNG MINH QUỐC 58 ay BPP zr]
- Ứng suất cho phép của vật liệu làm lò xo [=] = 500 MN/nr
- Dich chuyén h của van giảm tải(khi mở hoàn toàn) được xác định theo công thức: h= P,- PB
4 C: Độ cứng của lò xo, C = Gd
8Dn G: Mô dun dan hồi của vật liệu khi xoắn, G = 8.10” MN/mỶ n: Số vòng làm việc của lò xo h: Ta có thê chọn h =2 mm
- Từ đó ta có thê xác định được số vòng làm việc của lò xo: h - 4 8 4 4 n= Q d = 2 8.10 2 = 2,886 (vòng)
- Chiéu dai của lò xo khi van mở hoàn toàn được xác định như sau:
6: Khoảng cách giữa các vòng day, 6 = 0,8 mm nạ : Số vòng toàn bộ của lò xo, nạ =n +l = 3 +l = 4 vòng
- Chiều dài của lò xo khi van ở trạng thái đóng:
- Chiều dài của lò xo ở trạng thải tự do:
3: Biến đạng của lò xo ở trạng thải van mở,
- Bước của lò xo: t=———=————~—— =4,165 (mm)
- Sau hơn 3 tháng làm đồ án đến nay đỗ án của em đã được hoàn thành Với đề tài được giao là: “Thiết kế hệ thống treo cho xe tải Fuso Canter TE4.9” Việc thiết kế dựa vào các kiến thức đã học, tai liệu tham khảo cộng với sự tham khảo của một số xe có sẵn và được sự hướng dẫn tận tình của thầy Vũ Văn Định do đó đồ án tốt nghiệp của em đã hoàn thành tốt đẹp
- Phần thuyết minh ở trên bao gồm những nội dung cơ bản nhất của công việc tính toán thiết kế hệ thống treo Hệ thống treo phụ thuộc với bộ phận đản hỏi là nhíp lá và giảm chân đã thoả mãn những yêu câu cơ bản:
+ Đảm bảo sự êm dịu chuyển động của xe hoạt động trên đường tốt cũng như đường xấu Tần số dao động cho phép giúp lái xe cũng như hàng hóa ít bị ảnh hưởng
Hoạt động của giảm chấn giúp giảm thiểu dao động của xe khi di chuyển, phù hợp với lực tác động từ mặt đường, đảm bảo hấp thụ xung động hiệu quả Nhờ đó, giảm chấn tạo sự ổn định cho lốp xe trong cả quá trình phanh và tăng tốc.
+ Các la nhíp được thiết kế sao cho ứng suất trong mỗi lá nhíp là như nhau ở mọi điểm do đó tăng độ bên của nhíp cũng như khả năng làm việc
+ Đảm bao độ an toan tối đa cho xe khi chạy ở mọi tốc độ
+ Đảm bảo độ bền cũng như độ bên lâu phù hợp với chu kỳ sửa chữa
+ Các chi tiết của hệ thống treo đã được kiểm bên đây đủ đạt khả năng an toàn cho xe
+ Cac chi tiết của hệ thống treo được thiết kế có kích thước phù hợp cho việc lựa chọn khi sửa chữa và thay thé
- Sau khi hoàn thành đồ án này em đã có thêm nhiễu hiểu biết sâu sắc hơn về thiết kế tính toán ôtô nói chung và về hệ thống treo nói riêng Qua đó em có thê ứng dụng vào thực tế và tạo điều kiện thuận lợi trong quả trình làm việc sau này
Tuy vậy vì khả năng còn hạn chế nên đồ án của em còn nhiều thiếu sót Vì vậy em kính mong được sự chỉ bảo của các thay trong bộ môn đê em có thê hoàn thiện thêm kiến thức của mình
- Một lần nữa em xin chân thành cảm ơn các thầy giáo trong bộ môn, đặc biệt là thầy Vũ Văn Định đã nhiệt tình hướng dẫn, giúp đỡ em hoàn thành đỗ án tốt nghiệp này
[1] Cao Trong Hién, Dao Manh Hung (2010), Ly thuyét 6 rô, Nhà xuất bản Giao thông Vận tải
[2] Nguyễn Hữu Cân , Phan Đình Kiên (1991), Tiết kế và tính toán 6 tô máy kéo [Tap III], Nha xuất bản Đại học và Trung học Chuyên nghiệp
[3] Nguyễn Khắc Trai, Nguyễn Trọng Hoan, Hồ Hữu Hải, Phạm Huy Hường, Nguyễn Văn Chưởng, Trịnh Minh Hoàng (2010), Kế/ cấu ô 16, Nha Xuat Ban Bách khoa Hà Nội
28 | Phot 27 | BO pt 26 | Phot 25 | Tám:
20 | Xécr 19 | Diad 18 | Dé ct 17 | Đệm 16 | Đĩa đ 15 | Đế ch
20 | Xécr 19 | Diad 18 | Dé ct 17 | Đệm 16 | Đĩa đ 15 | Đế ch