Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế cầu liên tục tại Quận 7, TP. Hồ Chí Minh

QUY MÔ VÀ TIÊU CHUẨN KỸ THUẬT

TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ

- Tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô: TCVN 4054-05

- Tiêu chuẩn thiết kế cầu – đường bộ: TCVN 11823-2017

- Công trình được thiết kế với tuổi thọ 100 năm, có kết cấu thanh thoát phù hợp với quy mô của tuyến đường

- Đáp ứng được yêu cầu quy hoạch , phân tích tương lai của tuyến đường

- Thời gian thi công ngắn

- Thuận tiện cho công tác duy tu bảo dưỡng

- Giá thành xây lắp thấp

- Cầu được thiết kế vĩnh cữu với tuổi thọ >100 năm

- Cấp đường thiết kế: đường cấp II đồng bằng với vận tốc v` Km/h

1.1.5 Tải trọng thiết kế a Sử dụng cấp tải trọng theo quy trình thiết kế cầu: TCVN 11823-2017

- Hoạt tải thiết kế : HL93

- Tải trọng người : 3 KN/m2 b Hệ số tải trọng

- Hoạt tải LL: 𝛾 𝐿𝐿 = 1.75 c Hệ số xung kích

- Vì là cầu vượt cạn nên ta xem như không có khẩu độ thông thuyền

1.1.7 Nhiệm vụ đồ án tốt nghiệp

- Giả thuyết đồ án tốt nghiệp thể hiện bước thiết kế kỹ thuật ( sau khi đã chọn phương án thiết kế cơ sở):

- Nhiệm vụ chính của đồ án tốt nghiệp bao gồm:

+ Kết cấu dầm chủ + Kết cấu trụ(không bao gồm bệ cọc , mố , và nhịp dẫn) + Trình tự thi công chính

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 5

ĐẶC ĐIỂM TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG

ĐIỀU KIỆN ĐỊA HÌNH , ĐỊA MẠO

− Mặt cắt ngang khu vực cầu đi qua tương đối đối xứng , hai bên mố trụ địa hình bằng phẳng

, thuận lợi cho việc tạo mặt bằng phục vụ thi công

− Khu vực cầu có một số nhà dân nằm đường hiện hữu , quy mô nhà chủ yếu là nhà tạm , cấp

4, có một vài nhà vừa xây dựng

− Có thể bố trí công trường ở 2 bên đầu cầu

− Việc vận chuyển vật tư, thiết bị thi công đến công trường thực hiện bằng đường bộ.

ĐỊA CHẤT

Lớp 1(L1): Đất sét lẫn hữa cơ,trạng thái mềm dẻo:

Chỉ tiêu Đơn vị Giá trị TB

Các chỉ tiêu cơ lý:

SPT trung bình(búa/30cm) 3

Lớp 2(L2): Đất sét màu xâm xanh,trạng thái nửa cứng:

Lớp 3(L3): Đất sét màu xám xanh xám nâu,trạng thái nửa cứng:

Lớp 4(L4): Cát hạt vừa,trạng thái cứng:

Lớp 5(L5): Cát hạt trung, trạng thái cứng:

ĐIỀU KIỆN KHÍ TƯỢNG THỦY VĂN

− Vùng đồng bằng Nam Bộ nói chung và thành phố Hồ Chí Minh nói riêng năm trong miền khí hậu nhiệt đới gió mùa nóng ẩm quanh năm, có sự phân hóa theo mùa sâu sắc Hàng năm có hai mùa rõ rệt : mùa mưa và mùa khô

− Mùa khô trùng với gió mùa Đông vốn là luồn gió tín phong ổn định , mùa mưa trùng với gió mùa Hạ mang lại những khối không khí nhiệt đới và xích đạo nóng ẩm với những nhiễu động khí quyển thường xuyên

− Đặc trưng cơ bản của khí hậu vùng này là cps một nền nhiệt độ cao và hầu như không có những thay đổi đáng kể trong năm

− Nhiệt độ trung bình năm vùng này đạt tới (26-27) độ C Chênh lệch giữa nhiệt độ trung bình tháng nóng nhất và lạnh nhất không quá (4-5) độ C

− Khu vực dự án có độ ẩm trung bình năm là 80%, thời kì ẩm ướt nhât là 85%,thời kì khô nhất là 70%.

PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ

NHIỆM VỤ THIẾT KẾ

− Thiết kế một cầu vĩnh cửu vượt cạn trên đường ô tô với các số liệu như sau + Mặt cắt ngang đường và số liệu địa chất như trên, chiều rộng cầu vợt qua là khoảng hơn 50m

+ Khổ cầu Gm + Quy trình thiết kế: TCVN 11823-2017 + Tải trọng thiết kế: HL93

+ Vận tốc thiết kế: V` km/h

SƠ LƯỢC VỀ PHƯƠNG PHÁP ĐÚC TẠI CHỖ TRÊN ĐÀ GIÁO CỐ ĐỊNH

❖ Đặc điểm của biện pháp:

− Đà giáo cố định bằng gỗ hoặc bằng thép bố trí ngay bên dưới của nhịp cần đổ bê tông => không đảm bảo tĩnh không dưới cầu, chịu ảnh hưởng bởi điều kiện tự nhiên ( địa hình , địa chất, thủy văn…) Khi muốn di chuyển tới vị trí khác phải tháo dỡ hoàn toàn => thi công bằng đà giáo cố định đòi hỏi lượng chi phí và nhân công

− Thi công đúc trên đà giáo cố định rất nhạy cảm với biến dạng của đà giáo, dễ phát sinh các vết nứt trong quá trình bê tông ninh kết do biến dạng đà giáo=> khi thi công phải có biện pháp tạo độ võng cho đà giáo

− Khi thi công kết cấu ứng suất trước phải áp dụng biện pháp kéo sau

− Sau khi bê tông đã đủ khả năng chịu được trọng lượng bản thân mới được tiến hành hạ giáo=> thời gian thi công kéo dài

− Ưu điểm: thi công khá thuận lợi , không cần tay nghề công nhân bậc cao

− Thi công đổ bê tông trên đà giáo cố định có thể áp dụng cho tất cả các dạng kết cấu, mặt cắt và chiều dài nhịp tuy nhiên cần xem xét tới vấn đề kinh tế trong quá trình thi công Phổ biến áp dụng chủ yếu cho các cầu có kết cấu tĩnh định , có tiết diện ngang không phức tạp, bề ngang hẹp với khẩu độ nhịp hợp lý < 35m và cầu ít nhịp.

GIẢI PHÁP THIẾT KẾ

3.3.1 Căn cứ thành lập giải pháp thiết kế

− Khả năng vượt được khẩu độ nhịp < 35m => phù hợp với nhịp cầu thiết kế

Bê tông tại chỗ là lựa chọn xây dựng tiết kiệm hơn cho các công trình nhỏ vì chi phí thi công thấp hơn Hơn nữa, cấu trúc bê tông đúc tại chỗ cũng có chi phí bảo trì thấp hơn so với kết cấu bê tông đúc sẵn, góp phần tiết kiệm đáng kể chi phí vận hành và sửa chữa lâu dài cho các chủ đầu tư.

+ Cần nhiều lao động hơn Lao động được yêu cầu tại công trường có tay nghề không quá cao Các nhà thầu địa phương cũng có thể xây dựng cấu trúc Bê tông đúc tại chỗ không yêu cầu thiết bị hiện đại

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 7 + Số lượng mối nối có trong hệ thống kết cấu ít hơn Khả năng chống chịu động đất và gió tốt hơn Các phần tử không thể được sử dụng trước Các phân tử không được thiết kế cho bất kỳ tải trọng hoặc ứng suất nào như vậy Có ràng buộc về chiều dài và hình dạng của phân tử Bê tông tại chỗ mang đến một đặc điểm kiến trúc nguyên khối

− Sơ đồ bố trí chung toàn cầu: 24+24(m)

− Chiều dài toàn cầu: LH(m)

− Cầu được bố trí nằm ngang và nối tiếp với đường thẳng

Cầu có thiết kế gồm hai nhịp, được sắp xếp theo sơ đồ (24 + 24) mét Kết cấu của cầu là dầm hộp liên tục được khoét lỗ tròn, được thi công bằng công nghệ đúc tại chỗ trên đà giáo cố định.

− Khe co giãn: ∆𝐿 = 𝐿 × 10 −5 × ∆𝑡 = 480 × 10 −5 × 30 = 1.44(cm) => chọn khe 5 cm

❖ Các thông số về mặt cắt ngang cầu:

Các thông số Giá trị Đơn vị

Bề rộng lan can và lề bộ hành

TÍNH TOÁN LAN CAN VÀ LỀ BỘ HÀNH

LAN CAN

- Chọn thanh lan can thép ống:

+ Đường kính ngoài: D0(mm) + Đường kính trong: d(mm)

- Khoảng cách 2 cột lan can là 2000 mm

- Khối lượng riêng thép lan can:𝛾 𝑠 = 0.785 ∗ 10 −4 (𝑁/𝑚𝑚 3 )

- Thép cacbon số hiệu M270 cấp 250 có 𝑓 𝑦 = 250 𝑀𝑃𝑎

4.1.1.1 Tải trọng tác dụng lên thanh lan can:

- Tĩnh tải: trọng lượng tính toán của bản thân lan can

- Hoạt tải xét cho phương đứng và phương ngang:

𝑃 𝑡𝑡 0 N tập trung ( đặt theo phương hợp lực của 2 phương)

Hình 4.1: sơ đồ tính thanh lan can

4.1.1.2 Nội lực lớn nhất ở giữa nhịp: η là hệ số điều chỉnh tải trọng:

- 𝛾 là hệ số tải trọng (𝛾 𝐷𝐶 = 1.25 với tĩnh tải, 𝛾 𝐿𝐿 = 1.75 với hoạt tải cho lan can)

- 𝜙 = 1( tính cho cấu kiện thép)

❖ TTGHCĐ (trạng thái giới hạn cường độ)

M x x − =M DC +M W q250 307562.5 378812.5 N.mm+ - Theo phương y-y( phương ngang):

- Tổng hợp mô men tác dụng theo phương hợp lực P:

- Nội lực tính theo sơ đồ hai đầu ngàm

Tại giữa nhịp : M gi a u = 0.5  = M 0.5 1227761 613880.5  = Nmm

Tại giữa đầu ngàm: M ngam =0.5M =0.7 1227761 859432.7 = Nmm

4.1.1.3 Kiểm tra tiết diện thanh

- Dùng nội lực TTGHCĐ để kiểm tra

- S là mô men kháng uốn của tiết diện

- Lan can làm bằng thep CT3 có fy = 240(Mpa)

Vậy thanh lan can đảm bảo khả năng chịu lực

- Chọn trụ lan can là thép bản được làm từ thép M270 cấp 250 Sơ đồ tính của trụ là một dầm công xon, ngàm tại mặt bê tông lề bộ hành

- Chọn ống thép liên kết giữa thanh lan can vào trụ có tiết diện như sau:

Có đường kính ngoài: D mm

Có đường kính trong : dx mm

- Tải trọng tác dụng lên trụ lan can :

Hình 4.2: chi tiết lan can

Trọng lượng bản thân trụ:

𝑃 𝑙𝑘 : trọng lượng ống liên kết

Nội lực tính toán tại chân trụ: (sơ đồ tính như hình vẽ)

Hình 4.3: mặt cắt chân trụ Hình 4.4: sơ đồ tính

• Tổng hợp nội lực lên cột lan can như hình vẽ : P= 890 N

- Tiết diện được quy về như sau: là tiết diện chữ I có + Cánh: - rộng 150 mm, dày 10 mm

+ Sườn: - cao 160 mm, dày 10 mm

- Chọn thép M270 cấp 250 có fy= 250 Mpa có mô đun đàn hồi E= 200000 Mpa

- Chiều cao cột thép: 720 mm

- Tổng nội lực tính toán:

+ Trọng lượng bản thân trụ:𝑃 ′ = 292.71 N

- Vậy lực dọc tác dụng lên cột là : 𝑃 𝑢 30+292.7122.71 N Các đặc trưng tiết diện:

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 9 + Mô men quán tính lấy đối với trục X-X:

+ Mô men quán tính lấy đối với trục Y-Y:

+ Mô men kháng uốn đối với trục X-X:

150 + Mô men kháng uốn đối với trục Y-Y:

+ Bán kính quán tính đối với trục X-X:

+ Bán kính quán tính đối với trục Y-Y:

Ryy = S yy = 70479 3.9 mmF 4600 + Sức kháng nén:

K: hệ số chiều dài có hiệu K = 2 vì có đầu tự do l: chiều dài không liên kết l = 720 mm rs: bán kính quán tính đối với trục mất ổn định (trục mất ổn định là trục Y – Y ) rs = 3.9 mm

3.9 3.14 200000 Áp dụng công thức với > 2.25 thì:

− Sức kháng uốn được tính theo công thức: r n

 = 1 [6.5.4.2] đối với cấu kiện chịu uốn

* Sức kháng uốn được tính theo công thức:

* Tổ hợp nén uốn kết hợp:

P 58525.3 Nên áp dụng công thức  + +  u ux uy r rx ry

Mrx,Mry : Sức kháng uốn có hệ số đối với trục x,y (kNm) [6.10.4] và [6.12]

  y b k E t f b: bề rộng cánh b = 150 75 mm2 t: bề rộng cánh t = 10mm k: hệ số mất ổn định k = 0.56

E = 200000 MPa fy = 250 MPa b t = 75 7.510 trục trung hoà đi qua cánh, ta tính lại c theo tiết diện chữ nhật: ps pu

Ta tính được sức kháng của tiết diện được tính như sau : n ps ps ps

=   −  a =  1 c = 0.7 × 149.43 = 104.6mm Ứng suất trung bình trong tao cáp ứng suất trước là: (A 5.7.3.1.1-1)

Sức kháng uốn danh định của tiết diện : n ps ps ps

Mô men ngoại lực tác dụng Mu = 32684800000 N.mm

So sánh thay: M n I064872231M u Thoả mãn điều kiện về sức kháng uốn danh định

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 38 Đối với mặt cắt III-III:

=> trục trung hoà đi qua cánh, ta tính lại c theo tiết diện chữ nhật: ps pu

=  − =  −   ps pu ps c 65.69 f f 1 k 1860 1 0.28 1837.34 MPa d 1510 n ps ps p

=   − Mô men ngoại lực tác dụng Mu = 26954100000 N.mm

So sánh thấy: M n R325565855M u Thoả mãn điều kiện về sức kháng uốn danh định

Mặt cắt I-I II-II III-III IV-IV V-V dps 850 1430 1510 850 1470 c 65.09 65.667 65.71 65.095 149.43 a 45.56 45.9 45.99 45.56 104.6 fps 1820.11 1836.08 1837.33 1820.11 1807.05

- Biểu đồ bao sức kháng uốn: Midas sẽ tính toán sức kháng uốn của dầm tại các mặt cắt dựa trên những thông số ta đã khai báo sau đó sẽ vẽ ra được đường bao kháng uốn của dầm

Để đảm bảo dầm đủ khả năng chịu lực, Midas sẽ tìm tổ hợp nội lực gây ra nội lực bất lợi nhất Đường bao của moment được vẽ dựa trên tổ hợp này, nếu nằm trong đường bao sức kháng thì dầm có thể chịu được lực tác động.

6.10.6 Biểu đồ bao sức kháng uốn của dầm ở trạng thái giới hạn cường độ

6.10.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tại mặt cắt V-V:

+ Điều kiện về phá hoại dẻo :

= 1470 =  ps c d Thoả mãn điều kiện phá hoại dẻo

+ Điều kiện về hàm lượng cốt thép tối thiểu: Để phòng khả năng phá hoại đột ngột do kéo Điều kiện: min(1.2 ,1.33 ) r n cr u

Mu = 32684800000Nmm ( momen cú hệ số ở TTGHCẹ)

=  : mô men tác dụng để thớ dưới dầm đạt giá trị ứng suất lớn nhất bằng fr’

Theo AASHTO (A5.4.2.6) đối với bê tông có tỷ trọng trung bình thì:

'=0.63 ' =0.63 50=4.45 r c f f MPa(ứng suất kéo vỡ của bê tông)

Ig’= 3.22x10 12 mm 4 : mo men quán tính của tiết diện nguyên yt khoảng cách từ trục trung hoà đến thớ dưới chịu kéo xa nhất

M cr = min(1.2M cr ,1.33M u ) 1.2= M cr 974911140 Nmm

M =r 49064872231 Nmm > 17974911140 NmmVậy thoả mãn hàm lượng cốt thép tối thiểu

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 39 Kết luận:

Vậy mặt cắt V-V thoả mãn điều kiện về cừng độ

Tương tự cho các mặt cắt còn lại ta có bản tổng hợp sau

Mặt cắt I-I II-II III-III IV-IV V-V c 65.0958907 65.66701668 65.71178034 65.0958907 149.43 dps 850 1430 1510 850 1470 c/dps 0.076 0.045920991 0.043517735 0.076583401 0.101653061

=> các mặt cắt đều thoả mãn lượng cốt thép tối thiểu

6.10.5 Kiểm tra về lực cắt:

Khoảng cách từ trọng tâm vùng nén đến trọng tâm vùng kéo được tính như sau:

Trong đó: fpo là ứng suất trong thép dự ứng lực khi ứng suất bê tông xung quanh nó bằng 0 Tính bằng công thức sau:

2 2 pf ps pf ps pc 12

Xác định và theo hình (A 5.8.3.4.2-1), ta được:

Khoảng cách tối đa cốt thép đai chịu cắt:

Nếu Vu < 0.1 fc ’ bv dv thì S < 0.8 dv < 600 mm Nếu Vu > 0.1 fc ’ bv dv thìS < 0.4 dv < 300 mm ở đây có Vu = 773 kN 0.1 fc ’ bv dv = 0.1*50*5000*1417.75442500 N > Vu

Sử dụng khoảng cách tối đa là 490 mm Khoảng cách tối thiểu cốt đai chịu cắt:

Chọn đường kính cốt thép đai Dmm, Av08mm 2 min

Kiểm tra yêu cầu phụ của cốt thép dọc gây ra bởi lực cắt:

I-I II-II III-III IV-IV V-V

Ytg 703.92 705.96 706.24 703.92 956.6 e 146.08 724.04 803.76 146.08 513.4 fpf 1199.3 1180.3 1120.54 1069.54 979.12 fpc 2.09276035 5.982305612 6.581352799 1.86633111 3.276014678 fpo 1210.715056 1212.930758 1156.438288 1079.71999 996.989171 ex -0.006003101 -0.00250127 -0.00122088 -0.0051616 0.001686826

Fe 0.00867 0.00867 0.00867 0.00867 ex*Fe -5.20469E-05 -2.1686E-05 -1.0585E-05 -4.475E-05 teta 0.47 0.47 0.47 0.47 0.73 beta 6.8 6.8 6.8 6.8 1.9

Tính toán độ vồng độ võng: Độ võng do tĩnh tải:

Tổng hợp ngoại lực phân bố do tĩnh tải:

DC=DC +DW +DC +DC = + + + = kN m Độ võng do tĩnh tải:

= =     Độ võng do hoạt tải:

Ta tính tại vị trí có độ võng do tĩnh tải gây ra là lớn nhất

Từ biểu đồ nội lực ta có vị trí có độ võng lớn nhất x = 15m tính từ mặt cắt trụ

P15 kN P25 kN P35 kN Độ võng do lực P1 gay ra tại x = 15m: u u ps ps s s p s f v v

Q Độ võng do lực P1 gay ra tại xm:

   Độ võng do lực P2 gay ra tại xm:

= Độ võng do lực P3 gay ra tại xm:

Vậy độ võng do xe 3t gay ra tại xm là

3 t P 1 P 2 P 3 1.08 0.87 0.49 2.44 f = f + f + f = + + = mm Độ võng do tải trọng làn:

=> thoả điều kiện độ võng.

THIẾT KẾ TRỤ CẦU

Giới thiệu chung

7.1.1 Kích thước hình học trụ

Hình 7.1.1.Kích thước sơ bộ trụ cầu

7.1.2 Các thông số thuỷ văn:

− Cao độ mặt đất tự nhiên: MĐTN= -2.1 m

− Mực nước tự nhiên: MNTN= -1.0 m

− Cao độ đỉnh trụ: CDDT= +4.7 m

− Cao độ đỉnh bệ: CDDB=-1.8 m

− Cao độ đáy bệ trụ: MNCN=-2.8 m

− Góc chéo của trụ so với tim cầu: 90 0

− Cường độ chịu nén của bê tông: f c ' 0Mpa

− Khối lượng riêng của bê tông:  %00KG / m 3

− Môdun đàn hồi: E c =0.043 2500 1,5  30 29440MPa− Cường độ chảy dẻo của cốt thép: f y @0MPa

Tải trọng tác dụng lên trụ

Chiều dài tác dụng lên dầm: vì kết cấu cầu là kết cấu đúc trên đà giáo nên chiều dài dầm tác dụng lên trụ bằng: 21/2 chiều dài dầm = 212 = 24m

Trong các tính toán dưới đây ta quy định: trục x là trục theo phương dọc cầu, trục y là trục theo phương ngang cầu

Tại mỗi vị trí gối có các lực tồn tại theo 3 phương vuông góc tác dụng:

− Lực theo phương dọc cầu: Hx

− Lực theo phương ngang cầu: H y

7.2.1 Tĩnh tải 7.2.1.1 kết cấu phần trên:

Tính tải kết cấu phần trên tác dụng xuống trụ T1 bao gồm Trọng lương bản thân dầm:

24 13.33 25= 7998 kN Trọng lượng lớp phủ bản mặt cầu

Trọng lượng hệ lan can + gờ chắn

Trọng lượng gối cầu: xét tại trụ T1 gồm hai gối (1 gối cố định và 1 gối di động 1 phương) Khối lượng 2 gối cầu này:

DCgc.28+20.769.04 kN Trọng lượng bản thân trụ:

DCt=(88.704+15.66-0.7) 25 = 2591.6 kN Trọng lượng bệ trụ:

Tốc độ gió thiết kế được tính bằng công thức:

VB : Tốc độ gió giật cơ bản trong 3 giây với chu kỳ xuất hiện 100 năm thích hợp với vùng tính gió có đặt cầu đang nghiên cứu, như quy định trong bảng 3.8.1.1- 1 Ta chọn vùng tính gió là vùng II nên có V B1 Em / s, đồng thời ta cũng phải tính tải trọng gió tác dụng vào công trình khi có

VB2 %m / s để kiểm toán ở trạng thái giới hạn cường độ III và sử dụng

S : Hệ số điều chỉnh đối với khu đất chịu gió và độ cao mặt cầu theo quy định trong bảng 3.8.1.1.2 ta có độ cao mặt cắt cầu cách mặt nước trên 10m và khu vực thông thoáng S = 1.09

7.2.2.1 Tải trọng gió tác dụng lên công trình Đối với tải trọng gió ngang

Tải trọng gió ngang 𝑃 𝐷 được lấy theo chiều tác dụng nằm ngang và đặt tại trọng tâm của các phần diện tích thích hợp:

At : Diện tích của kết cấu hay cấu kiện phải tính tải trọng gió ngang

Cd : Hệ số cản được quy định trong A3.8.1.2.1.1, phụ thuộc vào tỉ số b/d b : Chiều rộng toàn bộ của cầu giữa các bề mặt lan can (mm) b000mm d : Chiều cao kết cấu phần trên bao gồm lan can đặc

 =b 15000 5.86 d 2560 Tra biểu đồ 3.8.1.2.1.1, ta suy ra được hệ số cản gió Cd=1.3

Gọi Z1, Z2 lần lượt là khoảng cách từ điểm đặt lựcP D của tải trọng gió đến mặt cắt đỉnh bệ và đáy bệ

− Tải trọng gió ngang tác dụng lên kết cấu phần trên:

Diện tích hứng gió được xác định như sau:

Bảng tổng hớp tải trọng gió tác dộng lên kết cấu phần trên

Kí hiệu Ứng với V 1 Ứng với V 2 Đơn vị

− Tải trọng gió ngang tác dụng lên kết cấu phần dưới

Diện tích hứng gió được xác định như sau:

+ Diện tích chắn gió của thân trụ:

Bảng tổng hợp tải trọng gió tác động lên kết cấu phần dưới

Kí hiệu Ứng với V 1 Ứng với V 2 Đơn vị

Z2 5580 5580 mm Đối với tải trọng gió dọc

Tải trọng gió dọc tác dụng lên kết cấu phần dưới:

Diện tích chắn gió của trụ theo phương dọc:

Bảng tổng hợp tải trọng gió dọc tác động lên kết cấu

Kí hiệu Ưng với V 1 Ưng với V 2 Đơn vị

7.2.2.2 Tải trọng gió tác dụng lên hoạt tải

Khi xét tổ hợp tải trọng cường độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào cả kết cấu và xe cộ Tải trọng ngang của gió lên xe cộ bằng tải phân bố 1,5 KN/m, tác dụng theo hướng nằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu và đặt ở 1.8m trên mặt đường

Tải trọng gió dọc lên xe cộ là tải trọng phân bố 0,75 KN/m tác dụng ngang, dọc theo kết cấu và đặt ở 1.8m trên mặt đường

Bảng tải trọng ngang tác dụng lên xe cộ

Kí hiệu Gía trị Đơn vị p 1.50 KN/m h 1.80 m

Bảng tải trọng gió dọc tác dụng lên xe cộ

Kí hiệu Giá trị Đơn vị p 0.75 KN/m h 1.80 m

Z2 11760 mm Áp lực dòng chảy theo phương dọc cầu:

CL : Hệ số cản của trụ theo phương ngang, vì trục dọc của trụ cầu song song với hướng dòng chảy nên theo bảng 3.7.3.2-1, CL=0

Xe tải thiết kế: gồm trục trước năng 35 KN , hai trục sau mỗi trục nặng 145KN, khoảng cách giữa

2 trục trước là 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay đổi từ 4300 – 9000 mm sao cho gây ra nội lực lớn nhất, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xe là 1800mm

7.2.3.2 Xe hai trục thiết kế

Xe hai trục gồm một cặp trục 110000N cách nhau 1200mm cự ly ngang của bánh xe lấy bằng 1800mm

Tải trọng làn bao gồm tải trong qlane=9.3N/mm xếp theo phương dọc cầu, theo phương ngang cầu tải trọng này phân bố theo chiều rông 3000mm, tải trọng làn có thể xe dịch theo phương ngang để gây ra nội lực lớn nhất

Theo 3.6.1.3.1, đối với mô men âm giữa các điểm uốn ngược chiều khi chịu tải trọng rải đều trên các nhịp thì đối với phản lực gối giữa thì lấy 90% hiệu ứng của hai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh trước xe nay cách bánh xe kia là 15000mm tổ hợp với 90% hiệu ứng của tại trọng làn thiêt kế , khoảng caccs giữa hai trục 145kN của mỗi xe phải lấy bằng 4300mm

Cần xem xét hai trường hợp đặt tải: đặt lệch tâm để xác định mô men uốn lớn nhất trên trụ và xếp tải tất cả các làn xe để thu được lực dọc lớn nhất trên trụ.

Xếp tải theo phương dọc cầu:

Phản lực gối tải trọng xe:

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 46 Tung độ đường ảnh hưởng tương ứng với các trục bánh xe của hai xe ba trục và diện tích đường ảnh hưởng được như bảng dưới:

Bảng phản lục do tải trọng hai xe ba trục

Vị trí Tung độ Bánh xe (N) Phản lực (N)

Diện tích đường ảnh hưởng dương:  = + 24000 mm 2

Phản lực gối do tải trọng làn:

Phản lực gối tại trụ:

Trong đó: n: số làn m: hệ số làn

IM: hệ số xung kịch, IM=0.33

Phản lực gối tại trụ đối với trường hợp xếp 4 làn xe: n=4, m=0.65

Phản lực gối tại trụ đối với trường hợp xếp 2 làn xe: n=2, m=1

Xếp tải trọng theo phương ngang cầu:

Xếp trên phương ngang cầu, số làn xe chất tải có thể là 1 làn, 2 làn sao cho gây ra ứng lực nguy hiểm nhất xuống trụ (trường hợp gây ra mô men bất lợi nhất trên trụ) Nhận thấy trường hợp xếp

1 làn xe chất tải gây ra bất lợi lớn hơn nên ta xét trường hợp xếp 1 làn xe:

Lực do 1 trục bánh xe xuống gối:

2 Lực do tải trọng làn quy ra phương ngang tác dụng xuống trụ:

3000 Quy hoạt tải tác dụng xuống các gối cầu, tiến hành vẽ đường ảnh hưởng của phản lực gối ngoài cùng:

Hình 7.2.1: đường ảnh hưởng phản lực gối và sơ đồ xếp tải do tải trọng xe Phản lực tại gối G1:

Mô men gây ra trên trụ:

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 47 Lực hãm xe được lấy bằng 25% trọng lượng của các trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho mỗi làn được đặt trong tắt cả các làn thiết kế được chất tải theo quy trình và coi như cùng đi một chiều

Các lực được coi tác dụng nằm ngang theo chiều dọc, cách mặt đường 1800mm từ hai phía, tạo hiệu ứng lực lớn nhất Theo thiết kế cầu, tất cả các làn đường đều phải chịu tải đồng thời và được coi như cùng chiều di chuyển trong tương lai.

Lực hãm do 2 làn xe tác dụng được phân bố đều cho hai gối

Bảng tổng hợp lực hãm xe

Kí hiệu Giá trị Đơn vị hBR 1.80 m

Z2 11860 mm Đối với mặt cắt đỉnh bệ

Bảng tổng hợp nội lực do các tải trọng tác dụng

Tải trọng bản thân dầm 𝛾 𝐷𝐶 7998

Lực đẩy nổi 𝛾 𝑊𝐴 Áp lực tĩnh của nước

Ngang cầu 𝛾 𝑊𝐴 Áp lực của dòng

Lực va tàu thuyền Ngang cầu 𝛾 𝐶𝑉

Gió tác dụng lên hoạt tải

Gió ngang tác dụng lên KCPT

Gió ngang tác dụng KCPD

Gió dọc tác dụng lên KCPD

Lực hãm xe dọc cầu 𝛾 𝐵𝑅 162.50 9860 1602.25

Bảng hệ số tải trọng

DC DW LL,BR,PL WS WL WA CV

Bảng tổng hợp mặt cắt đỉnh trụ

(kN) Qy Mx Qx My

II 14537 208.374 1339.417 104.02 320.376 III 16444.97 109.374 4580.9615 258.095 2342.41 Đặc biệt 15243.66 22028.87 23446.922 81.25 801.125 Đối với mặt cắt đáy bệ

Bảng tổng hợp nội lực do các tải trọng tác dụng

Tải trọng bản thân dầm 𝛾 𝐷𝐶 7998

Lực đẩy nổi 𝛾 𝑊𝐴 Áp lực tĩnh của nước Ngang cầu 𝛾 𝑊𝐴 Áp lực dòng chảy

Lực va tàu thuyền Ngang cầu 𝛾 𝐶𝑉

Gió tác động lên hoạt tải

Gió ngang tác động lên KCPT

Gió ngang tác động lên KCPD

Gió dọc tác động lên KCPD

Lực hãm xe dọc cầu 𝛾 𝐵𝑅 162.50 11860 1927.25

Bảng hệ số tải trọng

DC DW LL,BR,PL WS WL WA CV

Bảng tổng hợp nội lực tại các mặt cắt đỉnh trụ

(kN) Qy Mx Qx My

Kiểm toán trụ cầu

Khi tính toán quy đổi tiết diện về hình chữ nhật để gần với mô hình tính toán lý thuyết

Cách quy đổi ra một hình chữ nhật có chiều rộng bằng chiều rộng của trụ, chiều dài lấy giá trị so cho có mô men quán tính tương đương

Ta có tiết diện mặt cắt ngang trụ :

Ta quy đổi theo chiều rộng ngang trụ:

1800 2000 Tiết diện quy đổi như hình vẽ:

Tiết diện quy đổi mặt cắt trụ Đặc trưng hình học của tiết diện thân trụ:

Mô men quán tính phương X:

Mô men quán tính theo phương Y:

Bán kính quán tính theo phương X:

A 19141592 Bán kính quan tính theo phương Y:

Thiết kế cốt thép theo trạng thái giới hạn cường độ I

Dùng thép có fy = 400 MPa để thiết kế thép chịu lực Dùng thép cĩ fy = 280 MPa để để thiết kế thép đai

Thiết kế theo phương dọc cầu Độ mảnh của trụ: u y

K : là hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết hai đầu cột(K 2= ) (một đầu ngàm – một đầu tự do)

Lu : chiều dài cấu kiện tính bằng khoảng cách giữa 2 liên kết thân trụ, Lu00mm

Vậy theo quy định tại điều 5.7.4.3, thiết kế cột theo phương dọc bỏ qua ảnh hưởng của độ mảnh Thiết kế như bâif toán cột ngắn có:

P u = kN,M c (03.94 kN m. Chọn bề dày lớp bảo vệ thép từ mép ngoài của bê tông tới tâm cốt thép là 70mm Chiều cao có hiệu của tiết diện:

Chiều cao vùng nén ở trạng thái phá hoại cân bằng:

Xác định  1 : do 28(MPa) f ' c 0(MPa) 56(MPa) neân:

 = −  − = −  − Cường độ nén thép ở trạng thái phá hoại cân bằng:

Sức kháng thiết kế ở trang thái phá hoại cân bằng:

=  Do đó cấu kiện phá hoại nén, xác định lượng cốt thép thông qua phương pháp của Whitney

Ta sẽ bố trí cốt thép theo cấu tạo

Thiết kế cốt thép theo phương ngang cầu

Tiết diện tính toán : b  h= 2000 mm 9570.8mm

Kiểm tra độ mảnh của trụ theo phương ngang cầu: Độ mảnh của trụ: u x

K : là hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết 2 đầu cột (K 2= ) (1 đầu ngàm -1 đầu tự do)

Lu : chiều dài cấu kiện tính bằng khoảng cách giữa 2 liên kết thân trụ, La60mm

Vậy theo quy định điều 5.7.4.3, thiết kế đường ảnh hưởng theo phương dọc bỏ qua ảnh hưởng của độ mảnh

Thiết kế như bài toán cột ngắn có:

P u = kN,M c I88.01 kN m. Chọn bề dày lớp bảo vệ thép từ mép ngoài của bê tông tới tâm cốt thép là 70mm Chiều cao có hiệu của tiết diện:

Chiều cao vùng nén ở trang thái phá hoại cân bằng :

Xác định  1 : do 28(MPa) f ' c 0(MPa) 56(MPa) nên:

 = −  − = −  − Cường độ nén thép ở trạng thái phá hoại cân bằng:

Sức kháng thiết kế ở trạng thái phá hoại cân bằng:

=  Do đó cấu kiện phá hoại nén, xác định lượng cốt thép thông qua phương trình của Whitney

= P = SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 51

Ta sẽ bố trí thép theo cấu tạo

7.3.2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của thân trụ

Ta kiểm toán khả năng chịu cắt của thân trụ theo phương ngang cầu vì có

Bố trí cốt đai như sau: đai 2 nhánh Φ20 bước đai S 0mm

Sức kháng cắt danh định tiết diện: n1 c v n n2 c s

' c f : cường đọ chịu nén của bê tông b w : Bề rộng bản bụng hữu hiệu lấy bằng bề rộng bản bụng nhỏ nhất trong chiều cao dv , v 2000 b = =b mm a: Chiều cao vùng bê tông chịu nén của bê tông

= − −    d v : chiều cao chịu cắt hữu hiệu:

Vc: Sức kháng cắt danh định do ứng suất kéo trong bê tông

 : Hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chưeos, theo 3.8.3.4 có thể lấy  = 2.0

=     Vs: Sức kháng cắt của cốt thép ngang

: Góc nghiêng của ứng suất nén chéo, theo 3.8.3.4, có thể lấy = 45 0

: Góc nghiêng của cốt thép đối với trục dọc,  = 90 0

Av: Diện tích cốt thép đai (mm 2 )

Sức kháng cắt tính toán:

Vậy thoả khả năng chịu cắt

7.3.3 Kiểm tra điều kiện nứt theo phương dọc cầu

Tiết diện tính toán : b  h = 9570.8mm  2000 mm

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 52 Các giá trị cảu b h a d, , , s đã có ở trên

Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đếm trọng tâm cốt thép chịu kéo gần nhất: dc r.5(mm) > 50 (mm) nên dcPmm

Diện tích của vùng bê tông bọc quanh 1 nhóm thép

A =   =  2 d b 2 50 9570.8 957080(mm )Diện tích trung bình của bê tông bọc quanh 1 thanh thép :

Mô men do ngoại lực tác dụng vào tiết diện : s y 6

Khối lượng riêng bê tông:

Môdul đàn hồi của bê tông:

Modul đàn hồi của thép:

E s Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông:

Chiều cao vùng nén của bê tông khi tiết diện nứt:

Mô ment quán tính của tiết diện bê tông khi đã nứt:

  Ứng suất trong cốt thép do ngoại lực gây ra:

Dựa vào điệu kiện môi trường tra ra Z, khí hậu khắc nghiệt:

Z = 30000(N / mm) Ứng suất cho phép trong cốt thép: sa 3 3 c

So sánh: f sa 00.5(MPa) 0.6 400 240(MPa)  = nên chọn 240(MPa) để kiểm tra Kiểm tra

Vậy tiết diện thoả điều kiện chịu nứt

7.3.4 Kiểm tra điều kiện nứt theo phương ngang cầu

Tiết diện tính toán: b  h = 9570.8mm  2000 mm Các giá trí của b h a d, , , s đã có ở trên

Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo gấn nhất: dc r.5(mm) > 50 (mm) nên dcPmm Diện tích của cùng bê tông bọc quanh 1 nhóm thép

A =   =  2 d b 2 50 2000 200000(mm ) Diện tích trung bình của bê tông bọc quanh 1 thanh thép:

Mô men do ngoại lực tác dụng vào tiết diện: s y 6

M (03.94 kN.m(03.94 10 N.mm Khối lượng riêng của bê tông:

2500 3 c  Modul đàn hồi của bê tông:

Modul đàn hồi của thép:

E s Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông:

SVTH: NGUYỄN VĂN NAM MSSV:15127077 53 Chiều cao vùng nén của bê tông khi tiết diện nứt :

Mô men quán tính của tiết diện bê tông khi đã nứt:

  Ứng suất trong cốt thép do ngoại lực gây ra:

Dự vào điều kiện môi trường tra ra Z, khí hậu khắc nghiệt:

Z = 30000(N / mm) Ứng suất cho phép trong cốt thép: sa 3 3 c

So sánh: f sa 00(MPa) 0.6 400 240(MPa)  = nên chọn240(MPa) để kiểm tra

Kiểm tra: Vậy f s =66.27240 ( MPa )=> Vậy tiết diện thoả điều kiện chịu nứt

PHỐI CẢNH CÔNG TRÌNH-ARCHITECTURE PERSPECTIVE

CHIẾU SÁNG MỸ THUẬT-ART LIGHTING OF BRIDGE

Gối cố định Gối di động

MẶT BẰNG CẦU/ PLAN OF VIEW BRIDGE

BÊ TÔNG B12.5(16.05MPA) CONCRETE B12.5(16.05MPA)

BẬC LÊN XUỐNG MỐ BẬC LÊN XUỐNG MỐ

BÊ TÔNG B12.5(16.05MPA) CONCRETE B12.5(16.05MPA)

TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME

NGUYỄN VĂN NAM STUDENT-ID

HƯỚNG DẪN BẢN VẼ SỐ: TỈ LỆ : ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU LIÊN TỤC

TS NGUYỄN DUY LIÊM DESIGNING CONTINOUS BRIDGE

FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG

DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAPSTONE PROJECT

BỘ MÔN CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM

HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION

BỐ TRÍ CHUNG GENERAL ARRANGEMENT

- THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÀ GIÁO CỐ ĐỊNH

- THI CÔNG 2 NHỊP LIÊN TỤC TRONG 1 PHÂN ĐOẠN

- TIẾT DIỆN DẦM LÀ NGYÊN KHỐI KHOÉT LỖ TRÒN

- SỐ LÀN XE: 4 LÀN XE

- BỀ RỘNG PHẦN XE CHẠY:2X3.5+2X3m

- BỀ RỘNG LAN CAN VÀ LỀ BỘ HÀNH:2X1.5=3m

- BÊ TÔNG DẦM CÓ CƯỜNG ĐỘPMpa

- BÊ TÔNG TRỤ VÀ BỆ CÓ CƯỜNG ĐỘ @Mpa

Gối cố định Gối di động

BỐ TRÍ CHUNG GENERAL ARRANGEMENT

MẶT BẰNG DẦM/PLAN VIEW OF GIRDER

TỈ LỆ/SCALE:1/100 ỐNG TOLE TRÒN D00mm 7650

GỐI TẠI TRỤ GỐI TẠI MỐ

BỐ TRÍ CHUNG DẦM GENERAL ARRANGEMENT GIRDER

CUỐI ĐƯỜNG CONG ĐẦU ĐƯỜNG CONG

CÁP DỰ ỨNG LỰC 19 TAO 15.2MM

MẶT CHÍNH DẦM/FRONT VIEW OF CALBE TỈ LỆ/SCALE:1/100

NGUYỄN VĂN NAM MẶT CHÍNH VÀ MẶT BẰNG CÁP DUL

SIDE AND PLANT VIEW OF PRESTRESS

CHI TIẾT ĐẦU NEO " CHỦ ĐỘNG " 19T15.2MM

MẶT CHÍNH DẦM/FRONT VIEW OF CALBE

CÁP SỬ DỤNG LÀ LOẠI TAO CÁP CƯỜNG ĐỘ CAO THEO TIÊU CHUẨN:

ASTM A416-99 GRACE 270 ĐỘ TRÙNG THẤP,CÓ CÁC CHỈ TIÊU SAU:

+ ĐƯỜNG KÍNH DANH ĐỊNH TAO CÁP: 15.2mm

+ ĐƯỜNG KÍNH ỐNG GEN: 100mm

+ MỖI BÓ CÁP GỒM: 19 TAO CÁP

+ DIỆN TÍCH TAO CÁP: Aps 0mm 2

+ GIỚI HẠN CHẢY: fpy 70MPa

+ GIỚI HẠN KÉO ĐỨT: fpu 60MPa

+ LỰC CĂNG 1 TAO CÁP DỰ KIẾN: 195 kN

+ ỨNG SUẤT BAN ĐẦU TRONG CÁP:1393 Mpa

NGUYỄN VĂN NAM BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC

FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAPSTONE PROJECT

BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC PRESTRESSING ARRANGEMENT

MẶT BẰNG DẦM/PLANT VIEW OF GIRDER

NGUYỄN VĂN NAM BỐ TRÍ CỐT THÉP DẦM CHÍNH

MẶT CHÍNH DẦM/FRONT VIEW OF GIRDER

BỐ TRÍ CỐT THÉP DẦM CHÍNHSTEEL BAR ARRANGEMENT GIRDER

CÁP DỰ ỨNG LỰC PRESSTRESS CABLE

CÁP DỰ ỨNG LỰC PRESSTRESS CABLE ỉ16 7 ỉ16 9

MẶT CẮT/SECTION H-H (TẠI VỊ TRÍ SƯỜN)

1/2 MẶT BẰNG CẦU/ 1/2 PLAN OF VIEW

3000 6000 6000 6000 ỐNG THOÁT NƯỚC KHE CO GIÃN

CỐT THÉP LỀ BỘ HÀNH

CHI TIẾT THÉP TRỤ LAN CAN

CHI TIẾT T1 ỐNG THÉP TAY VỊN ĐƯỜNG HÀN hmm CHI TIẾT T2 CHI TIẾT T3

TỈ LỆ:1/10 ỐNG THÉP TAY VỊN

HÀN KÍN 1 PHÍA, h=4mm ỐNG NỐI N4

NGUYỄN VĂN NAM LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH

3000 6000 6000 6000 ỐNG THOÁT NƯỚC KHE CO GIÃN

MẶT BẰNG CHI TIẾT THOÁT NƯỚC

CHI TIẾT PHỄU THOÁT NƯỚC

CHI TIẾT LƯỚI CHẮN RÁC

VỀ PHÍA MỐ VỀ PHÍA DẦM

MẶT ĐƯỜNG SAU MỐ BULONG 16 CHÔN SẴN

VỮA KHÔNG CO NGÓT MẶT ĐƯỜNG TRÊN DẦM

CỐT THÉP CHỜ TRƯỚC TRONG DẦM ỉ16 ỉ16 ỉ16 ỉ16

MẶT BẰNG CẤU TẠO KHE CO GIÃN

NGUYỄN VĂN NAM THOÁT NƯỚC - KHE CO GIÃN

CỘT THÉP BỆ ĐỠ CỘT ĐÈN

BU LễNG ỉ27 BẢN ĐẾ CHỜ 5

LỀ BỘ HÀNH HỘP NỐI DÂY ỐNG NHỰA PVC ỉ60 LUỒN DÂY ĐIỆN

BẢN MẶT CẦU ỐNG NHỰA PVC ỉ 80

LUỒN DÂY ĐIỆN KHỐI ĐỠ CỘT DÈN

HỘP NỐI DÂY ỐNG NHỰA PVC ỉ80

LUỒN DÂY ĐIỆN ỐNG NHỰA PVC ỉ60 LUỒN DÂY ĐIỆN

HÀN CHẤM ỐNG NHỰA PVC ỉ60 LUỒN DÂY ĐIỆN

CỘT THÉP BỆ ĐỠ CỘT ĐÈN

NGUYỄN VĂN NAM CHIẾU SÁNG CẦU

BÊN PHẢI CẦU BÊN TRÁI CẦU

+ KÍ HIỆU TRÊN MẶT BẰNG:

GỐI CỐ ĐỊNH GỐI DI ĐỘNG ĐƠN HƯỚNG Y GỐI DI ĐỘNG ĐƠN HƯỚNG X GỐI DI ĐỘNG SONG HƯỚNG

NGUYỄN VĂN NAM SƠ ĐỒ BỐ TRÍ GỐI

BƯỚC 1: CHUẨN BỊ MẶT BẰNG THI CÔNG

- XÁC ĐỊNH PHẠM VI THI CÔNG

- SỬ DỤNG MÁY ỦI TẠO MẶT BẰNG THI CÔNG

- ĐẦM NÉN ĐẤT ĐỦ ĐỘ CHẶT TRONG PHẠM VI THI CÔNG

- VẬN CHUYỂN NGUYÊN VẬT LIỆU VÀ THIẾT BỊ THI CÔNG

- GIA CÔNG LỒNG THÉP CỌC KHOAN NHỒI

LỚP ĐẤT SÉT HỮU CƠ D3P

- ĐỊNH VỊ VỊ TRÍ CÁC LỖ KHOAN

- LẮP ĐẶT HỆ THỐNG KHOAN VÀO VỊ TRÍ

- HẠ ỐNG VÁCH DẪN HƯỚNG XUỐNG BẰNG BÚA CHẤN ĐỘNG

- ĐỂ GIỮ ỔN ĐỊNH TRONG QUÁ TRÌNH KHOAN, CẦN BƠM DUNG DỊCH BENTONITE

- LÀM SẠCH CÁT VÀ BENTONITE BẰNG THIẾT BỊ TÁCH CÁT DESANDER

- SAU KHI KHOAN ĐẾN CAO ĐỘ THIẾT KẾ, TIẾN HÀNH VỆ SINH

LỖ KHOAN BẰNG MÁY NÉN KHÍ

1: GẦU KHOAN 2: ỐNG VÁCH 3: BƠM CẤP DUNG DỊCH BENTONITE

BƯỚC 3: LẮP ĐẶT CỐT THÉP CỌC KHOAN NHỒI

- TỪNG ĐOẠN LỒNG THÉP SAU KHI LẮP GHÉP XONG SẼ ĐƯỢC VẬN CHUYỂN ĐẾN VỊ TRÍ LỖ KHOAN

- LẮP THÉP HÌNH VÀO MIỆNG ỐNG VÁCH ĐỂ GIỮ LỒNG THÉP

- DÙNG CẦN CẨU ĐƯA TỪNG ĐOẠN LỒNG THÉP DI CHUYỂN VÀO LỖ KHOAN CÒN CHỨA DUNG DỊCH BENTONITE

- LẮP TỪNG ĐOẠN LỒNG THÉP VÀ THỰC HIỆN MỐI NỐI GIỮ CÁC LỒNG THÉP VỚI NHAU

- TIẾN HÀNH LÀM SẠCH LỖ KHOAN KHI ĐÃ HẠ CỐT THÉP 1: LỒNG CỐT THÉP

2: CÁC CON KÊ ĐỊNH VỊ LỒNG THÉP 3: THÉP HÌNH GIỮ LỒNG THÉP

BƯỚC 4: ĐỔ BÊ TÔNG CỌC KHOAN NHỒI 1

- TRƯỚC KHI ĐỔ BÊ TÔNG TIẾN HÀNH XỬ LÝ LẮNG

- LẮP ĐẶT HỆ THỐNG TREO VÀ ỐNG ĐỔ

- VẬN CHUYỂN VÀ ĐỔ BÊ TÔNG VÀO LỖ KHOAN

BẰNG PHƯƠNG PHÁP RÚT ỐNG THẲNG ĐỨNG

- BÊ TÔNG DẦN DẦN LẮP ĐẦY LỖ KHOAN VÀ ĐẨY

DUNG DỊCH BENTONITE RA KHỎI LỖ KHOAN

- BƠM HÚT DUNG DỊCH BENTONITE VÀO BỂ CHỨA ĐỂ CÓ THỂ SỬ DỤNG CHO CÁC CỌC SAU

4: GIÁ ỐNG RÚT THẲNG ĐỨNG

5: BỂ CHỨA DUNG DỊCH BENTONITE

- XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC HỐ MÓNG

- SỬ DỤNG MÁY ĐÀO GẦU NGHỊCH ĐỂ ĐÀO ĐÚNG CAO ĐỘ THIẾT KẾ

- CHO CÔNG NHÂN ĐÀO THỦ CÔNG

NGUYỄN VĂN NAM THI CÔNG MỐ ,TRỤ

BƯỚC 6: ĐẬP ĐẦU CỌC VÀ LÀM LỚP ĐỆM

- ĐẬP ĐẦU CỌC VÀ TIẾN HÀNH UỐN CỐT THÉP

- LÀM LỚP ĐỆM MÓNG DÀY 10 cm

BƯỚC 8 : THI CÔNG THÂN TRỤ

- LẮP DỰNG ĐÀ GIÁO, CỐT THÉP, VÁN KHUÔN THÂN TRỤ

- TIẾN HÀNH ĐỔ BÊ TÔNG THÂN TRỤ LẦN 1, H=3m

- BẢO DƯỠNG KHI BÊ TÔNG ĐẠT CƯỜNG ĐỘ THÌ TIẾN HÀNH THÁO VÁN KHUÔN

BƯỚC 9: THI CÔNG THÂN TRỤ

- LẮP DỰNG ĐÀ GIÁO , CỐT THÉP , VÁN KHUÔN THÂN TRỤ

- TIẾN HÀNH ĐỖ BÊ TÔNG THÂN TRỤ LẦN 2, H=2.5m

- BẢO DƯỠNG KHI BÊ TÔNG ĐẠT CƯỜNG ĐÔ THÌ TIẾN HÀNH THÁO VÁN KHUÔN

BƯỚC 7: THI CÔNG BỆ TRỤ

- LẮP DỰNG VÁN KHUÔN BỆ TRỤ

- LẮP DỰNG CÁC THANH CHỐNG, THANH GIẰNG

- LẮP DỰNG CỐT THÉP BỆ TRỤ, THÉP CHỜ

- ĐỖ BÊ TÔNG BỆ TRỤ ĐÚNG CAO ĐỘ THIẾT KẾ

- BẢO DƯỠNG BÊ TÔNG BỆ TRỤ

THI CÔNG MỐ ,TRỤ ABUTMENT CONSTRUCTION

- XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ MỐ CẦU, SAN ỦI MẶT BẰNG THI CÔNG MỐ

- TẬP KẾT THIẾT BỊ ,VẬT LIỆU THI CÔNG TỚI CÔNG TRƯỜNG

- LẮP DỰNG THIẾT BỊ THI CÔNG

- ĐỊNH VỊ VỊ TRÍ CỌC

- TIẾN HÀNH KHOAN TẠO LỖ TỚI CAO ĐỘ THIẾ KẾ, HẠ ỐNG VÁCH THÉP KẾT HỢP VỮA BENTONITE GIỮ ỔN ĐỊNH THÀNH VÁCH

- LÀM VỆ SINH LỖ KHOAN

- LẮP HẠ LỒNG CỐT THÉP VÀO LỖ KHOAN

- CỐ ĐỊNH LÒNG CỐT THÉP

- LẮP ĐẶT HỆ THỐNG ĐỔ BÊ TÔNG

- ĐỔ BÊ TÔNG CỌC THEO PHƯƠNG PHÁP RÚT ỐNG THẲNG ĐỨNG

- TRONG QUÁ TRÌNH ĐỔ BÊ TÔNG ỐNG DẪN BÊ TÔNG ĐƯỢC

RÚT LÊN TỪ TỪ VÀ PHẢI ĐẢM BẢO MIỆNG VÒI LUÔN NGẬP

SÂU TRONG BÊ TÔNG TỪ 2-5m ỐNG ĐỔ BÊ TÔNG

- DÙNG CẨU 25T CẨU BÚA RUNG CÓ LỰC KÍCH 45T RUNG HẠ CÁC CỌC VÁN THÉP LASSENIV; L=8M

- ĐÀO HỐ MÓNG ĐẾN CAO ĐỘ THIẾT KẾ BẰNG MÁY XÚC KẾT HỢP THỦ CÔNG

- ĐẬP BỎ BÊ TÔNG XẤU ĐẦU CỌC , LÀM SẠCH MẶT BẰNG MÓNG

- ĐỔ BÊ TÔNG LỚP ĐỆM DÀY 100MM

BÚA RUNG TIM BỆ MỐ

CỌC VÁN THÉP LASSEN IV; L=8M

- LẮP ĐẶT VÁN KHUÔN BỆ MỐ

- THI CÔNG CỐT THÉP BỆ MỐ

- TIẾN HÀNH ĐỔ BÊ TÔNG BỆ MỐ

- SAU KHI BÊ TÔNG ĐẠT CƯỜNG ĐỘ TIẾN HÀNH THÁO DỠ ĐÀ GIÁO VÁN KHUÔN

- DÙNG BÚA RUNG NHỔ HẾT CÁC CỌC VÁN THÉP

- ĐẮP ĐẤT TỚI CAO ĐỘ ĐỈNH BỆ MỐ

- THI CÔNG CỐT THÉP THÂN MỐ, TƯỜNG CÁNH

- LẮP DỰNG VÁN KHUÔN VÀ DÀN GIÁO

- ĐỔ BÊ TÔNG THÂN MỐ , TƯỜNG CÁNH

- TƯỜNG ĐẦU SẼ ĐƯỢC THI CÔNG SAU KHI CĂNG KÉO XONG

- ĐẮP TRẢ ĐẤT ĐẾN CAO ĐỘ NẶT ĐẤT THIÊN NHIÊN BAN ĐẦU

LỚP BÊ TÔNG DỆM DÀY 100MM ĐẤT ĐẦM CHẶT

THI CÔNG MỐ ,TRỤ ABUTMENT CONSTRUCTION

BƯỚC 2: LẮP DỰNG ĐÀ GIÁO , VÁN KHUÔN, :

- LẮP DỰNG ĐÀ GIÁO , KHỬ LÚN

- BỐ TRÍ CỐT THÉP THƯỜNG, ỐNG GEN, ỐNG TẠO LỖ

NGUYỄN VĂN NAM THI CÔNG DẦM

- HẠ GIÀN GIÁO VÀ THÁO VÁN KHUÔN

- THI CÔNG LỚP PHỦ ,LAN CAN, GỜ CHẮN,

THI CÔNG DẦMGIRDER CONSTRUCTION

Tiêu đề	Thiết Kế Cầu Liên Tục Tại Quận 7, TP. Hồ Chí Minh
Tác giả	Nguyễn Văn Nam
Người hướng dẫn	TS. Nguyễn Duy Liêm
Trường học	Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP. Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Kỹ Thuật Xây Dựng Công Trình Giao Thông
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	TP. Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	90
Dung lượng	12,33 MB