BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ

BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ. BÁO CÁO CUỐI KHOÁ MÔN THỰC TẬP ĐỊA CƠ

BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -*** - BÁO CÁO CUỐI KHỐ MƠN: THỰC TẬP ĐỊA CƠ Học kỳ 1, năm học 2021-2022 GVHD : NGUYỄN NGỌC XUẤT SVTH : NGUYỄN VĂN HỒNG MSSV : 18520100119 LỚP HP : 2111052020002 (LỚP SÁNG THỨ 4) Tháng 1/2022 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT MỤC LỤC MỤC LỤC .1 Phần A SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: I PHÂN TÍCH SỐ LIỆU: Cấu tạo địa chất: .2 Kết luận: Phần B TÍNH TỐN MĨNG: I Sơ tải trọng truyền xuống móng .8 Tĩnh tải tác dụng lên sàn Hoạt tải tác dụng lên sàn .8 Tải trọng tường ngăn quy đổi sàn Tải trọng truyền xuống móng Thiết kế móng cho cơng trình: II Xác định độ sâu đặt đáy đài: Xác định thông số cọc: 11 Xác định sức chịu tải cọc: 11 Tổng hợp lựa chọn sức chịu tải thiết kế cọc: 16 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 16 Kiểm tra điều kiện áp lực xuống đỉnh cọc: 17 Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc 18 Kiểm tra độ lún móng: 20 Tính tốn cấu tạo đài cọc 21 10 Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng: 23 Phần C PHỤ LỤC .24 I BẢNG TRA SỐ LIỆU 24 II HỒ SƠ ĐỊA CHẤT 26 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG Phần A I GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: PHÂN TÍCH SỐ LIỆU: Cấu tạo địa chất: Từ mặt đất hữu đến độ sâu khảo sát 20.0m đất khu vực khảo sát cấu tạo lớp đất thể rõ hình trụ hố khoan mặt cắt địa chất cơng trình Lớp đất số 1: Sét pha cát dẻo mềm Trên có lớp Cát san lấp, sét lẫn sỏi sạn, xà bần từ 1m đến 1.2m; sau lớp đất số thuộc Sét pha cát màu xám nhạt, nâu vàng, trạng thái dẻo mềm, trị số chuỳ tiêu chuẩn N=5 đến Lớp đất số xuất với chiều sau mặt lớp, đáy lớp bề dày vị trí hố khoan sau: Tính chất lí đặc trưng lớp đất sau: - Độ ẩm tự nhiên Khối lượng thể tích tự nhiên : : W = 24.7%  w = 1.844 g / cm3 - Khối lượng thể tích khơ :  k = 1.479 g / cm3 - Lực dính đơn vị Góc ma sát : : C = 0.220kG / cm2  = 935 ' Lớp đất số 2: Sét pha cát lẫn sỏi sạn nửa cứng Lớp đất số thuộc Sét pha cát lẫn sỏi sạn màu nâu đỏ vàng, xám trắng, trạng thái nửa cứng; trị số chuỳ tiêu chuẩn N=16 đến Lớp đất số xuất với chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày vị trí hố khoan sau: Tính chất lí đặc trưng lớp đất sau: - Độ ẩm tự nhiên Khối lượng thể tích tự nhiên : : W = 18.4%  w = 1.975 g / cm3 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT - Khối lượng thể tích khô :  k = 1.668 g / cm3 - Lực dính đơn vị Góc ma sát : : C = 0.315kG / cm2  = 1730 ' Lớp đất số 3: Sét pha cát dẻo cứng Lớp đất số thuộc Sét pha cát màu nâu xám trắng trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng; trị số chuỳ tiêu chuẩn N=11 đến 17 Lớp đất số xuất với chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày vị trí hố khoan sau: Tính chất lí đặc trưng lớp đất sau: - Độ ẩm tự nhiên Khối lượng thể tích tự nhiên : : W = 20.8%  w = 1.923 g / cm3 - Khối lượng thể tích khơ :  k = 1.592g / cm3 - Lực dính đơn vị Góc ma sát : : C = 0.24kG / cm2  = 1455 ' Lớp đất số 4: Cát chặt vừa Lớp đất số thuộc Cát trung đến mịn màu nâu vàng, trạng thái chặt vừa; trị số chuỳ tiêu chuẩn N=16 đến 27: Lớp đất số xuất với chiều sâu mặt lớp; đáy lớp bề dày phát vị trí hố khoan sau: Tính chất lí đặc trưng lớp đất sau: - Độ ẩm tự nhiên Khối lượng thể tích tự nhiên : : W = 18.9%  w = 1.958 g / cm3 - Khối lượng thể tích khô :  k = 1.647 g / cm3 - Lực dính đơn vị Góc ma sát : : C = 0.030kG / cm2  = 3042' SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT dd SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT Kết luận: ➢ Tại khu vực khảo sát có lớp đất số thuộc Sét pha cát trạng thái dẻo mềm lớp đất có tính lún ướt, sức chịu tải đất giảm nhiều bị thấm nước bề mặt; người thiết kế cần lưu ý đến đặc tính để có giải pháp xử lý nước bề mặt (như nước mưa, nước thải công nghiệp) khơng thấm vào chân móng gây lún sụp cơng trình ➢ Từ độ sâu trung bình 2.0m trở xuống có lớp đất số 2: Sét pha cát lẫn sỏi sạn nửa cứng; lớp đất số 3: Sét pha cát dẻo cứng đến nửa cứng lớp đất số thuộc Cát chặt vừa lớp đất có sức chịu tải trung bình dùng để chịu lực cho cơng trình Báo cáo khảo sát địa chất: * Người thiết kế cần nghiên cứu kỹ số liệu địa chất, kết hợp với tải trọng thiết kế cơng trình để tính tốn, định giải pháp móng, lớp đất chịu lực cho xác an tồn SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG Phần B I GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT TÍNH TỐN MĨNG: Sơ tải trọng truyền xuống móng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Stt Các lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Sàn bê tông cốt thép Vữa trát trần trần thạc cao Tổng Hoạt tải tác dụng lên sàn γ(kN/m3 ) δ(m) n g stt (kN/m ) 20 18 25 18 0.01 0.03 0.1 0.015 1.1 1.3 1.1 1.3 0.22 0.702 2.75 0.351 4.023 Hoạt tải tiêu chuẩn sử dụng = 2kN/m p tc =2×1.2=2.4kN/m3 Tải trọng tường ngăn quy đổi sàn tc Tường 10 gạch đặc : g t =1.8×1.3=2.34kN/m tc Tường 20 gạch đặc : g t =3.3×1.3=4.29kN/m tt tt tc tb 2 Tổng tải trọng tách dụng m2 = q =g s +g +g t =4.023+2.4+3.3=10kN/m =1T/m Tải trọng truyền xuống móng 𝐍 = 𝐪𝐒𝐧 n = số tầng S = 60 (m2 ) diện tích truyền tải lên cột khung qtt (kN/m2) tải trọng tác dụng N= 10 x 60 x = 4800 KN SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG II GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT Thiết kế móng cho cơng trình: Xác định độ sâu đặt đáy đài: Sơ chọn độ sâu đặt đáy dài h=4.1 m đặt lớp đất Ta giả thiết chiều rộng B = 2m SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT Qb = q '  ,p N 'q A b Xác định chiều sâu ngàm thực tế mũi cọc vào đất LB: Mũi cọc cắm vào lớp đất cát trung chặt vừa 6m – coi cọc ngàm vào lớp Từ bảng 3.13 với cát thơ chặt ta có Z L / d = ZL=8x0.3=2.4 m q ' ,p lấy theo giá trị áp lực áp lực lớp phủ độ sâu mũi cọc tính sau: - Tính tốn cho lớp đất 2: Từ đáy đài đến cao độ -6.6 m: - Tính tốn cho lớp đất 3: : Lớp đất phân MNN, tính toán thành đoạn sau: từ cao độ -6.6 m đến -7.0 m: - q ' ,p 6.6m = 19.4  6.6 = 128.04 kPa q ' ,p 7.0m = 128.04 + 18.9  0.4 = 135.6 kPa - từ cao độ -7.0 m đến -17.5 m: q ' ,p 17.5m = 135.6 + 9.76  10.5 = 238.08 kPa - Tính tốn cho lớp đất 4: từ cao độ -17.5 m đến -23.5 m: q ' ,p 23.5m = 238.04 + 9.93  = 297.62 kPa q ' ,p = q ' ,p 23.5m = 297.62 kPa Từ bảng 3.13 có N’q=100 Thay số: Qb = q '  ,p N 'q A b = 297.62  100  0.09 = 2678.58kN c2 Sức kháng trung bình thân cọc: - Cường độ kháng trung bình thân cọc lớp đất thứ “i” trường hợp tổng quát xác định theo công thức: fi = cu,i + k i   'v,z  tgi Trong đó: c u,i - cường độ sức kháng khơng nước lớp đất dính thứ “i”; lấy cu =c; c lực dính đất Hệ số  lấy 0.7 cọc bê tông đúc sẵn  i - góc ma sát đất cọc lấy góc ma sát đất  i : c u1 = 21.57 kPa; 1 = 1 = 935' c u = 30.89 kPa; 2 = 2 = 1730'; c u3 = 28.83kPa; 3 = 3 = 1455'; c u = 3.37 kPa; 4 = 4 = 3042'; k i - hệ số áp lực ngang đất lên cọc: Với đất rời: k i = − sin i Với đất dính: k i = (0.19 + 0.233log I Pi ) - Tính tốn hệ số k: 14 I P1 = 14.3 I P2 = 13.7 I P3 = 16.1 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT k1 = (0.19 + 0.233log I P1 ) = (0.19 + 0.233log14.3) = 0.459 k = (0.19 + 0.233log I P2 ) = (0.19 + 0.233log13.7) = 0.455 k = (0.19 + 0.233log I P3 ) = (0.19 + 0.233log16.1) = 0.471 Lớp đất k = − sin  = − sin 3042' = 0.489   Độ li Ip sâu (m) c  'v,z (m) (kN/m3 ) (%) () kPa kPa ki fi fili kPa kN/m 4.1 6.6 0.4 19.4 13.7 1730 ' 30.89 79.54 128.04 0.455 36.51 14.6 31 6.6 7.0 0.4 18.9 16.1 1455' 28.83 128.04 135.6 0.471 36.72 14.69 32 7.0 10.5 17.5 9.76 16.1 1455' 28.83 135.6 238.08 0.471 43.62 458.01 17.5 23.5 9.93 3042' 3.37 238.08 297.62 0.489 80.13 480.78 Tổng cộng 968.08 Sức chịu tải sức kháng thân cọc: Qf = u  f i li = 1.2  968.08 = 1161.7 Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu cường độ đất là: R ch = 2678.58 + 1161.7 = 3840.28kN d Sức chịu tải cực hạn theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh: Sức chịu tải cực hạn cọc theo kết xuyên tĩnh xác định sau: R ch3 = q b A b + u  f i li Trong đó: qb – cường độ sức kháng đất mũi cọc xác định theo công thức: q b = k cq c q c = q c4 = 4144.09 kPa k c = 0.5 (tra bảng 3.16) Thay số: q b = k cq c = 0.5  4144.09 = 2072.05kPa u – chu vi tiết diện ngang cọc; u =  0.3 = 1.2 m; 15 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT Tính tốn thành phần ma sát theo bảng Từ ta có sức chịu tải cực hạn cọc là: Lớp đất i li m q ci li (kN/m) i 876.2 40 2.5 54.76 771.98 60 10.9 140.24 1841.8 100 110.51 Loại đất q ci kPa Sét pha cát nửa cứng Sét pha cát dẻo cứngnửa cứng Cát trung chặt vừa Tổng cộng 305.51 R ch3 = q b A b + u  fi li = 2072.05  0.09 + 1.2  305.51 = 553.09 kN Tổng hợp lựa chọn sức chịu tải thiết kế cọc: Các loại sức chịu tải tính tốn cho kết sau: Sức chịu tải theo cường độ vật liệu: RV2=1130.33 kN R ch1 = 1577.62 kN Sức chịu tải theo tiêu lý: R ch = 3840.28kN Sức chịu tải theo tiêu cường độ R ch3 = 553.09 kN Sức chịu tải theo kết xuyên tĩnh Chọn giá trị sức chịu tải cực hạn nhỏ loại sức chịu tải theo kết xuyên tĩnh Rch3=553.09 kN để tính tốn - Kiểm tra phù hợp sức chịu tải theo cường độ vật liệu cách xét tỉ số RV2/Rc = 1130.33/553.09 = 2.04 - Như tỉ số nằm khoảng 2÷3 đảm bảo điều kiện cọc không bị phá hoại điều kiện hạ cọc đất Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: Phản lực cọc lên đáy đài: p tt = Diện tích sơ đáy đài: Asb d Rc 553.09 = = 682.83kPa (3d)2 (3  0.3) N0tt 4800 = tt = = 8.1m2 p − n tb h 682.83 − 1.1 20  4.1 Tổng lực dọc tính tốn tính đến đáy đài; N tt = N 0tt + N dtt = N 0tt + nAsb d  tb h = 4800 + 1.1  8.1  20  4.1 = 5530.62 kN 16 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT Số lượng cọc móng: nc =  N tt 5530.62 = 1.4  = 13.99 Rc 553.09 Sơ chọn 14 cọc theo dạng hình chữ nhật mặt Khoảng cách cọc kích thước thực tế đài theo hình vẽ Kiểm tra điều kiện áp lực xuống đỉnh cọc: tt Pmax + Pctt  R c tt Pmin 0 Trong đó: Rc – sức chịu tải thiết kế cọc (kN); tt tt Pmax ;Pmin - áp lực lớn nhỏ tác dụng xuống cọc (kN) Áp lực tác dụng xuống đầu cọc trường hợp móng chịu tải lệch tâm theo phương: N tt 5814.75 P = = = 415.34 kN n 14 tt Tổng lực dọc tính tốn đến đáy đài theo kích thước đài thực tế: N tt = N 0tt + N dtt = N 0tt + nA d  tb h = 4800 + 1.1 4.5  2.5  20  4.1 = 5408.85kN Tính tốn áp lực xuống đỉnh cọc trình bày bảng sau: Trọng lượng tính tốn cọc từ đáy đài đến mũi cọc: Pctt = nA p L tt b = 1.1 0.32  ( 23.5 − 4.1)  20 = 38.41 kN Kiểm tra điều kiện: tt Pmax + Pctt = 415.34 + 38.41 = 453.75kN  R c = 553.09 kN 17 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT tt Pmin = 415.34>0; cọc không chịu nhổ Vậy số lượng cọc khoảng cách cọc bố trí hợp lí Kiểm tra làm việc cọc nhóm theo biểu thức: R n hom = n c R c  N tt Hệ số nhóm  tính theo cơng thức Labare: d (m − 1)n + (n − 1)m 0.3 (3 − 1)2 + (5 − 1)3  = − arctg c = − arctg  = 0.78 lc 90mn 90 14 Trong đó: dc – cạnh cọc; dc=0.3; lc – khoảng cách cọc; lc=1m m – số hàng cọc; n – số cọc hàng Thay số: Rnhom=0.78x14x553.09=6039.74 kN > Ntt= 5814.75 kN Móng thỏa mãn điều kiện làm việc nhóm Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc p tctb  R M Điều kiện kiểm tra áp lực đất mặt phẳng mũi cọc sau:  tc p max  1.2R M Trong đó: tc p tctb , p max − áp lực tiêu chuẩn trung bình lớn mặt phẳng mũi cọc (kPa); R M − sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc (kPa) a Xác định kích thước móng khối quy ước: - Chiều dài tính tốn cọc 19.4 m → H qu = 21.4 (m) - Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: tb =  ili = 17.5  2.5 + 14.92 10.9 + 30.7  = 20.13 2.5 + 10.9 +  li - Chiều dài cọc nằm lớp cát: m - Kích thước móng quy ước: Cạnh dài đáy móng quy ước: A qu = A '+ 2Htg ( tb / ) = 4.3 +  21.4  tg(5.03) = 8.07 (m) Cạnh ngăn đáy móng quy ước: Bqu = B'+ 2Htg ( tb / ) = 2.3 +  21.4  tg(5.03) = 6.07 (m) 18 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT b Xác định trọng lượng móng khối quy ước: Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: cổ móng; đài cọc; cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính tốn cụ thể sau: - Trọng lượng cổ móng đài cọc đất đài: G d = Vd tb = 2.5  4.5  4.1 20 = 922.5 kN - Trọng lượng lớp đất - từ đáy đài đến mực nước ngầm G1 ( thể tích khối đất phạm vi móng khối quy ước trừ thể tích cổ móng đài cọc đất đài- Vd phần cọc nằm đoạn này): G1 = (V1 − Vd − Vc1 ) Trong đó: Vd = 2.5  4.5  4.1 = 46.13 m ; V1 = 6.07  8.07  = 342.89 m ; Vc1 = 0.3  0.3  2.9  14 = 3.654 m3 ; G1 = (342.89 − 46.13 − 3.654)  19.4 = 5686.26 kN - Trọng lượng lớp đất từ mực nước ngầm đến mũi cọc: G = (V2 − Vc2 ) tb1−4 19 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT Trong đó: V2 = A qu Bqu (h + h ) = 6.07  8.07  (10.5 + 6) = 808.25m ; Vc12 = 0.3  0.3  (10.5 + 6)  14 = 20.79 m Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất này:  tbl =   i li =  li 9.76  10.5 + 9.93  = 9.82 kN / m3 10.5 + G = (808.25 − 20.79)  9.82 = 7732.86 kN - Trọng lượng toàn cọc lớp đất: G = 0.3  0.3  14  (2.9  25 + 16.5  (25 − 10)) = 403.2 kN - Trọng lượng móng khối quy ước: tc N0qu = G d + G1 + G + G = 922.5 + 5686.26 + 7732.86 + 403.2 = 14744.82 kN Kiểm tra độ lún móng: Phạm vi tính lún móng cọc tính từ mặt phẳng mũi cọc đến độ sâu thỏa mãn điều kiện p z  0.2p dz mũi cọc đặt vào lớp đất tốt Trong đó: Áp lực trọng lượng thân đất mặt phẳng mũi cọc: n pdz=23.5m =   ili = 18.1 2.1 + 19.4  4.5 + 18.9  0.4 + 9.76 10.5 + 9.93  = 294.93 kPa i =1 Áp lực phụ thêm tải trọng mặt phẳng mũi cọc: p tctb = tc N qu Fqu = tc N 0tc + N 0qu Fqu = 4800 / 1.15 + 14744.82 = 386.22 kPa 6.07  8.07 p0 = p tbtc − pdz = 386.22 − 294.93 = 91.29 kPa Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia để thành lớp phân tố đồng có chiều dày h i = 0.6 m  Bqu / Áp lực phụ thêm tải trọng cơng trình độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước: p z =  p =   91.29 α- hệ số tra Bảng C.1 TCVN 9362:2012 với tỉ số 2z/Bqu Lqu /Bqu =8.07/6.07=1.32 Lập bảng tính tốn độ lún sau: 20 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG Lớp đất CÁT CHẶT VỪA Điểm z (m) 4 Tại đáy lớp có p z = 56.69  0.2p dz GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT 2z / Bqu  p z =  p0 pdz (kPa) (kPa) 0.00 91.29 294.93 0.33 0.975 89.01 304.86 0.66 0.884 80.70 314.79 0.99 0.757 69.11 324.72 1.32 0.621 56.69 334.65 = 0.2  334.65 = 66.93kPa, ta dừng tính lún lớp Độ lún tổng cộng: pi h i 0.8   91.29 56.69  = + 89.01 + 80.70 + 69.11 +   = 0.032(m) 4144.09  2  i =1 E i n S =  = 3.2 cm  Sgh = cm Thỏa mãn điều kiện độ lún giới hạn Tính tốn cấu tạo đài cọc Chọn chiều cao đài cọc h d = 0.7 m Chiều dài đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0.1 m; chiều cao làm việc đài là: h = h d − 0.1 = 0.7 − 0.1 = 0.6 m a Kiểm tra chiều cao đài Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính tốn trên: P = 415.34 kN * Kiểm tra chọc thủng cột đài: Điều kiện kiểm tra: P  Pcct = 1 (b + c ) +  (lc + c1 )  h 0R bt Lực gây chọc thủng cọc: P= P 14 415.34  14 = = 2076.7 kN 2 Các thông số: c1 = − d c / − lc / = − 0.3 / − 0.8 / = 0.45 m Ta có h   0.6  1 = 1.5 +   = 1.5  +   = 2.5 c 0.45    1 21 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT c2 = 0.45 − d c / − b c / = − 0.3 / − 0.7 / = 0.5 m →  = 3.35 Khả chống chọc thủng: Pcct =  2.5  ( 0.3 + 0.5 ) + 3.35  ( 0.8 + 0.45 )  0.6  900 = 2263.25kN P = 2076.7 kN  Pcct = 2263.25 kN  Đạt Như vậy: * Kiểm tra chọc thủng góc đài: Điều kiện kiểm tra: P  Pcct = 0.5 1 (b + 0.5c ) +  (lc + 0.5c1 )  h R bt Trong đó: b1 = b = 0.3 + 0.1 = 0.4 m P = P3 = 415.34 kN Pcct = 0.5   2.5  ( 0.4 + 0.5  0.5 ) + 3.35  (0.4 + 0.5  0.45)   0.6  900 = 1004.06 kN Như vậy: P = 415.34 kN  Pcct = 1877.175 kN  Đạt b Tính tốn bố trí thép cho đài cọc - Momen ngàm tương ứng với mặt cắt I-I: M I = 6P  r3,4 =  415.34  1.6 = 3987.26 kNm r3,4 = − 0.4 = 0.6 m - Momen ngàm tương ứng với mặt cắt II-II: M II = 5P  r1,4 =  415.34  0.65 = 1349.86 kNm r4,5 = − 0.7 / = 0.65 m - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh dài cột: As1 = MI 3987.26 = = 0.02637 m = 263.7cm 0.9R s h 0.9  280000  0.6 chon Chọn thép 26 36 có As1 = 264.68 cm Khoảng cách thép: aI = b − 2a '−  2500 −  35 − 36 = = 95.76 mm n −1 26 − Chiều dài thép: lI = l − 2a bv = 4500 −  35 = 4430 mm - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh ngắn cột: As2 = M II 1349.86 = = 0.0089276 m2 = 89.27 cm2 0.9R s h 0.9  280000  0.6 22 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT ch Chọn 15 28 có As2 = 92.26 cm Khoảng cách thép: a II = l − 2a '−  4500 −  35 − 28 = = 163.04 mm n −1 28 − Chiều dài thép: l2 = b − 2a bv = 2500 −  35 = 2430 mm 10 Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng: a Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng: Bố trí móc vị trí 1/5 từ đầu cọc lúc giá trị momen uốn lớn ứng với sơ đồ vận chuyển lắp dựng là: M max = 0.07qL2 Trong đó: L- chiều dài đoạn cọc ứng với đoạn cọc mũi có L= 8.3 m; q- trọng lượng thân cọc; q = k d b A b = 1.75  25  0.3  0.3 = 3.94 kN / m Momen uốn lớn nhất: M max = 0.07qL2 = 0.07  3.94  8.32 = 19 kNm Cọc đủ khả chịu lực trình vận chuyển lắp dựng a)Khi vận chuyển cọc b) Khi lắp dựng cọc b Tính móc cẩu: pctt = Rs Diện tích cốt thép móc u cầu: Asmc Trọng lượng tính tốn cọc: pctt = qL = 3.94  8.3 = 32.7 kN Thay số: Asmc = 32.7 = 0.000117 m = 1.17 cm 280000 mc Chọn móc cẩu 14 − As = 1.54 cm 23 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG Phần C I GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT PHỤ LỤC BẢNG TRA SỐ LIỆU 24 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT 25 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG II GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT HỒ SƠ ĐỊA CHẤT 26 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT 27 SVTH: NGUYỄN VĂN HỒNG GVHD: Thầy NGUYỄN NGỌC XUẤT 28